射頻電纜的參數(shù)理論

1、射頻電纜的參數(shù)理論第一節(jié)特性阻抗特性阻抗是選用電纜的首先要考慮的參數(shù)，它定義為電纜處于匹配狀態(tài)（即線路上無反射波）時(shí)沿線路分析的電壓與電流的比值，實(shí)際上它代表了無 限長線路始端呈現(xiàn)的阻抗。特性阻抗是電纜本身的參數(shù)，它取決于導(dǎo)體的直徑 以及絕緣結(jié)構(gòu)的等效介電常數(shù)。特性阻抗對于電纜的使用有很大的影響， 例如在選擇射頻電纜作為發(fā)射天 線饋線時(shí)，其特性阻抗應(yīng)盡可能和天線的阻抗一致，否則會(huì)在電纜和天線的連 接處造成信號(hào)反射，使得天線得到的功率減少，電纜的傳輸效率也會(huì)下降，更 為嚴(yán)重的是，反射的存在會(huì)使電纜沿線出現(xiàn)駐波，有些地方會(huì)出現(xiàn)電壓和電流 的過載，從而造成電纜的熱擊穿或熱損傷而影響電纜的正常運(yùn)行。電

2、纜內(nèi)部反 射的存在，還會(huì)造成傳輸信號(hào)的畸變，使傳輸信號(hào)出現(xiàn)重影，嚴(yán)重影響信號(hào)傳 輸質(zhì)量。為了便于使用，射頻電纜的阻抗已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化了。因此在選用電纜時(shí)應(yīng)盡可 能選用標(biāo)準(zhǔn)阻抗值。對于射頻同軸電纜有以下三中標(biāo)準(zhǔn)阻抗：50 ± 2ohm推薦使用于射頻及微波，用于測試儀表以及同軸-波導(dǎo)轉(zhuǎn)換器等;75 ± 3ohm用于視頻或者脈沖數(shù)據(jù)傳輸，用于大長度例如CATVt纜傳輸系統(tǒng)；100± 5ohm用于低電容電纜以及其它特種電纜。以下是同軸電纜特性阻抗計(jì)算的各種公式。§ 1.1同軸電纜阻抗公式根據(jù)傳輸理論，特性阻抗公式為:Zc=式中，R、L、G C、代表該傳輸線的一次參數(shù)，

3、而 3 =2 n f代表信號(hào)的角頻率。對于射頻同軸電纜傳輸高頻信號(hào)， 通常都有RVV 3 L，G<< CD C,此時(shí)特 性阻抗公式可以簡化為：Zc =60?1 n(D/d)/=138?lg(D/d)/(ohm式中，D為外導(dǎo)體內(nèi)直徑(mmd為內(nèi)導(dǎo)體外直徑(mm£為絕緣相對介電常數(shù)R:射頻電纜的參數(shù)理論基礎(chǔ)表1給出了常用絕緣材料的相對介電常數(shù)。表1常用介質(zhì)材料的特性介質(zhì)種類介電常數(shù)£ (1000KHZ介質(zhì)損耗角正切tg S空氣1.000聚乙烯2.30< 0.0002物理發(fā)泡聚乙烯1.201.30< 0.0001聚丙烯2.550.0004聚四氟乙烯2.10

4、< 0.0002聚全氟乙丙烯2.10< 0.0002泡沫絕緣的是一種常用的半空氣絕緣形式，其等效介電常數(shù)公式為:£ 2£+ 1 2P(£ 1) / 2£+1 + P(£ 1)式中,£為絕緣相對介電常數(shù)為絕緣發(fā)泡度，它表示發(fā)泡絕緣介質(zhì)內(nèi)所有氣泡的體積與絕緣總體積的比例。發(fā)泡度P可以用以下方法確定:P= 1-d發(fā)泡/d實(shí)心式中，d發(fā)泡為發(fā)泡絕緣的比重d實(shí)心為實(shí)心絕緣材料的比重§ 1.2編織同軸電纜阻抗公式射頻同軸電纜電纜在移動(dòng)條件下使用時(shí)，其內(nèi)外導(dǎo)體均不是理想的圓柱體結(jié)構(gòu),此時(shí)的阻抗公式引入相應(yīng)的修正系數(shù)以考慮結(jié)構(gòu)的

5、影響。對于絞線內(nèi)導(dǎo)體、編織外導(dǎo)體組成的射頻同軸電纜，其阻抗公式為:(ohmZc = 138?lg (D+1.5dw)/(k id) /式中，dw為編織外導(dǎo)體的單絲直徑(mmk 1絞線內(nèi)導(dǎo)體的有效直徑系數(shù)，可由表 2查出。R:射頻電纜的參數(shù)理論基礎(chǔ)（發(fā)表于2006-11-2210:43:16 ）表2絞線內(nèi)導(dǎo)體的有效直徑系數(shù)<DIV alig n=cen ter>§ 1.3皺紋外導(dǎo)體同軸電纜阻抗公式皺紋外導(dǎo)體已經(jīng)獲得廣泛應(yīng)用，阻抗尚無標(biāo)準(zhǔn)的方法計(jì)算，可以利用電容電感參考方法進(jìn)行計(jì)算。定義:皺紋波峰內(nèi)徑：Do皺紋波谷內(nèi)徑：Di皺紋深度：m皺紋節(jié)距：h內(nèi)導(dǎo)體外徑：d皺紋外導(dǎo)體同軸

6、電纜的電感可以利用下式計(jì)算:L = 4.6 X 10-7|gD/d(H/m)式中，D為皺紋外導(dǎo)體平均直徑，D= Di + Do皺紋外導(dǎo)體的電容可以看成是波谷處電容 C1和波峰處電容C2的平均值，即C=(C1+C2)/2式中，C1= 24.13 £ /lgDi/d ，&代表皺紋波谷下的絕緣的等效介電常數(shù)C2可以通過以下公式計(jì)算: 1/C2 = 1/C1+ Ig (Di+2m) /Di /24.13(pF/m)計(jì)算出C1和C2后可以計(jì)算阻抗:Zc =§ 1.4特性阻抗與電容的關(guān)系同軸電纜的特性阻抗與電容有如下簡單的關(guān)系，即Zc= 104/3 / C式中，C為電纜電容（p

7、F/m）第一節(jié)電容電容是射頻電纜的一個(gè)重要參數(shù)，同軸電纜的電容按照下式計(jì)算:0= 1000£ / (181 nD/d ) = 55.56 £ / (InD/d ) = 24.13£ / (IgD/d )(pF/m)第二節(jié)衰減衰減是射頻電纜的重要參數(shù)之一，它反映了電磁能量沿電纜傳輸時(shí)的損耗的大小。電纜的衰減表示電纜在行波狀態(tài)下工作時(shí)傳輸(dB)功率或者電壓的損耗的程度，即a I = 10lgPi/P2= 20IgUi/U2式中，a為電纜的衰減常數(shù)（dB/m）l 為電纜長度(mR:射頻電纜的參數(shù)理論基礎(chǔ)電纜的衰減越大，表明信號(hào)的損耗越嚴(yán)重，電纜的 傳輸效率越差，如果電

8、纜的衰減為 3dB,表明信號(hào)傳輸此電纜后電壓或電流的幅度下降30%信號(hào)功率下降50%為了提高電纜的傳輸效率，總是希望電纜的衰減盡可能的低，但低損耗的電纜通常要貴許多，這是因?yàn)樗?通常制成大尺寸，并且采用結(jié)構(gòu)復(fù)雜的空氣或半空氣絕緣，低損耗電纜還經(jīng)常采用特殊結(jié)構(gòu)的導(dǎo)體，也相應(yīng)會(huì) 增加成本。因此，電纜的衰減是十分重要的指標(biāo)，特別在大長 度傳輸時(shí)更是如此。為了降低電纜的衰減，要在經(jīng)濟(jì)上 付出相當(dāng)大的代價(jià)。選用電纜并非是衰減越低越好，必 須將衰減指標(biāo)和其它因素例如尺寸、柔韌性同時(shí)考慮, 才能選得經(jīng)濟(jì)合理的電纜。§ 3.1衰減的計(jì)算公式在射頻下，同軸電纜衰減通?？梢杂孟率奖硎?a = a r+

9、a g= R/2 -+ G/2 式中，a R為導(dǎo)體電阻損耗引起的衰減分量，稱為導(dǎo)體衰減（電阻衰減）a G為絕緣損耗引起的衰減分量，稱為介質(zhì)衰減（電導(dǎo)衰減）、導(dǎo)體衰減同軸電纜內(nèi)外導(dǎo)體均為圓柱形導(dǎo)體時(shí)，導(dǎo)體衰減如下公式:a R= 2.61 X 10-3(1/d + 1/D) /IgD/d(dB/km)式中,f為頻率（Hz）£為絕緣介電常數(shù)為外導(dǎo)體內(nèi)徑（mm 為內(nèi)導(dǎo)體外徑（mm注：上式是將標(biāo)準(zhǔn)軟銅電阻率 1.724 X 10-6ohm cm代入計(jì)算得到的。如果導(dǎo)體是雙金屬結(jié)構(gòu)形式，在高頻下，可以將它看成是由表面材料組成的單金屬導(dǎo)體來處理。在大功率射頻電纜中，內(nèi)外導(dǎo)體的溫度會(huì)升高，因此電阻也

10、隨著升高，從而使衰減增大，因此在公式中引 入衰減的溫度系數(shù):式中，為導(dǎo)體溫度系數(shù)，對于標(biāo)準(zhǔn)軟銅，可取=0.00393 1/ C標(biāo)準(zhǔn)軟鋁，可取0.00407 1/ CR:射頻電纜的參數(shù)理論基礎(chǔ)二、介質(zhì)衰減絕緣介質(zhì)衰減可以按照下式計(jì)算:=9.1 X 10-5f tg(dB/km)對于組合絕緣，如果介質(zhì)1是固體材料，介質(zhì)2是空氣，即有:tg = tg + 2s tg(1-P)/2+ 1-2P(£ 1)- £ tg (2+P)/ 2£ + 1+ P(£ 1) 式中，P為發(fā)泡度，£、tg為固體介質(zhì)相應(yīng)參數(shù)。§ 3.2駐波對衰減的影響電纜在實(shí)際工

11、作狀態(tài)下，其負(fù)載阻抗不一定匹配，從而在負(fù)載處發(fā)生信號(hào)功率的反射，引起失配損耗。失配損耗=10lgPm/P= 10lg1/ (1-)= 10lg(S+1) 7(4S)式中，P為負(fù)載失配時(shí)吸收的功率Pm 為負(fù)載失配時(shí)可吸收的功率，此為最大吸收功率S為電壓駐波比r為負(fù)載的反射系數(shù)電壓駐波比條件下的失配損耗可以利用表 3查得。表3電壓駐波比、回波損耗、傳輸損耗、反射系數(shù)、反射功率對照表駐波比駐波比（dB）回波損耗（dB）傳輸損耗（dB）反射系數(shù)傳輸功率（%）反射功率（%）1.000.0000.0000.001000.01.010.146.10.0000.001000.01.020.240.10.000

12、0.011000.01.030.336.60.0010.011000.01.040.334.20.0020.021000.01.050.432.30.0030.0299.90.11.060.530.70.0040.0399.90.11.070.629.40.0050.0399.90.11.080.728.30.0060.0499.90.11.090.727.30.0080.0499.80.21.100.826.40.0100.0599.80.21.110.925.70.0120.0599.70.31.121.024.90.0140.0699.70.31.131.124.30.0160.0699

13、.60.41.141.123.70.0190.0799.60.41.151.223.10.0210.0799.50.51.161.322.60.0240.0799.40.61.171.422.10.0270.0899.40.61.181.421.70.0300.0899.30.71.191.521.20.0330.0999.20.81.201.620.80.0360.0999.20.81.251.919.10.0540.1198.81.21.302.317.70.0750.1398.31.71.402.915.60.120.1797.22.81.503.514.00.1770.2096.04.

14、0R:射頻電纜的參數(shù)理論基礎(chǔ)第一節(jié)阻抗不均勻和駐波§ 4.1概述在推導(dǎo)傳輸理論公式時(shí)，假定電纜是均勻的，即沿著傳 輸方向電纜的各點(diǎn)的阻抗是相同的，但是在實(shí)際上是不 可能的。電纜在制造過程中，其導(dǎo)體直徑、絕緣外徑、 發(fā)泡度總是或多或少存在著變化的，而導(dǎo)體間也有可能 存在偏心，絕緣介電常數(shù)在長度方向上也可能存在變化, 因此在實(shí)際線路上，每一點(diǎn)的阻抗都不一定相等。通常，我們稱線上任意一個(gè)截面上的特性阻抗為局部特性阻抗Zx,則電纜的Zx是沿線變化的，即使終端 匹配，其始端的輸入阻抗也不一定等于其匹配阻抗值，而且這種輸入阻抗值與頻率、電纜長度都有關(guān)系，為了反映這種線路不均勻的情況，引入了“有效

15、特性阻抗” 概念。根據(jù)國際電工委員會(huì)標(biāo)準(zhǔn)，電纜的有效特性阻抗定義為:Ze =式中，乙為電纜終端短路時(shí)的輸入阻抗Z 8為電纜終端開路時(shí)的輸入阻抗有效特性阻抗通常用于較高的射頻頻率，而在較低的頻率下一般采用平均特性阻抗Zmo平均特性阻抗是沿線所有的局部特性阻抗Zx的算術(shù)平均值。因?yàn)樵诘皖l下，波長比較長，每個(gè)不均勻性的長度只占信號(hào)波長的很小部分，在一個(gè)半波長的長度內(nèi)存在很多的不均勻點(diǎn)，不均勻點(diǎn)引起的發(fā)射在始端的迭加是算術(shù)迭加，因此，在低頻下有效特性阻抗實(shí)質(zhì)上是沿線分布的許多局部特性阻抗的算術(shù)平均值 Zm。在高頻下，由于波長比較短，在始端出現(xiàn)的總的發(fā)射波不僅 取決于沿線各點(diǎn)Zx引起的許多內(nèi)部發(fā)射波的大

16、小，而且與它們之間的相位有關(guān)系，也就是說，在高頻下線路的 有效特性阻抗Ze是許多內(nèi)部不均勻性Zx的矢量迭加的結(jié)果。有效特性阻抗與平均特性阻抗不同，它對于頻率的變化是敏感的，很小的頻率變化往往會(huì)引起有效特性阻抗的很大變化。下圖是終端匹配的不均勻線路的輸入阻抗與頻率的關(guān)系，圖中曲線（a）表示沿線只存在一個(gè)不均勻性的情 況，曲線（b）則表示沿線存在周期性不均勻性的情況， 曲線（c）則反映了隨機(jī)分布不均勻性的情況。實(shí)際上這 些曲線就是電纜的有效特性阻抗Ze與頻率的關(guān)系曲線。這種隨頻率變化的輸入阻抗是十分有害的。線路的輸入阻抗隨頻率的波動(dòng)會(huì)引起線路輸入功率也隨之波動(dòng)，還會(huì)引起線路的衰減特性隨頻率之波動(dòng)。

17、內(nèi)部不均勻性除了會(huì)引起輸入阻抗的變化外，還存在著二次發(fā)射的惡劣影響。所謂二次發(fā)射是指入射波沿線前進(jìn)遇到一個(gè)不均勻點(diǎn)反射回去之后，又遇到一個(gè)不均勻點(diǎn)再次反射而重新傳輸?shù)浇K點(diǎn)。這種兩次反射信號(hào)與主信號(hào)在時(shí) 間上存在一個(gè)延遲距離，會(huì)引起信號(hào)的畸變。因此，內(nèi)部不均勻性對電纜的傳輸性能影響很大，通常要求越小越好。阻抗內(nèi)部不均勻性的大小標(biāo)志著電纜產(chǎn)品雜制造工藝的好壞，要在寬頻帶內(nèi)電纜保持良好的阻抗均勻性,必須在制造工藝上狠下功夫，因此，設(shè)備的穩(wěn)定性能對 于電纜尤其重要。圖1.內(nèi)部不均勻性的典型曲線(a)沿線只存在一個(gè)不均勻性沿線存在著周期性的阻抗不均勻性（C）隨機(jī)分布的不均勻性§ 4.2阻抗偏差

18、、駐波和回波損耗內(nèi)部阻抗不均勻性的大小可以用有效特性阻抗Ze與額定阻抗值的偏差來表示，阻抗偏差越大，則反映內(nèi) 部不均勻性越厲害。作為射頻電纜的內(nèi)部不均勻性的指標(biāo)，國際電工委 員會(huì)曾經(jīng)規(guī)定，在23003300MHZ勺頻段范圍內(nèi)，均勻地 選取20個(gè)測試頻率，徹得的有效阻抗與額定阻抗的偏差 的均方根值應(yīng)不大于額定阻抗值的 3%更常用的是采用電纜的輸入駐波比作為內(nèi)部不均勻 的指標(biāo)。駐波比S和阻抗偏差 Z之間很容易由下式換算:S=1 + r /1- r = 2Zc+ A Z/2Zc- A Z式中r代表輸入端反射系數(shù)。r = A Z / Zc +(Zc + A Z) A Z /2ZcA Z表示有效特性阻抗

19、Ze與額定阻抗Zc的偏差。電纜內(nèi)部不均勻性指標(biāo)還可以使用下式定義的回波 損耗:回波損耗SRL 20lg r分貝回波損耗越大，代表反射系數(shù)越小，也就是駐波比S越小，電纜內(nèi)部均勻性越好。駐波比、反射系數(shù)和回波損耗之間的關(guān)系見表3。§ 4.3周期性的阻抗不均勻性同軸電纜制造時(shí)，由于制造工藝的缺陷，例如絕緣 擠出不均勻、牽引輪的偏心、周期性的受力等因素，會(huì) 使成品電纜沿長度方向上出線局部特性阻抗的周期性變 化，當(dāng)電纜長度很大時(shí)，會(huì)由于信號(hào)的內(nèi)部反射在始端 產(chǎn)生同相位迭加，從而出現(xiàn)反射系數(shù)的很大峰值而影響 電纜的正常使用。周期性阻抗不均勻性有很嚴(yán)重的影響，小的不均勻 性會(huì)由于內(nèi)部諧振而導(dǎo)致很大

20、的反射系數(shù)峰值，這種峰 值出線的頻率與周期長度直接有關(guān)，可以按照下式確定:f = 150 / h式中h周期長度（m ；& 電纜的等效介電常數(shù)例如:重心不均勻的放線盤具直徑為 8英寸時(shí)，會(huì)對聚乙烯絕緣擠塑工藝引入周期變化的節(jié)距為h = 8X 25.4 X 3.14 X 0.001 = 0.638m,并使成品電纜的回波損耗曲線在 208MH瀕率下出現(xiàn)諧振峰值。§ 4.3周期性的阻抗不均勻性如果電纜上存在隨機(jī)分布的許多不均勻性， 則這種情 況要比周期性不均勻好的得多。隨機(jī)分布不會(huì)如周期性 分布那樣在某一個(gè)頻率下出現(xiàn)尖銳的峰值，其輸入阻抗的頻率特性是顯示出噪音般的隨機(jī)性（如圖1.的曲

21、線C）。由于隨機(jī)分布是由于制造工藝所決定的，其分布規(guī)律無法用理論方法決定。電壓駐波比與電纜長度關(guān)系如 下圖2。從圖上可以看出來，實(shí)測數(shù)據(jù)與按隨機(jī)分布計(jì)算出 來的結(jié)果接近，從而表明電纜工藝尚好，即沒有什么顯 著的周期性不均勻，因此，即使電纜使用長度很大，也 不會(huì)出現(xiàn)電壓駐波比的顯著惡化。R:射頻電纜的參數(shù)理論基礎(chǔ)第一節(jié)工作電壓當(dāng)同軸電纜受到一定的電壓時(shí)，內(nèi)導(dǎo)體表面具有最 大的電場強(qiáng)度，這是電纜的最薄弱區(qū)域。內(nèi)導(dǎo)體表面場強(qiáng)和工作電壓有如下關(guān)系:V= 0.5 X E d In ( D/d)如果用電場強(qiáng)度E用（kV/cm），d用mn表示，則（峰值）kV （有效值）可以求出:V= 0.115 X E d

22、 Ig (D/d) kV 或者 U= 0.008 X E d Ig (D/d)對于電纜結(jié)構(gòu)，最大允許工作強(qiáng)度 E可以按照表4選取，表中數(shù)據(jù)是根據(jù)實(shí)驗(yàn)得出的，并考慮了安全因素,因此適用于所有射頻電纜。表4射頻電纜允許的最大工作場強(qiáng)（kV/cm）介質(zhì)形式工作條件實(shí)心絕緣空氣、半空 氣、氧化鎂 礦物絕緣單線內(nèi)導(dǎo)體絞合內(nèi)導(dǎo)體直流40056010脈沖10014010射頻507010如表4所示，絞合內(nèi)導(dǎo)體的最大允許場強(qiáng)要比單絲高40%這主要是由于絞線情況下聚乙烯介質(zhì)與導(dǎo)線之間有更加緊密的接觸，從而使介質(zhì)和導(dǎo)體間存在的空氣 間隙減少而引起的。根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)介紹，電纜的射頻工作電壓可以根據(jù) 電暈電壓實(shí)際測量值來

23、確定。電纜在工作時(shí)，其工作電 壓應(yīng)該比介質(zhì)材料的擊穿電壓小很多，因?yàn)榻橘|(zhì)與導(dǎo)體 之間或介質(zhì)內(nèi)部存在空氣間隙，在比介質(zhì)材料的擊穿電 壓低得多的電壓下，這種空氣間隙就會(huì)發(fā)生電暈放電， 這種放電是十分有害的，它會(huì)使絕緣介質(zhì)逐步損壞，從 而使得電纜壽命降低。電纜的工作電壓應(yīng)該比電暈電壓 低，即可以如下選取:射頻工作電壓（峰值）=工頻電暈電壓（峰值）X0.35式中的0.35是考慮了安全因素2以及射頻耐壓強(qiáng)度 比工頻耐壓強(qiáng)度降低30燦得出的。工頻電暈電壓可以通過實(shí)驗(yàn)來確定，并且應(yīng)該取電暈熄滅電壓（即先加上電壓使得電暈發(fā)生，然后逐步降 低電壓，直到電暈熄滅為止時(shí)的電壓）。電纜在匹配狀態(tài)下，其承受的電壓與輸入

24、功率有如 下關(guān)系:v=（峰值）如果電纜在失配狀態(tài)下，并且有振幅調(diào)制時(shí)，則治安同樣功率下會(huì)產(chǎn)生更高的電壓，即(1+m（峰值）式中P信號(hào)的載波功率m調(diào)制度電壓駐波比如果電纜承受的是脈沖調(diào)制，則峰值電壓可以直接 從電纜所傳輸?shù)姆逯倒β拾凑丈鲜接?jì)算。第二節(jié)相移當(dāng)同軸電纜受到一定的電壓時(shí)，內(nèi)導(dǎo)體表面具有最 大的電場強(qiáng)度，這是電纜的最薄弱區(qū)域。§ 6.1射頻電纜的相移常數(shù)公式在射頻條件下，同軸電纜的相移常數(shù)可用如下簡化 公式來計(jì)算:（弧度/千米） （度 /千米）式中f （MHZ為以MHz為單位的使用頻率&為電纜的等效介電常數(shù)應(yīng)該注意到，電纜的相移常數(shù)是與電纜的結(jié)構(gòu)尺寸 無關(guān)的參數(shù)，它僅僅

25、取決于電纜的使用中的介質(zhì)，隨著 頻率的升高而正比增大。§ 6.2溫度引起的相移變化相控陣?yán)走_(dá)、射電望遠(yuǎn)鏡、衛(wèi)星跟蹤站等特殊用途 的同軸電纜，要求其相移不隨溫度、壓力等環(huán)境因素的 影響，這種要求相位穩(wěn)定的電纜為穩(wěn)相電纜。在環(huán)境因素中最主要的是溫度變化，由于環(huán)境溫度 的變化會(huì)引起電纜長度的變化以及介質(zhì)材料的介電常數(shù) 的變化，從而引起電纜相位的變化。同軸電纜每升高C 所引起的相位變化通常稱為相位變化率，這是穩(wěn)相電纜 的重要指標(biāo)。電纜的相位變化率取決于電纜的結(jié)構(gòu)與介質(zhì)的材料 的變化。一般說來，聚乙烯絕緣電纜具有較大的相位變 化率，它通?？梢赃_(dá)到（2OO48O）X1O-6/C，泡沫聚 乙烯絕緣

26、電纜在一25 + 65C范圍內(nèi)具有+ 18.1 X10-6/ C數(shù)量級(jí)。溫度引起的相位變化取決于電纜的機(jī)械長度的熱脹 冷縮引起的變化，一般為正值，也取決于介質(zhì)介電常數(shù) 的變化，一般是負(fù)值。因此，如果通過電纜結(jié)構(gòu)的良好 設(shè)計(jì)，使兩者一致，即可以獲得高度穩(wěn)定相位的電纜結(jié) 構(gòu)。§ 6.3電纜彎曲、扭轉(zhuǎn)、沖擊引起的相移變化電纜根據(jù)使用場合的不同，不僅要求電纜的相位不 隨溫度的變化，而且要求電纜的相位不隨彎曲、扭曲、 沖擊、振動(dòng)等機(jī)械應(yīng)力的長期而變化。反復(fù)的彎曲、扭 轉(zhuǎn)等機(jī)械應(yīng)力會(huì)導(dǎo)致電纜內(nèi)導(dǎo)體和外導(dǎo)體的機(jī)械硬化作 用，使電纜的長度發(fā)生變化，從而引起相位的變化，外 導(dǎo)體結(jié)構(gòu)以及電纜各部分之間在彎曲等機(jī)械應(yīng)力作用下 發(fā)生尺寸變化或者位移會(huì)導(dǎo)致電纜的相位變化，因此高 機(jī)械穩(wěn)相的射頻電纜必須采用特殊的設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)形式, 其內(nèi)導(dǎo)體、絕緣、外導(dǎo)體結(jié)構(gòu)應(yīng)在彎曲時(shí)保持穩(wěn)定，而 且相互之間結(jié)合緊密，從而保持電纜的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性以達(dá) 到相位不隨彎