簾線鋼中酸溶鋁含量的變化及其對(duì)夾雜物的影響_陳書浩

1、 第 46卷 第 10期 2 0 11年 10月 鋼 鐵I r o n a n d S t e e l Vo l . 46, N o . 10O c t o b e r 2011簾線鋼中酸溶鋁含量的變化及其對(duì)夾雜物的影響陳書浩 , 王新華 , 何肖飛 , 姜 敏 , 黃福祥(北京科技大學(xué)冶金與生態(tài)工程學(xué)院 , 北京 100083摘 要 :研究了采用 L D-R H-L F -C C 工藝流程生產(chǎn)簾線鋼時(shí) , 鋼中酸溶鋁含量的變化情況 。 研究發(fā)現(xiàn) , 精煉過(guò) 程中酸溶鋁含量略有下降 , 但連鑄過(guò)程中酸溶鋁含量急劇下降 。 夾雜物中 A l 2O 3含量隨著酸溶鋁含量的上升而逐 漸增大 。 S

2、i O 2含量降低時(shí)夾雜物熔點(diǎn)提高 。 采用低堿度 、 低 A l 2O 3含量的頂渣精煉工藝 , 嚴(yán)格控制鋼中 w (A l s 在 0. 000 5%0. 001%范圍內(nèi) , 促進(jìn)夾雜物上浮 , 有利于鋼中氧化物夾雜的數(shù)量減少 、 尺寸細(xì)小和塑性化 。 關(guān)鍵詞 :簾線鋼 ; 酸溶鋁 ; 頂渣精煉 ; 低熔點(diǎn)區(qū)文獻(xiàn)標(biāo)志碼 :A 文章編號(hào) :0449-749X (2011 10-0042-06E f f e c t o f A c i d -S o l u b l e A l u m i n u m o n I n c l u s i o n s i n T yr e C o r d S t

3、e e l C H E N S h u -h a o , WA N G X i n -h u a , H E X i a o -f e i , J I A N G M i n , HU A N G F u -x i a n g(S c h o o l o f M e t a l l u r g i c a l a n d E c o l o g i c a l E n g i n e e r i n g , U n i v e r s i t y o f S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y B e i j i n g , B e i j i n g

4、100083, C h i n a A b s t r a c t :E f f e c t o f a c i d -s o l u b l e a l u m i n u m o n t h e p r o p e r t y o f t h e i n c l u s i o n s d u r i n g t h e p r o d u c t i o n p r o c e s s o f L D-R H-L F -C C o f t y r e c o r d s t e e l w a s i n v e s t i g a t e d . I t i s f o u n d t

5、 h a t A c i d -s o l u b l e a l u m i n u m h a s a s l i g h t d e c r e a s e t r e n d d u r i n g t h e r e f i n i n g p r o c e s s b u t d r o p s r a p i d l y d u r i n g t h e c o n t i n u o u s c a s t i n g p r o c e s s .W i t h t h e i n c r e a s e o f A c i d -s o l u -b l e a l u

6、 m i n u m c o n t e n t , t h e A l 2O 3c o n t e n t i n t h e i n c l u s i o n s i n c r e a s e s w h i l e t h e S i O 2c o n t e n t d e c r e a s e , m e a n w h i l e t h e m e l t i n g o f i n c l u s i o n s i n c r e a s e s .U s i n g t o p s l a g w i t h l o w b a s i c i t y a n d l

7、 o w A l 2O 3c o n t e n t i n t h e r e f i n i n g p r o c e s s , s t r i c t l y c o n t r o l l i n g t h e A c i d -s o l u b l e a l u m i n u m w i t h i n a r a n g e o f 0. 000 5%-0. 001%, a s w e l l a s p r o m o t i n g f l o a t i n g u pw a r d o f i n c l u s i o n s , w i l l b e b

8、e n e f i t f o r l o w n u m b e r a n d l i t t l e s i z e a n d p l a s t i f i c a t i o n o f t h e i n c l u s i o n s i n s t e e l . K e y w o r d s :t y r e c o r d s t e e l ; a c i d -s o l u b l e a l u m i n u m ; t o p s l a g r e f i n i n g ; l o w m e l t i n g p o i n t a r e a -

9、鋼簾線是汽車子午線輪胎的骨架 ,對(duì)鋼中夾雜物 塑性要求很高 , 以避免拉拔 、 合股過(guò)程中的斷絲 1-2。 因而只能采用 S i -M n 脫氧并將鋼中鋁含量控制在極 低水平 , 以避免生成大尺寸 、 不變形夾雜物 。實(shí)際工藝過(guò)程中 , 各種原料 、 過(guò)程 鋼 渣 反 應(yīng) 、 連 鑄過(guò)程二次氧化這些因素都會(huì)造成鋼液中鋁含量的 波動(dòng) 。 近年來(lái) , 國(guó)內(nèi)外尤其是國(guó)內(nèi)在簾線鋼 中夾雜 物塑性化方面有了更深認(rèn)識(shí) 。 但在更高牌號(hào)的簾線鋼生產(chǎn)方面 , 與國(guó)外仍差距明顯 3-4。 以往研究中較 多分析探討了酸溶鋁含量對(duì)簾線鋼中夾雜物塑性化 控制的重要性及合理的酸溶鋁含量控制范圍 , 但較 少系統(tǒng)地 、

10、具體地分 析其含量波動(dòng)對(duì)鋼中夾 雜物成 分的具體影響 。因此 , 本文分析了精煉 、 連鑄過(guò)程中鋼水樣和成 品 (鑄坯和初軋方坯 中酸溶鋁含量的變化規(guī)律和影 響因素 , 并就酸溶鋁含量變化對(duì)夾雜物的影 響進(jìn)行了較深入的討論 。1 試驗(yàn)方案及試樣制備以某 廠 生 產(chǎn) 的 72級(jí) 別 簾 線 鋼 為 例 , 研 究 了 L D R H L F (頂 渣 精 煉 軟 吹 氬 攪 拌 連 鑄 初軋 軋制盤條工藝過(guò)程中酸溶鋁含量變化與鋼中 非金屬夾雜物的變化 。 試驗(yàn)過(guò)程 采用 S i -M n 脫氧 , 在轉(zhuǎn)爐出鋼時(shí)進(jìn)行合金化和專用精煉渣合成渣洗 , 經(jīng) R H 真空處理 , 在 L F 爐 分 批加

11、入專 用 渣 進(jìn) 行精 煉 , 并加入 S i C 粉進(jìn)行擴(kuò)散脫氧 。 L F 爐處理后進(jìn)行 軟吹氬處理 ,處理時(shí)鋼 包 加 入 低碳碳化 稻 殼 進(jìn) 行保 溫 。 連鑄過(guò)程中采 用 保 護(hù) 澆注 , 鋼 包覆蓋劑采用專 用精煉渣 。 本次試驗(yàn)共進(jìn)行 4個(gè) 爐次 ,冶煉過(guò)程中 在 R H 、 L F 、 軟 吹 氬 和 中 間 包 工 位 不 同 時(shí) 間 點(diǎn) 分 別 用提桶取樣器取鋼水樣 ,并取渣樣 , 冶煉結(jié)束后在鑄 坯和小方坯中取樣 。 簾線鋼專用精煉渣采用低堿度第 10期陳書浩等 :簾線鋼中酸溶鋁含量的變化及其對(duì)夾雜物的影響和低 A l 2O 3含量的頂渣 。將取得的試樣進(jìn)行線切割加工

12、, 得到 5m m 的 圓棒 , 分析鋼 中 w (T O 和 w (N , 切 取 塊 樣 分 析鋼樣成分 。 其中 , 碳 、 硫 、 氧采用紅外吸收法 , 硅 、 錳 、 鈣采用 I C P -A E S 法 , 酸溶鋁采用 I C P -M S 法 , 氮 采取熱導(dǎo)法進(jìn)行定量精確檢測(cè) 。 所切取的 15m m×15m m×15m m 試 樣 經(jīng) 過(guò) 打 磨 、 拋 光 后 , 采 用 S E M 觀察鋼中夾雜物形貌 , 并利用 E D S 對(duì)夾雜物的化學(xué) 組成進(jìn)行定量分析 。2 試驗(yàn)結(jié)果與討論2. 1 試驗(yàn)鋼和爐渣的成分表 1為 4爐中具有代表性的一爐鋼樣的主要化

13、學(xué)成分 (質(zhì)量分?jǐn)?shù) 及對(duì)應(yīng)工藝段的爐渣主要成分 。 其中 R H 、 L F 、 R F 、 Z B 、 Z P 和 S P 分別代表 R H 、 L F 、 軟吹 、 中包 、 鑄坯和小方坯試樣 。 可以看出 , 鑄坯中w (T O 控 制 在 20×10-6以 下 , 純 凈 度 較 高 。 精 煉 過(guò) 程 中 有 輕 微 的 回 磷 回 硫 , w (P 和 w (S 表 1 試驗(yàn)鋼生產(chǎn)過(guò)程中鋼和渣的化學(xué)成分T a b l e 1 C o m p o s i t i o n s o f s t e e l a n d s l a g d u r i n g p r o d u

14、c t i o n p r o c e s s o f e x p e r i m e n t a l s t e e l /m a s s %取樣點(diǎn) C S i M n P S A l s T O C a O S i O 2A l 2O 3M g O R H 到站 0. 51 0. 08 0. 44 0. 0070 0. 0090 0. 0011 0. 0094 46. 26 29. 56 8. 49 7. 59R H 出站 0. 54 0. 09 0. 45 0. 0065 0. 0085 0. 0010 0. 0018 45. 44 29. 93 8. 69 8. 64L F 出站 0.

15、 72 0. 25 0. 51 0. 0079 0. 0096 0. 0011 0. 0018 46. 38 33. 33 6. 57 7. 00R F 結(jié)束 0. 71 0. 24 0. 49 0. 0080 0. 0096 0. 0013 0. 0015 43. 99 31. 92 9. 75 9. 13Z B 0. 71 0. 25 0. 50 0. 0083 0. 0093 0. 0010 0. 0017 38. 78 35. 49 7. 02 7. 05Z P 0. 72 0. 24 0. 49 0. 0081 0. 0092 0. 0005 0. 0018 S P 0. 720.

16、240. 490. 00820. 00940. 00050. 0019 都控制在 0. 01%以下 , 達(dá)到了目標(biāo)要求 。 精煉過(guò)程 中頂渣 堿 度 呈 下 降 的 趨 勢(shì) , 中 包 覆 蓋 渣 堿 度 不 到 1. 1; 過(guò)程渣中 w (A l 2O 3為 7%10%, 實(shí)現(xiàn)了低 堿度低 A l 2O 3頂渣精煉的工藝路線 。 從表 1可以看出 , R H 過(guò)程鋼中 w (A l s 有所 降低 , L F 頂 渣 精 煉 過(guò) 程 直 到 連 鑄 中 間 包 , 鋼 中 w (A l s 在 0. 001%左 右 , 變 化 幅 度 不 大 。 在 鋼 液 凝固過(guò)程中 , w (A l s

17、 急劇下降 , 鑄坯中 w (A l s 已經(jīng)降低到 5×10-6。 2. 2 鋼中酸溶鋁含量對(duì)鋼中夾雜物的影響2. 2. 1 酸溶鋁含量對(duì)鋼中夾雜物數(shù)量的影響圖 1所示為試驗(yàn)鋼中夾 雜 物 數(shù) 量 與 w (A l s 的關(guān) 系 。 試 驗(yàn) 過(guò) 程 中 w (A l s 處 在 0. 000 4%0. 0019%區(qū)間 。 總體趨勢(shì)上 , 鋼中單位面 積夾雜物 數(shù)量 隨 著 w (A l s 的 上 升 迅 速 增 大 , 在 極 小 范 圍 內(nèi) , 夾雜物數(shù)量振蕩變化 。w (A l s 過(guò)高或者過(guò)低 , 都會(huì)使鋼中夾雜物增 多 。 w (A l s 過(guò) 低 時(shí) , 會(huì) 使 鋼 中

18、 溶 解 的 氧 含 量 增 大 , 不但會(huì)使鋼中夾雜物數(shù)量增多 , 還會(huì)影響鋼的組 織性能 ; w (A l s 過(guò)高 , 在降低鋼中溶解氧 、 細(xì)化晶 粒的同時(shí) , 也會(huì)增加澆鑄時(shí)鋼液的二次氧化 , 產(chǎn)生滯 留在鋼中的 A l 2O 3夾 雜 物 ,在 凝 固 時(shí) 析 出 A l N , 使得表面產(chǎn)生裂紋 。 試驗(yàn)鋼中 w (A l s 大 部 分 處 在 0中 圖 1 夾雜物數(shù)量和 w (A l s 的關(guān)系 F i g . 1 R e l a t i o n s h i p b e t w e e n t h e i n c l u s i o n n u m b e r a n d a

19、 c i d -s o l u b l e a l u m i n u m c o n t e n t w (A l s , 同時(shí) 鋼 中 w (T O 比 鋁 脫 氧 鋼 要 高 。 酸溶鋁會(huì)與氧和氮反應(yīng) , 生成 A l 2O 3和 A l N 。 隨著 w (A l s 的提高 , 夾雜物數(shù)量增加 。 2. 2. 2 酸溶鋁含量對(duì)氧化物夾雜中 A l 2O 3含量的 影響試樣 中 非 金 屬 夾 雜 物 主 要 有 3類 , 即 M n S 、 M n O -S i O 2-A l 2O 3和 C a O -S i O 2-A l 2O 3復(fù) 合 氧 化 物 夾雜 。 M n S 是軟

20、性 夾 雜 物 , 純 M n S 或 者 包 裹 在 氧 化物上的 M n S 都具有良好的變形能力 ,因此本文中 s ·34·鋼 鐵第 46卷研究發(fā)現(xiàn) , 高碳硬線鋼中夾雜物低熔點(diǎn)化的限 制性因素是夾雜物中 A l 2O 3的含量 。 圖 2所示為試 驗(yàn)鋼樣中夾雜物 w (A l 2O 3 與 w (A l s 的關(guān)系 。 圖 2 夾雜物中 w (A l 2O 3 與 w (A l s 的關(guān)系 F i g . 2 R e l a t i o n s h i p b e t w e e n A l 2O 3c o n t e n t o f i n c l u s i o

21、 n s a n d a c i d -s o l u b l e a l u m i n u m c o n t e n t 從圖 2可 知 , 隨 著 w (A l s 升 高 , 夾 雜 物 A l 2O 3含量增 大 。 但 是 鑄 坯 試 樣 在 w (A l s 很 低 的情況下 , 仍含有較多 A l 2O 3夾雜 物 。 個(gè) 別軟吹氬 過(guò)程試樣中夾雜物的 w (A l 2O 3在 35%以上 。 鋼中鋁與氧反應(yīng)生成 A l 2O 3。 在平衡狀態(tài)下 , 夾 雜物中 w (A l 2O 3 與 w (A l s 之間存在如下關(guān)系 :w (A l 2O 3 =e -G 1/R T

22、·w (A l s 2·f 2A l ·w (O 3·f 3O ·f -1A l 2O 3(1 鋼中化學(xué)成分很穩(wěn)定 , 鋁 、 氧的活度系數(shù) f A l 和 f O 以 及 w (O 基 本 不 變 , w (A l 2O 3 隨 著 w (A l s 提高而上升 。 在鋼液凝固過(guò)程中 , 隨著溫 度降低 , w (A l s 急劇下降 , 析出細(xì)小的 A l 2O 3。 新 生成的夾雜物中來(lái)不及上浮的就留在固相鋼中 。 鑄 坯冷卻過(guò)程中 , 鋼中細(xì)小的 A l 2O 3會(huì)發(fā)生一定量的 聚集 , 這樣在 鑄 坯 試 樣 中 觀 察 到 的 夾

23、雜 物 中 A l 2O 3含量仍然較高 。2. 2. 3 酸溶鋁含量對(duì)鋼中氧化物夾雜成分和塑性 的影響研究表明 , 夾雜物的塑性變形能力和熔點(diǎn)與溫 度有很大的關(guān)系 ,而氧 化 物 夾 雜的熔點(diǎn) 和 其 成 分有 很 大 關(guān) 系 。 將 鋼 中 2種 主 要 復(fù) 合 夾 雜 物 M n O -A l 2O 3-S i O 2和 C a O -A l 2O 3-S i O 2的成分用 o r i g i n 作 圖并 合 并 到 對(duì) 應(yīng) 的 三 元 相 圖 中 , 如 圖 3所 示 。 w (A l s 極低時(shí)以 M n O -A l 2O 3-S i O 2類夾 雜 為 主 ,絕大部分在低熔點(diǎn)

24、區(qū)內(nèi) 。 隨著 w (A l s 的上升 , 夾 雜物成分偏離 低 熔 點(diǎn) 區(qū)的趨勢(shì) 增 大 。 當(dāng) w (A l s 上升到 0. 001 5%以上時(shí) , 大部分夾雜物成分偏離了 低熔 點(diǎn) 區(qū) 。 C a O -A l 2O 3-S i O 2類 夾 雜 的 偏 離 尤 為 明 顯 ,且成分點(diǎn)比較分散 。 圖 l s F i g . 3 C o m po s i t i o n t r a n s f o r m a t i o n o f o x i d e i n c l u s i s w i t h a c i d -s o l e a l u m i n u m c o n t e

25、 n ·44· 從圖 3可估計(jì)出夾雜物的熔點(diǎn) 。 對(duì)夾雜物熔點(diǎn)隨 w (A l s 變化 情況進(jìn)行統(tǒng)計(jì)并作 圖 。 圖 4所 示 是試驗(yàn)過(guò)程中夾雜物的熔點(diǎn)分布和 w (A l s 的 關(guān) 系。 圖 4 夾雜物熔點(diǎn)與 w (A l s 的關(guān)系 F i g e . 4 R e l a t i o n s h i p b e t w e e n m e l t i n g p o i n t o f i n c l u s i o n s a n d a c i d -s o l u b l e a l u m i n u m c o n t e n t 試 驗(yàn) 鋼 中 w (A

26、 l s 處 在 0. 000 4%0. 001 9%范 圍 內(nèi) 。 從 圖 4可 看 到 , 當(dāng) 鋼 中 w (A l s 極低時(shí) , 絕大多 數(shù) 夾 雜 物 熔 點(diǎn) 較 低 , 個(gè) 別 夾雜 物 熔 點(diǎn) 在 1 500 以 上 。 隨 著 w (A l s 的 上 升 , 夾 雜 物 的 熔 點(diǎn) 升 高 。 當(dāng) w (A l s 上 升 至 0. 001 6%0. 001 9%時(shí) , 鋼 中 大 部 分 夾 雜 物 的 熔 點(diǎn)高于 1 500 甚至超過(guò) 1 600 。 從圖 4的結(jié)果進(jìn) 一步分析可 發(fā) 現(xiàn) , w (A l s 在 0. 0004%0. 0006%及 0. 0016%0.

27、0019%時(shí) , M n O -A l 2O 3-S i O 2類 夾 雜物的熔點(diǎn)整體 來(lái) 說(shuō)比 C a O -A l 2O 3-S i O 2類 夾 雜 物 要低 。精煉過(guò)程中 , 隨著 鋼 中 w (A l s 的 升 高 , 夾 雜 物成分逐漸偏離低 熔點(diǎn)區(qū) 。 夾雜物熔點(diǎn)提高 , 夾雜 物塑性惡化 。 因此要深入研究簾線鋼生產(chǎn)工藝中影 響酸溶鋁含 量 的 因 素 , 嚴(yán) 格 控 制 酸 溶 鋁 含 量 水 平 。 即使在工業(yè)生產(chǎn)條件下 , 冶煉過(guò)程 中也應(yīng) 嚴(yán)格控制 w (A l s 在 0. 000 5%0. 001%范 圍 內(nèi) , 同 時(shí) 努 力 使鋼中夾雜物如 A l 2O 3等

28、盡量上浮去除 , 實(shí) 現(xiàn)夾雜 物的低數(shù)量 、 微尺寸及成分穩(wěn)定性 。2. 3 酸溶鋁含量的影響因素高溫條件下 , 鋁容易跟鋼中氧結(jié)合發(fā)生如下反應(yīng) 5:2A l +3O =A l 2O 3(2G 1=-1 218 799+394. 13T , K 1=a A l 2O 3a 2A l ·a 3O =a A l 2O 3f 2A l ·w (A l 2·f 3O ·w (O 3O 26:+2=23+G 2=658 200-107. 1T , K 2=a 2A l 2O 3·a 3S i a 4A l ·a 3S i O 2=a 2A l

29、2O 3·f 3S i ·w (S i 3f 4A l ·w (A l 4·a 3S i O 2 從以上反應(yīng)式 可 知 ,影 響 鋼中酸溶 鋁 含 量 的主 要因素有頂渣 中 A l 2O 3含 量 、 S i O 2的 活 度 、各 種 加 入料帶入的鋁和鋼水容器內(nèi)襯的鋁含量 。 同時(shí) , 溫 度的變化也會(huì)引起 w (A l s 的變化 。 2. 3. 1 爐渣中 A l 2O 3含量對(duì)酸溶鋁含量的影響在精煉過(guò)程 中 , 鋼 渣 間 反 應(yīng) 按 照 方 程 式 (3 進(jìn) 行 。 由于鋼中硅含 量 較 高 ,微弱的變化對(duì)其活度影 響不大 , 平衡 及 鋼

30、 中 酸 溶 鋁 將 主 要 由 爐 渣 中 A l 2O 3和 S i O 2的活度來(lái)控制 。 本次試驗(yàn)所加初 始 渣 料 成 分一樣 , 只是在不同工位加入的量不一樣 , 使得過(guò)程 渣樣組成變化不是 很 大 。 圖 5(a 、 (b 、 (c 分 別 為 R H 、 L F 和 軟 吹 氬 階 段 頂 渣 的 w (A l 2O 3對(duì) w (A l s 的影響 , 圖 5(d 為熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果 7。 從圖 5中看到 :在 R H 、 軟吹氬和 L F 工位中 , 隨 著渣中 w (A l 2O 3 的 上 升 , w (A l s 略 呈 線 性 升 高 , 但幅度不大 。 從熱力學(xué)來(lái)說(shuō)

31、, 頂渣精煉過(guò)程中 , 存在由方程式 (3 控制的 w (A l s -w (A l 2O 3 平 衡 :w (A l s =(e G 2/R T ·a 2A l 2O 3·f 3S i ×w (S i 3·a -3S i O 2·f -4A l 1/4(4 因鋼中硅含量 較 高 ,精 煉 過(guò)程中的 輕 微 變 化可 以不 計(jì) 。 精 煉 過(guò) 程 中 溫 度 在 1 823K 左 右 波 動(dòng) , 硅 、 鋁的活度系 數(shù) 可 以 取 一 固 定 值 。 精 煉 頂 渣 中 S i O 2A l 2O 3活 (a R H 爐渣 ; (b L F 爐

32、渣 ; (c 軟吹氬爐渣 ; (d 熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果 。 圖 5 w (A l s 與頂渣中 w (A l 2O 3的關(guān)系 F i g . 5 R e l a t i o n s h i p b e t w e e n a c i d -s o l u b l e a l u m i n u m c o n t e n t a n d A l 2O 3c o n t e n t o f t o p s l a g 們 之 間 存 在 如 圖 5(d 所 示 關(guān) 系 。 隨 著 渣 中 w (A l 2O 3 提 高 , A l 2O 3的 活 度 迅 速 增 大 , w (A l s 升 高 。

33、 本 次 試 驗(yàn) w (A l 2O 3在 5%11%之間 ,變化幅度不大 。 加上現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)中其它因 素的綜合作用 , 酸溶鋁隨渣中 A l 2O 3含 量 變化的特 征沒有理論計(jì)算那么明顯 。2. 3. 2 爐渣堿度對(duì)酸溶鋁含量的影響爐渣影響酸溶鋁含量的另一個(gè)重要因素是爐渣二元堿度 8。 圖 6所示為試驗(yàn)全過(guò)程中頂渣堿度對(duì) 酸溶鋁含量影響趨勢(shì) 。 隨著堿度的增大 , w (A l s 呈線性增長(zhǎng) , 但 是變化的幅度不大 。 查 閱 熱力學(xué)數(shù) 據(jù)可知 , 隨著 頂 渣 堿 度 的 增 大 , S i O 2的 活 度 快 速 下 降 。 這樣在相同 A l 2O 3含量情況下 , w (A

34、l s 迅速 上升 。 頂渣堿 度 從 1. 5到 2. 0時(shí) 這 種 趨 勢(shì) 更 為 強(qiáng) 烈 , 如圖 5(d 中 所 示 。 本 次 試 驗(yàn) 中 , 初 始 渣 堿 度 為 1. 31,試 驗(yàn) 過(guò) 程 中 各 工 位 頂 渣 堿 度 逐 漸 降 低 , w (A l s 也逐漸 降 低 。 由 于 R H 工 位 頂 渣 堿 度 較 高 , 其試樣中 w (A l s 也較其他工位試樣高 。 2. 3. 3 溫度對(duì)酸溶鋁含量的影響, , 23圖 6 w (A l s 和頂渣堿度的關(guān)系 F i g . 6 R e l a t i o n s h i p b e t w e e n a c i

35、 d -s o l u b l e a l u m i n u m c o n t e n t a n d b a s i c i t y o f t o p s l a g 對(duì)于反應(yīng)式 (2 , 由 G 和 K 可以推算出平衡狀態(tài) 下鋁氧積與溫度的關(guān)系 :w (A l 2·w (O 3=e G 1/R T ·f -3O ·f -2A l (5 1 873K 時(shí) 鋼 液 中 各 元 素 對(duì) 鋁 、 氧 的 相 互 作 用 系數(shù)見表 29。 由 于 w (A l 和 w (O 很 低 , 其 含量和溫 度 對(duì) 活 度 系 數(shù) 的 影 響 可 以 忽 略 , 計(jì) 算 出 試驗(yàn)鋼中鋁 、 氧