預應力筋控制力計算定稿講解

1、小箱梁預應力筋控制力計算1、計算依據(jù)設計圖紙錨下控制應力N1N4為1395 Mpa公路橋涵施工技術規(guī)范JTJ041-20002，理論計算計算公式：P=×Ag×n×1/1000×b    式中：P預應力筋之張拉力，KN；         預應力筋之張拉控制力，Mpa；          Ag每根預應力筋之截面積，mm2；   &#

2、160;      N同時張拉預應力筋之根數(shù)；          b 超張拉系數(shù)，不超張拉之為1.0。參數(shù)先取邊跨邊梁，邊跨中梁：鋼束編號：N1，N2，N3：123=1395 Mpa；n=4                      

3、60;     Ag=140mm2；b=1.0鋼束編號： N4：4=1395 Mpa；n=3                      N4：4=1395Mpa；n=3Ag=140mm2；b=1.0計算張拉力P鋼束編號：N1，N2，N3：P1,2,3=1395×140×4×1/1000×1.0=781.2KN

4、                             N4：P4=1395×140×3×1/1000×1.0=585.9 KN箱梁頂板鋼束張拉力鋼束編號：T1：PT1 =1395×140×5×1/1000×1.0=976.5KN T2：PT2 =

5、1395×140×4×1/1000×1.0=781.2KN千斤頂標定參數(shù)千斤頂型號：YCH150B 編號：091112油壓表編號：1792N1，N2，N3鋼束張拉，油壓表讀數(shù)回歸方程：P=0.0336F-1.13P1,2,3=0.0336×781.2-1.13=25.12MpaN4鋼束張拉，油壓表讀數(shù)P4=0.0336×585.9-1.13=18.56 Mpa油壓表編號：0105N1，N2，N3預應束張拉，油壓表讀數(shù)回歸方程：P=0.0333F-0.07P1,2,3=0.0333×781.2-0.07=25.94 MpaN4

6、鋼束張拉，油壓表讀數(shù)P 4=0.0333×585.9-0.07=19.44 Mpa千斤頂編號：091111，油壓表編號：1791回歸方程：P=0.0333F-0.800P1,2,3=0.0333×781.2-0.800=25.21 MpaP4=0.0333×585.9-0.8=18.71 Mpa油壓表編號0046回歸方程：P1=0.0329F+0.140P1,2,3=0.0329×781.2+0.14=25.84MpaP4=0.0329×585.9+0.14=19.42 Mpa小箱梁頂板鋼束張拉(單根鋼絞線)千斤頂標定參數(shù)千斤頂型號：YCH25

7、B 編號：091211油壓表編號：2002回歸方程：P=0.1912F+0.600PT1，T2=0.1912×976.5/5+0.600=37.94Mpa油壓表編號：1982回歸方程：P=0.1948F+0.300PT1，T2=0.1948×976.5/5+0.3=38.34 Mpa中跨邊梁，中跨中梁參數(shù)先取鋼束編號：N1：1=1395 Mpa；n=4                   

8、;         Ag=140mm2；b=1.0鋼束編號： N2,3,4：4=1395 Mpa；n=3                      N4：4=1395Mpa；n=3Ag=140mm2；b=1.0中跨邊梁，中跨中梁鋼束編號N1參考邊跨邊梁，邊跨中梁鋼束編號 N4的張拉力參數(shù)。中跨邊梁，中跨中梁張

9、拉鋼束編號：N2，N3，N4參考邊跨邊梁，邊跨中梁張拉鋼束編號N4的張拉力參數(shù)。小箱梁預應力張拉的質量控制1、預應力管道的質量控制（1）、所有管道與管道間的連接及管道與喇叭管的連接應確保其密封性（2）、所有預應力管道在曲線部分以間隔為50厘米、直線段間隔為100厘米設置一“U”字形定位鋼筋并點焊在主筋上，不用鐵線定位，確保管道在澆筑砼時不上浮、不變位。管道位置的容許偏差平面不得大于1厘米，豎向不得大于0.5厘米。（3）、在砼澆筑后應立即檢查每根管道是否漏漿和堵管。（4）、在穿鋼絞線前應用高壓水沖洗和檢查管道。（5）、管道軸線必須與錨墊板垂直。（6）、澆筑砼前應派專人對管道進行仔細檢查，尤其注意

10、檢查管道是否被電焊燒傷，出現(xiàn)小孔。 2、材料的質量控制（1）、鋼絞線的下料不得使用電或氧弧切割，只能使用圓盤鋸切割，且應使鋼絞線的切割面為一平面，以便在張拉時檢查斷絲。（2）、穿索前應清除喇叭管內的漏漿和雜物。（3）、應逐個檢查墊板喇叭管內有無毛刺，對有毛刺的不準使用。 3、預應力質量的控制（1）、砼強度大于或等于90%的設計強度，砼齡期達到7天時才允許進行張拉。（2）、預應力的張拉班組必須固定，且應在有經(jīng)驗的預應力張拉技術人員的指導下進行。（3）、每次張拉應有完整的原始張拉記錄，且在監(jiān)理工程師在場的情況下進行。（4）、預應力采用引伸量和張拉力雙控，以引伸量為主，引伸量誤差應在±6%

11、范圍內，每一截面的斷絲率不得大于該截面總鋼絲數(shù)的1%，且不允許整根鋼絞線拉斷。（5）、千斤頂在下列情況下應重新標定：A、 已使用三個月；B、 嚴重漏油；C、 主要部件損傷；D、 引伸量出現(xiàn)系統(tǒng)性的偏大或偏?。籈、 張拉次數(shù)超過施工規(guī)范規(guī)定的次數(shù)。（6）、千斤頂和油泵必須配套標定和配套使用。（7）、張拉前應檢查千斤頂內摩阻是否符合有關規(guī)定要求，否則應停止使用。（8）嚴禁鋼絞線作電焊機導線用，且鋼絞線的放置應遠離電焊地區(qū)。（9）、預應力管道灌漿采用真空輔助吸漿工藝。（10）、配制水泥漿的水灰比為0.45，并加入膨脹劑，保證灌漿的飽滿。（11）、灌漿時必須從排氣孔壓出的水泥漿與配制的水泥漿一致才能停

12、止灌漿。張拉理論伸長值計算與伸長值范圍確定張拉理論伸長值計算預應力筋張拉操作過程中，均須預先計算出預應力筋的張拉伸長值，作為確定預應力值和校核液壓系統(tǒng)壓力表所示值之用，此外復核測定因摩擦阻力引起的預應力損失值，選定錨具尺寸等也都需要進行張拉伸長值的計算預應力筋的理論伸長值L按下式計算（考慮孔道摩阻影響）： 其中：式中：L預應力筋張拉伸長值，（mm）；Pp預應力筋平均張拉力，取張拉端拉力與計算截面處扣除孔道摩擦損失后的拉力平均值,（N）；P預應力筋張拉端的張拉力，P=scon AP，（N）；L預應力筋的實際長度,（mm）；AP預應力筋的截面面積,（mm2）；Es預應力筋的彈性模量，實測求得或按以

13、下取用： Es=2.01×105MPa；k考慮孔道（每米）局部偏差對摩擦影響系數(shù)，取用：k=0.0015；m預應力筋與孔道的摩擦系數(shù)，取用：m=0。25；q從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角（q=0即為直線段），rad；c從張拉端至計算截面的孔道長度，c=2Rq，（m）；R曲線孔道部分的彎曲半徑，（m）。邊跨小箱梁：N1，N2，N3 ，N4鋼束理論伸長值計算結果為： 174mm，173mm，173mm，173mm中跨小箱梁：N1，N2，N3 ，N4鋼束理論伸長值計算結果為173mm，173mm，173mm，172mm 伸長值范圍確定預應力筋采用應力控制方法張拉，應以伸長值進行校

14、核，如果實際伸長值與理論伸長值的偏差超過±6%時，應暫停張拉，查明原因并采取措施予以調整后，方可繼續(xù)張拉。所以預應力筋伸長值的取值范圍為：L（16%）L（16%）實際伸長值與理論伸長值的偏差過大的原因可能有:(1)張拉機具設備性能失穩(wěn)；(2)預應力筋材料指標誤差；(3)孔道留設不符合設計要求、孔壁內有雜物；(4)張拉方法不當?shù)?。造成實際張拉應力與設計控制應力不一致?，F(xiàn)場張拉控制與記錄在張拉階段準確控制預應力筋的實際伸長值尤為重要。在施加應力前，預應力筋處于尚未舒展的松曲狀態(tài)，此時不能作為預應力筋伸長值的起點，而預應力筋恰好被作用至繃緊狀態(tài)的應力較小且不易掌握。為了準確測算預應力筋實際發(fā)生的所有伸長值，應選用適宜的方法。為預應力施工提供可靠的數(shù)據(jù)保證。具體的操作方法如下：預應力筋張拉程序為：，經(jīng)歷了三個階段，共量測出三個伸長值，即：第一階段的伸長值為l1；第二階段的伸長值為l2；