棗樹咀大橋現(xiàn)澆箱梁碗扣式支架施工組織方案

1、棗樹咀大橋現(xiàn)澆箱梁碗扣式支架施工組織方案一、 工程概況本工程位于鄖縣白桑關鎮(zhèn)白桑關村，站內地形平坦，橋梁工程為鄖十高速白桑關互通主線橋工程。根據(jù)橋梁施工圖設計，主線最大縱坡0.56%，橋面橫坡2.0%，橋梁平曲線半徑為R-2600m。橋跨形式為第一聯(lián)30+30+30+30=120m預應力連續(xù)梁+第二聯(lián)30+30+30+30=120m預應力連續(xù)梁。左幅主梁為單箱雙室垂直腹板等高度箱梁，梁高1.7m，箱梁頂寬12.0m，底寬8.0m；右幅第一聯(lián)主梁為單箱三室垂直腹板等高度箱梁，梁高1.7m，箱梁頂寬12.0-17.05m，底寬8.0-13.05m，寬度漸變；右幅第二聯(lián)主梁為單箱四室垂直腹板等高度箱

2、梁，梁高1.7m，箱梁頂寬17.05-22.91m，底寬13.05-18.91m，寬度漸變。橋墩主要采用混凝土圓柱墩，最大墩柱高度為20.53m，橋墩基礎均為灌注樁基礎，橋臺基礎均為擴大基礎。場地工程地質條件較好，施工圖確定的橋面縱斷設計標高及橋下道路設計標高，原地面上素填土層及耕植土層為挖除土層。橋下支架基礎頂面土層為粗砂層或粉質粘土層。根據(jù)橋梁所處的施工場地情況和現(xiàn)有材料情況，本次橋梁現(xiàn)澆箱梁支架采用碗扣式鋼管滿堂支架。二、 設計依據(jù)及原則1、 湖北省鄖縣（鄂豫省界）至十堰段高速公路兩階段施工圖設計第六冊；2、 公路橋涵設計規(guī)范；3、 建筑施工計算手冊；4、 實用建筑結構設計手冊；5、 路

3、梁施工計算手冊；6、 扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范；7、 鄖十高速公路建設指揮部有關施工要求。三、 主要施工材料1、 支架鋼管：碗扣式腳手架支撐系統(tǒng)。碗扣式多功能腳手架是一種先進的承插式鋼管腳手架,具有多功能、高功效、承載力大、安全可靠等特點。按標準要求，鋼管應用 48x3.5mm的焊接Q235鋼管。施工前要求對經過多年施工，壁厚減薄的鋼管，鋼管材料質量不保證，鋼管銹蝕或磨損嚴重，局部彎曲或開焊的鋼管檢查，不得使用。驗算中鋼管考慮銹蝕按管壁厚度3.0mm計；2、 箱梁底模：采用高強度竹膠板，竹膠板厚度1.2cm；3、 模板楞木：橫梁楞木為10×8cm方木，縱梁楞木為10×1

4、5cm方木；4、 支架基礎：C20混凝土，2.5m×0.1m×0.15m通長枕木。四、 滿堂碗扣支架施工設計布置1、 碗扣式桿件選WDJ碗扣成套配套產品。該碗扣式桿件腳手架支撐裝卸方便,能裝成曲線形狀,可適用于本曲線彎橋。2、 立桿間距（本橋為曲線橋，支架立桿間距以外側為控制間距）：空腔、翼緣板 90×90cm， 腹板 90×60cm， 墩臺處隔梁段 60×60cm。3、 橫桿布置：120cm，掃地桿20cm。4、 縱橫向交叉剪刀撐采用48×3.5mm鋼管，扣件式連接。 在每四排橫向立桿和每三排縱向立桿各設置一道剪刀撐。水平剪刀撐每2

5、.4m設置一道，墩底橫向剪刀撐每排必設。5、 現(xiàn)澆箱梁支架最大高度按21m計。6、 底模楞木、木橫梁的接頭，均不得在一直線上。7、 鋼管排架立桿下墊100×100×10mm鋼板及10×15cm的枕木。8、 施工工藝流程圖碗扣支架搭設鋪設縱、橫楞木預壓試驗交付使用鋪設底枕木支頂架驗收實驗結果、檢查符合要求支架設計及計算地基處理測量放線測量放線試驗結果不符合規(guī)范要求試驗結果不符合規(guī)范要求支架設計及計算地基處理測量放線測量放線圖1 施工工藝流程圖五、 橋梁支架的施工方案本橋采用滿堂支架法現(xiàn)澆施工，支架采用碗扣式滿堂鋼管支架，支架搭設最大高度21m，橫向寬度比橋面兩側各寬

6、1.0m。5.1 組裝與搭接構造與施工指導要求 地基處理措施及施工指導要求地基發(fā)生整體或局部沉降是支架倒塌的重要原因。因此本工程支架搭設前根據(jù)場地地質條件先對地基進行處理，確保地基具有良好的承載力。目前橋址場地場平后的地面地基土層為粉質粘土層，施工前先用鏟車或推土機整平后，再在其上填筑大約3Ocm的建筑碎石料，并選擇最佳含水量時用振動壓路機進行輾壓，輾壓次數(shù)不少于3遍，如果發(fā)現(xiàn)彈簧土須及時清除，并回填合格的砂類土或石料進行整平壓實，然后在處理好的土層上鋪設15cmC20混凝土，采用人工鋪平，其目的主要有3方面:（1）找平原地面，使支架底托處于水平面，進而確保支架立桿垂直;（2）封住地面可能的突

7、然來水，保證地基不受雨水等浸；（3）作為支架基座。在混凝土層上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設枕木。為盡量減少地基變形的影響，在承臺、系梁基坑回填處位置上鋪設大型廢鋼模板(此處不鋪設枕木)，廢鋼模板鋪設時，面板朝下或對該處回填加強處理。小型河溝處采用埋設圓管涵，橫向兩側設置擋土墻，圓管兩側采用碎石土填筑，采用涵洞臺背回填的方式每15cm一層分層填筑。頂部鋪設鋼模板。為避免處理好地基受水浸泡，在兩側開挖40X30cm的排水溝，排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑。該排水方案能防止積水浸泡地基，避免引起腳手架不均勻沉降。不得在未經處理的起伏不定、軟硬不一的地面上直接搭設腳手架。當場地

8、有遇有坑槽時，立桿下到槽底或在槽上架設底梁。 支架底座施工在己處理好的地基上安放立桿底座(立桿可調座)，然后將立桿插在其上。架設在堅實平整的地基基礎上的支架，其立桿底座可直接用立桿墊座;地勢不平或承重腳手架底部用立桿可調底座;當相鄰立桿地基高差小于0.6m，直接用立桿可調座調整立桿高度，使立桿碗扣接頭處于同一水平面內;當相鄰立桿地基高差大于0.6m時，則先調整立桿節(jié)間使同一層碗扣接頭高差小于0.6m，再用立桿可調座調整高度，使其處于同一水平面內。在搭設過程中，隨時注意基礎的沉降，對基礎沉降懸空的立桿，調整可調底座，使之均勻受力。 立桿、橫桿施工采用3.0 m和1.8m兩種不同長度立桿相互交錯、

9、參差布置，上面各層均采用3.0m長立桿接長，頂部再采用1.8m長立桿找齊(或同一層用同一種規(guī)格立桿，最后找齊)，以避免立桿接頭處于同一水平面上。在裝立桿時及時設置掃地橫桿，將所裝立桿連成一整體，以保證立桿的整體穩(wěn)定性。立桿同橫桿上的連接是靠碗扣接頭鎖定，連接時，先將上碗扣滑至限位銷以上并旋轉，使其擱在限位銷上，將橫桿接頭插入下碗扣，待應裝橫桿接頭全部裝好后，落下上碗扣并預鎖緊。立桿的接長是靠焊于立桿頂端的連接管承插而成，立桿插好后，使上部立桿底端連接孔同下部立桿頂端連接孔對齊，插入立桿連接銷并鎖定。立桿施工的垂直高度限制:按1/200控制，且全高的垂直偏差不應大于10cm執(zhí)行。圖2 碗扣支架節(jié)

10、點示意圖 圖3 碗扣支架安裝示意圖 碗扣式支架支撐的底層組架當組裝完兩層橫桿后，首先檢查并調整水平框架的直角度和縱向直線度(對曲線布置的腳手架應保證立桿的正確位置)；其次檢查橫桿的水平度，并通過調整立桿可調座減少橫桿間的水平偏差；逐個檢查立桿底腳，并確保所有立桿不浮地松動。當?shù)讓蛹茏臃洗钤O要求后，檢查所有碗扣接頭，并鎖緊。在搭設過程中，應隨時注意檢查上述內容，并調整。為確保支架的整體穩(wěn)定性，支架安裝中在每四排橫向立桿和每三排縱向立桿各設置一道剪刀撐。支架搭設1）組裝順序:立桿底座立桿橫桿接頭鎖緊上層立桿立桿連接鎖橫桿。支架組裝時,要求到多面層的同一方向,或由同向向兩邊推進,不得從兩邊向中間合

11、龍拼裝,否則,中間橫桿因兩側支架剛度太大而不好安裝。當現(xiàn)澆梁混凝土澆筑需用混凝土輸送泵上料時,應在支架側面縱向搭設輸送泵管道的專用支架。2) 支架加固。本匝道橋現(xiàn)澆梁具有一定的縱、橫坡度,現(xiàn)澆梁支架要承受上部荷載一定的縱、橫分力，因此應當根據(jù)支架高度,及時加設剪刀撐加固斷面。剪刀撐鋼管要與其經過的每一根支架立桿全部用鋼管扣件鎖緊。3) 支架調整。支架的高度在達到設計現(xiàn)澆梁板頂部高度之前,應根據(jù)縱、橫坡度要求,逐個調整支架立桿頂桿的高度。縱方向的同一斷面上每個頂托的高度應確定在同一平面位置,在調整立桿頂托時,螺栓的外殼高度不宜超過螺栓全長的1/ 3 。5.2 支架預壓支架預壓的目的:1、檢查支架

12、及地基的強度及穩(wěn)定性確保施工安全。2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，測量出支架的彈性變形，有利于橋面線形控制。因此在安裝模板前，為確保施工安全，我部將要對支架進行壓預，預壓荷載為箱梁單位面積最大重量的1.2倍。本橋預壓方案采用編織袋裝沙子進行預壓，每袋約100公斤，采用吊機搬運。箱梁的每一跨作為為一個預壓段。為了解支架沉降情況，在加袋子預壓之前測出各測量控制點標高，測量控制點按順橋向每5米布置一排，每排4個點。在加載50%和100%后均要復測各控制點標高，加載100%預壓荷載并持荷24小時后要再次復測各控制點標高，如果加載100%后所測數(shù)據(jù)與持荷24小時后所測數(shù)據(jù)變化很小時，表明地

13、基及支架已基本沉降到位，可進行卸載，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸載。卸載時采用16t汽車吊將沙袋前移。卸載完成后，再次復測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量(等于卸載后標高減去持荷后所測標高)，用總沉降量(即支架持荷后穩(wěn)定沉降量)減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形(即塑性變形)量。預壓完成后要根據(jù)預壓成果通過可調頂托調整支架的標高。我部將根據(jù)測出梁段荷載作用下支架將產生的彈性變形值及地基下沉值，與施工控制中提出的因其它因素需要設置的預拱度疊加，算出施工時應當采用的預拱度，按算出的預拱度調整底模標高。5.3 砼澆注澆注混凝土按分層順序進行，盡量縮短砼運輸時間，

14、滿足砼澆注速度，工作面按照砼拌合能力確定，在下層初凝或重塑前完成上層砼。在傾斜面上澆注砼時，應從低處開始逐層擴展升高，保持水平分層，分層厚度不大于30cm。跨中砼澆注從跨中向兩端墩臺進行，墩頂區(qū)從兩懸臂端向墩頂進行澆注，澆注順序嚴格掌握。在已澆注砼強度低于2.5MPa之前，嚴禁上人及堆放重物。砼澆注完成后均需覆蓋養(yǎng)護，灑水保持濕潤7天以上。5.4 其他施工注意事項（1）、支架必須保證有足夠的強度，剛度和穩(wěn)定性。施工操作人員應嚴格按設計要求安裝和拆除支撐，不能有隨意性。具體構造、拆除方法和時間等的要求，一定嚴格按規(guī)范進行，保證安裝質量合格。（2）、局部荷載超限和構架尺寸加大的部位對其結構予以加強

15、。支架要比橋寬出50cm，且主梁懸臂板部分不得僅采用斜撐從主梁箱體支架上撐出去，必須設有垂直支撐。（3）、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架采用多功能腳手桿搭設，使用需采用與立桿配套的橫桿及立桿可調底座、立桿可調拖撐。（4）、預壓前仔細檢查支架各節(jié)點是否連接可靠，預壓時各點壓重均勻對稱。每次加載過程中，均對觀測支架的變形和穩(wěn)定狀況做好記錄，發(fā)現(xiàn)問題立即查明原因，迅速采取處理措施。（5）、箱梁頂側板外邊緣要求設置不低于1.3m的鋼管架臨時防護設施。（6）、支架、模板搭設到位后，組織技術、安全、施工人員對整體架體結構進行全面的檢查驗收，及時解決存在的結構缺陷，經檢查驗收合格后方可正式投入使用。（7）、混凝土澆注過程

16、時，要注意砼的澆注方式以及預壓的方式、澆注順序即加載路徑。并派人檢查支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。（8）、支模的拆除滿足混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范及其他有關規(guī)定，嚴格控制拆模時間，拆模前提請拆模申請并經過監(jiān)理工程審批同意后方可進行。（9）落架按全孔多點、對稱、緩慢、均勻的原則進行，并且保證最后拆卸的支承不得在橋孔跨中附近。（10）、材料進場前需對其檢查，發(fā)現(xiàn)無法滿足使用功能及安全要求得材料不得使用。（11）、支架施工前要對支架安裝班組圖紙計算交底。（12）、本橋梁位于曲線上，施工中要求按以下控制處理措施：砼澆注控制速度<25m3/h，澆注時從低標高向高標高進行;支

17、架與墩帽、柱子連成一體；要求設置不少于3道的水平剪刀撐，施工澆注時應橫橋向對稱澆搗。（13）、其他未盡事宜，可按國家相關規(guī)范要求進行。六、 安全措施及應急預案6.1 安全措施為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發(fā)生，把一般安全事故減少到最低限度，確保施工的順利進行，特制訂如下安全措施：施工應按經審批的方案進行，方案未經審批不得施工。成立以項目經理為組長的安全管理、協(xié)調小組，嚴格執(zhí)行項目經理部制定的相關管理制度。根據(jù)腳手架工程的特點， 對施管人員 進行安全教育，提高安全工作水平，是預防發(fā)生事故、確保作業(yè)安全的基礎。加強對工人的安全教育，并設專職的安全員。1、 認真堅持執(zhí)行定期安全教

18、育、安全檢查制度，設立安全監(jiān)督崗，對發(fā)現(xiàn)的事故隱患和危機工程、人身安全的事項，做到立即處理、落實到人。  2、 杜絕違章指揮和違章作業(yè)。 完善安全防護措施，提高現(xiàn)場人員的自我保護素質。 3、 明確支架施工現(xiàn)場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作，在支架搭設、拆除前向工作人員進行安全技術交底，未經審批部門同意，不得修改變更。支架施工現(xiàn)場應搭設工作梯，作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上下。4、 確保底架支撐穩(wěn)固，方可上架作業(yè)。架子工作人員必須持證上崗，并佩戴安全帽、帶及穿防滑鞋。傳遞和安裝桿件時要求多人協(xié)調配合。要盡量創(chuàng)造安全的作用條件。剪刀撐及其這條性拉桿應隨架子高度的上

19、升及時安裝，確定整架穩(wěn)定；桿件的垂直度和水平度，各節(jié)點構造和緊固程度符合施工規(guī)范要求。5、 起重指揮站在能顧全面的地點，信號統(tǒng)一、準確。吊運材料嚴格按安全制度執(zhí)行。6、 整體架拼裝完成后，檢查所有連接扣件是否松緊。施工期間隨時對支架進行全面檢查，發(fā)現(xiàn)異常情況及時通報，必要時采取果斷措施。7、 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：桿件設置和連接是否符合要求。底座是否松動脫空?？奂欠袼蓜印ＡU的沉降與垂直度偏差是否滿足要求。安全防護措施是否滿足要求。是否超載等。 8、 身體狀況不適的施工人員，不得上架作業(yè)。9、 支架拆除除設專人指揮，施工人員統(tǒng)一有序進行，并配好相應的安全防護用品。10、 有六級以

20、上的大風和雨天時停止腳手架的搭設和拆除作業(yè)。雨后上架應穿防滑鞋。不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則采用安全措施，并報主管部門批準。11、 不得將泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。12、 工地用電的架設及用電安全應按行業(yè)標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范的有關規(guī)定執(zhí)行。13、 在橋兩側搭設安全網(wǎng)，只有在確認安全網(wǎng)可靠后，方可進行上層作業(yè)。搭設、拆除腳手架時，地面應設圍欄和警示標志，并派人看守。14、 認真執(zhí)行有關安全工作的規(guī)程、規(guī)定和文件。6.2 （模板坍塌）應急預案滿堂鋼管支架是建筑施工中常用的支模方式，而模板坍塌事故是建筑施工中較易引發(fā)群體傷亡的危險源之一。模

21、板坍塌事故的技術主要原因在有限的場地上集中了大量的工人、建筑材料、機械設備等，存在著不確定、不安全的因素，同時受到施工環(huán)境，以及季節(jié)和氣候等自然條件的影響，容易造成一定的隱患。因此為預防模板坍塌事故的發(fā)生，有必要建立相應的應急預案。1、 按建筑法、安全生產法、消防法、建設部工程建設重大事故的調查程序規(guī)定、建筑工程安全操作規(guī)程編制安全應急預案。2、 預案的編制原則：貫徹“安全第一，預防為主”的原則。貫徹“以人為本，快速有效”原則?！皩俚鼐仍痹瓌t。3、 成立應急預案的獨立領導小組（指揮中心）。應急預案領導小組及其人員組成由組長（項目經理）、副組長（主管安全生產的項目副經理及技術負責人為副組長）、

22、下設各組員各組組長組成。應急領導下設：通訊聯(lián)絡組、技術支持組、消防保安組、搶險搶修組、醫(yī)療救護組、后勤保障組 。應急組織的分工及人數(shù)應根據(jù)事故現(xiàn)場需要靈活調配。4、 應急領導小組職責：建筑工地發(fā)生安全事故時，負責指揮工地搶救工作，向各搶救小組下達搶救指令任務，協(xié)調各組之間的搶救工作，隨時掌握各組最新動態(tài)并做出最新決策，第一時間向110、119、120、企業(yè)救援指揮部、當?shù)匕脖O(jiān)部門、公安廳部門求援或報告災情。平時應急領導小組成員輪流值班，值班者必須住在工地現(xiàn)場，手機24小時開通，發(fā)生緊急事故時，在項目部應急組長抵達工地前，值班者即為臨時救援組長。5、 應急預案的技術措施：保證現(xiàn)場有必要

23、的基本裝備，如特種防護品、一般防救護品及臨時救護擔架及常用的救護藥品等；專用裝備，如醫(yī)療器材、搶救工具（一般工地常備工具即基本滿足使用）、照明器材、通訊器材、交通工具、滅火器材等。6、 對職工進行應急知識培訓：制定應急培訓計劃，對應急救援人員的培訓和員工應急響應的培訓要分開進行。培訓內容：傷員急救常識、滅火器材使用常識、各類重大事故搶險常識等。務必使應急小組成員在發(fā)生重大事故時能較熟練地履行搶救職責，員工能在發(fā)生重大事故時會采取正確的自救措施。7、 通信聯(lián)絡：項目部將110、119、120、項目部應急領導小組成員的手機號碼、企業(yè)應急領導組織成員手機號碼、當?shù)匕踩O(jiān)督部門電話號碼，明示于工地顯要

24、位置。工地搶險指揮及保安員應熟知這些號碼。8、 事故報告：工地發(fā)生安全事故后，企業(yè)、項目部除立即組織搶救傷員，采取有效措施防止事故擴大和保護事故現(xiàn)場，做好善后工作外，按有關規(guī)定報告有關部門。9、 附：應急指揮領導小組成員名單 組長：何為（電話）副組長：熊秋安（電話）、秦長春（電話）成員：彭輝、張月亮、奚弟軍、顏爽、陶強、劉躍民、隋大為、寧雷濤七、 附錄：碗扣支架設計檢算書17 / 18文檔可自由編輯打印附錄碗扣支架設計檢算一、 采用的相關數(shù)據(jù)1、 C50鋼筋砼：砼=27KN/m3；2、 Q235鋼材：鋼=78.5KN/m3，E=2.1x105MPa，=140 MPa，w=140 MPa；3、

25、木材（杉木）：木=7.5KN/m3，E=9x103MPa， w=9.5 MPa；4、 竹膠板：板=9.5KN/m3，E=11x103MPa，w=14.5 MPa；5、 臨時結構容許應力提高系數(shù)：鋼材1.25， 木材1.0，竹膠板：1.0（木材及竹膠板因考慮重復利用不提高）二、 橋梁基本資料左幅橋梁結構為單箱雙室垂直腹板等截面連續(xù)梁，梁高1.7m，箱梁頂板寬12m，底板寬8.0m，箱梁頂板厚為0.25m，底板厚為0.2，腹板厚0.45m，加厚段厚0.85m，兩側翼緣板懸臂長度均為2.0m，全橋僅在橋墩支點截面處設置端，中橫梁。橋面橫坡為2%，橋面橫坡由梁底墊石變高度使梁體整體旋轉而形成，箱梁橫斷

26、面與梁高均保持不變。此處的支架搭設最大高度為21m左右，標準段寬度為14m，箱梁其截面圖如下所示:附錄圖1 左幅箱梁加厚段斷面圖（尺寸單位cm）右幅第一聯(lián)橋梁結構為單箱三室垂直腹板等截面連續(xù)梁，梁高1.7m，箱梁頂板寬12.0-17.05m，底板寬8.0-13.05m，寬度漸變，箱梁頂板厚為0.25m，底板厚為0.2，腹板厚0.45m，加厚段厚0.85m，兩側翼緣板懸臂長度均為2.0m，全橋僅在橋墩支點截面處設置端，中橫梁。橋面橫坡為2%，橋面橫坡由梁底墊石變高度使梁體整體旋轉而形成，箱梁橫斷面與梁高均保持不變。此處的支架搭設最大高度為21m左右，寬度最寬為19.05m，箱梁其截面圖如下所示:

27、附錄圖2 右幅第一聯(lián)箱梁加厚段斷面圖（尺寸單位cm）右幅第二聯(lián)橋梁結構為單箱四室垂直腹板等截面連續(xù)梁，梁高1.7m，箱梁頂板寬17.05-22.91m，底板寬13.05-18.91m，寬度漸變，箱梁頂板厚為0.25m，底板厚為0.2，腹板厚0.45m，加厚段厚0.85m，兩側翼緣板懸臂長度均為2.0m，全橋僅在橋墩支點截面處設置端，中橫梁。橋面橫坡為2%，橋面橫坡由梁底墊石變高度使梁體整體旋轉而形成，箱梁橫斷面與梁高均保持不變。此處的支架搭設最大高度為19m，寬度最寬為24.91m，箱梁其截面圖如下所示:附錄圖3 右幅第二聯(lián)箱梁加厚段斷面圖（尺寸單位cm）三、 模板結構驗算（容許應力法）（一）

28、標準荷載值a) 竹膠板底模板自重：q板=0.012×9.5=0.114KN/m2b) 新澆筑箱梁鋼筋混凝土自重（偏安全考慮取安全系數(shù)=1.2，取箱梁腹板底頂板處荷載值）：q砼=1.2×1.12×27=36.29KN/m2c) 施工荷載及施工人員、材料、機具等行走運輸或堆放的荷載：均布荷載：q施=2.0KN/m2 集中荷載：N施=2.5 KNd) 振搗混凝土時產生的荷載；2 KN/m2e) 其他可能產生的荷載，如雪荷載、冬季保溫設施荷載等本計算不考慮。（二）底模強度及剛度檢算箱梁底模采用高強度竹膠板，竹膠板厚度1.2cm，底模楞木間距0.3m，所以驗算模板強度采用寬

29、b=1.0m平面竹膠板。跨徑0.3m且不小于1.5m跨連續(xù)梁板計。a) 彈性模量E=1.1×104MPab) 截面抵抗矩Ix=bh3/12=14.4cm4c) 截面抵抗矩Wx=bh2/6=24cm3d) w=14.5 MPa；附錄圖2 竹膠板底模計算模型示意圖（尺寸單位cm）1、強度驗算按五跨等跨連續(xù)梁計算（路橋施工計算手冊P765）a) 底模板均布荷載：q=0.114+36.29+2+2=40.41KN/m2b) 底模板集中荷載：P=N/2=1.25KNc) 最大彎矩MB=0.105ql2+0.158Pl=0.4411KN·m d) 彎拉應力= MB/Wx=0.3324/

30、24×10-6=13.8 MPa< w=14.5 MPa（滿足）2、最大撓度驗算（路橋施工計算手冊P765）從竹膠板下方木布置可知，竹膠板可看作為多跨等跨連續(xù)梁，跨中最大撓度： fmax=（0.677qL4+1.097Pl3）/100EIx=0.121cmL/400=0.75cm （滿足）3、綜上驗算，竹膠板強度及撓度受力滿足要求。（二）底模橫梁楞木強度及剛度檢算楞木為10×8cm方木，跨徑為0.9m，中對中間距為0.3m，按兩跨連續(xù)計算，每根長度不小于1.8m計。附錄圖3 底模橫梁楞木計算模型及斷面示意圖（單位cm）1、強度（路橋施工計算手冊P762）a) 作用在楞

31、木上的均布荷載為： q=28.9×0.3+0.1×0.08×7.5=8.73KN/m b) 作用在楞木上的集中施工荷載為： P=2.5KN c) 最大彎矩：Mmax=0.125ql2+0.188Pl=1.31 KN·m d) 楞木彎拉應力：=M/W=1.31×103/1.33×10-4=9.84MPaw=9.5MPa（滿足） 2、橫梁最大撓度驗算（路橋施工計算手冊P762）fmax=（0.52qL4+0.911Pl3）/100EIx=0.0796cmL/500=0.18cm （滿足）（三）縱梁強度及剛度檢算縱梁選用10×15

32、cm方木，跨徑為0.9m，每根長度不小于2.7m，三跨連續(xù)。因楞木間距較?。?.3m），按均布荷載計算。 附錄圖4 模板縱梁計算模型及斷面示意圖（單位cm）1、強度（路橋施工計算手冊P763764）a) 縱梁截面特性：截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4m3 截面慣性矩：I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5m4 b) 0.9m長縱梁上承擔3根橫梁重量為：0.1×0.1×0.6×7.5×3=0.135KN c) 橫梁施加在縱梁上的均布荷載為：0.135

33、47;0.9=0.15KN/m d) 作用在縱梁上的均布荷載為： q=28.9×0.9+0.15=26.16KN/m e) 作用在縱梁方木上的集中施工荷載為： P=2.5KN f) 跨中最大彎矩：Mmax=0.10ql2+0.15Pl=2.46 KN·m g) 縱梁彎拉應力：=M/W=2.46×103/3.75×10-4=6.56MPa=9.5MPa （滿足）2、縱梁最大撓度驗算fmax=（0.677qL4+1.146Pl3）/100EIx=0.054cmL/500=0.18cm （滿足） 綜上，模板縱梁強度、剛度滿足要求。四、 支架受力驗算（一） 箱梁

34、腹板部位箱梁腹板立桿間距布置為0.9×0.6米，計算示意圖如下：附錄圖5 箱梁腹板支架示意圖（單位cm）1、荷載f) 竹膠板底模板自重：q板=0.012x9.5=0.114KN/m2g) 新澆筑箱梁鋼筋混凝土自重（取箱梁腹板加厚段為驗算位置，系數(shù)取1.2）：S=1.46m2， q砼=1.2×1.49×27/1.8=26.82KN/m2h) 混凝土沖擊力： 2.0KN/m2 i) 振搗混凝土時產生的荷載；2.0 KN/m2j) 施工荷載：2.5 KN/m2荷載合計：每根支架立桿所承受的鋼筋砼和模板施工荷載：（0.114+22.35+2+2+2.5）×0.6

35、×0.9=18.1KN；2、強度檢算(1) 立桿反力18.1KN(2) 立桿及其橫梁自重 2.5KN合計N=18.1+2.5=20.6KN立桿容許承重力（橫桿步距1.2m時），根據(jù)查建筑施工計算手冊P467得 N=30KN, N<N滿足要求。3、立桿穩(wěn)定性檢算立桿毛截面：Am=4.24cm2慣性矩Ix=107800mm4，Wx=4493mm3回轉半徑：r=1.595cm長細比=120/1.595=75.2，查表得折減系數(shù)=0.676立柱穩(wěn)定承載能力N=×1.25×Am=50.2KN(>20.6KN)滿足要求。（二） 墩頂隔梁部位隔梁部位立桿間距布置為0

36、.6×0.6米， 1、荷載a) 竹膠板底模板自重：q板=0.012x9.5=0.114KN/m2b) 新澆筑箱梁鋼筋混凝土自重： q砼=1.2×1.6×27=51.84KN/m2c) 混凝土沖擊力： 2.0KN/m2 d) 振搗混凝土時產生的荷載；2.0 KN/m2e) 施工荷載：2.5 KN/m2荷載合計：每根支架立桿所承受的鋼筋砼和模板施工荷載：（0.114+51.84+2+2+2.5）×0.6×0.6=21.1KN；2、強度檢算(1) 立桿反力15.8KN(2) 立桿及其橫梁自重 2.5KN合計N=21.1+2.5=23.63KN立桿容許

37、承重力（橫桿步距1.2m時），根據(jù)查建筑施工計算手冊P467得 N=30KN, N<N滿足要求。3、立桿穩(wěn)定性檢算立桿毛截面：Am=4.24cm2慣性矩Ix=107800mm4，Wx=4493mm3回轉半徑：r=1.595cm長細比=120/1.595=75.2，查表得折減系數(shù)=0.676立柱穩(wěn)定承載能力N=×1.25×Am=50.2KN(>23.6KN)滿足要求。（三） 箱梁空腔及翼緣部位箱梁空腔及翼緣部位立桿間距布置為0.9×0.9米， 1、荷載a) 竹膠板底模板自重：q板=0.012x9.5=0.114KN/m2b) 新澆筑箱梁鋼筋混凝土自重： 箱梁空腔處q砼=1.2×0.44×27=14.3KN/m2箱梁翼緣根部處q砼=1.2×0.4×27=12.96KN/m2c) 混凝土沖擊力： 2.0KN/m2 d) 振搗混凝土時產生的荷載；2.0 KN/m2e) 施工荷載：2.5 KN/m2荷載合計：每根支架立桿所承