重大危險(xiǎn)源分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)2016年

1、重大危險(xiǎn)源分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)(2015年）1適用范圍本規(guī)范規(guī)定了重大危險(xiǎn)源評(píng)估分級(jí)的方法和程序。本規(guī)范為重大危險(xiǎn)源評(píng)估分級(jí)技術(shù)規(guī)范，適用于包括儲(chǔ)罐區(qū)、庫(kù)區(qū)、生產(chǎn)場(chǎng)所等重大危險(xiǎn)源。2規(guī)范性引用文件下列文件中的條款，通過(guò)本規(guī)范的引用而成為本標(biāo)準(zhǔn)的條款。凡是標(biāo)注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不包括勘誤的內(nèi)容）或修訂版均不適用于本規(guī)范，然而，鼓勵(lì)根據(jù)本規(guī)范達(dá)成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本規(guī)范。中華人民共和國(guó)安全生產(chǎn)法危險(xiǎn)化學(xué)品安全管理?xiàng)l例 安全生產(chǎn)許可證條例重大危險(xiǎn)源辨識(shí)（GB18218）安全評(píng)價(jià)通則關(guān)于規(guī)范重大危險(xiǎn)源監(jiān)督與管理工作的通知(安監(jiān)總協(xié)

2、調(diào)字2005125號(hào))3術(shù)語(yǔ)和定義下列術(shù)語(yǔ)和定義適用于本規(guī)范。3.1重大危險(xiǎn)源major hazard installations重大危險(xiǎn)源是指長(zhǎng)期地或者臨時(shí)地生產(chǎn)、搬運(yùn)、使用或者儲(chǔ)存危險(xiǎn)物品，且危險(xiǎn)物品的數(shù)量等于或超過(guò)臨界量的單元（包括場(chǎng)所和設(shè)施）。4重大危險(xiǎn)源分級(jí)判據(jù)重大危險(xiǎn)源分級(jí)判據(jù)如表1所示。表1 重大危險(xiǎn)源分級(jí)判據(jù)危險(xiǎn)源等級(jí)分級(jí)判據(jù)死亡人數(shù)一級(jí)重大危險(xiǎn)源可能造成30人（含30人）以上二級(jí)重大危險(xiǎn)源可能造成10一29人三級(jí)重大危險(xiǎn)源可能造成39人四級(jí)重大危險(xiǎn)源可能造成1-2人具體判別的依據(jù)如下：一級(jí)重大危險(xiǎn)源：可能造成死亡30人（含30人）以上的重大危險(xiǎn)源；二級(jí)重大危險(xiǎn)源：可能造成死亡

3、10-29人的重大危險(xiǎn)源；三級(jí)重大危險(xiǎn)源：可能造成死亡3-9人的重大危險(xiǎn)源；四級(jí)重大危險(xiǎn)源：可能造成死亡1-2人的重大危險(xiǎn)源。5重大危險(xiǎn)源死亡人數(shù)及財(cái)產(chǎn)損失計(jì)算方法可能造成的死亡人數(shù)評(píng)價(jià)程序?yàn)椋簩⒅卮笪ｋU(xiǎn)源的周邊區(qū)域劃分成等間隔的網(wǎng)格區(qū)，用一笛卡爾坐標(biāo)體系的網(wǎng)格覆蓋城市的區(qū)域地圖(如圖1所示)，網(wǎng)格間距大小取決于當(dāng)?shù)厝丝诿芏?，以不影響?jì)算結(jié)果為準(zhǔn)。確定每一網(wǎng)格內(nèi)的人員數(shù)量，通過(guò)火災(zāi)(室內(nèi)火災(zāi)除外)、爆炸、毒物泄漏擴(kuò)散事故后果模型計(jì)算重大危險(xiǎn)源事故在每一網(wǎng)格中心處產(chǎn)生的熱輻射、超壓或毒物濃度的數(shù)值，然后通過(guò)熱輻射、沖擊波超壓、中毒概率函數(shù)將其其轉(zhuǎn)化為造成死亡的概率。將每一網(wǎng)格中心的死亡率與人口數(shù)

4、量相乘，即得到死亡的人數(shù)。將所有網(wǎng)格的死亡人數(shù)求和，即得到總的死亡人數(shù)。具體用下式表示： （1）式中，N為總的死亡人數(shù)，Di為第i個(gè)網(wǎng)格的人口密度，S為網(wǎng)格面積，vi為第i個(gè)網(wǎng)格的個(gè)人死亡率，n為網(wǎng)格的數(shù)目。圖1 死亡人數(shù)計(jì)算原理示意圖采用財(cái)產(chǎn)損失半徑的方法評(píng)估事故后果造成的損失，并假定此半徑內(nèi)沒(méi)有損失的財(cái)產(chǎn)與此半徑外損失的財(cái)產(chǎn)相互抵消，或者說(shuō)此半徑內(nèi)的財(cái)產(chǎn)完全損失，此半徑外的財(cái)產(chǎn)完全無(wú)損失。財(cái)產(chǎn)損失半徑通過(guò)火災(zāi)、爆炸事故后果模型確定。財(cái)產(chǎn)損失半徑按下式計(jì)算： （2）式中，Ri為i區(qū)半徑，m；Ki為常量。熱輻射對(duì)建筑物的影響直接取決于熱輻射強(qiáng)度的大小及作用時(shí)間的長(zhǎng)短，以引燃木材的熱通量作為對(duì)建

5、筑物破壞財(cái)產(chǎn)損失半徑，計(jì)算公式如下： （3） （4）式中，q為引燃木材的熱通量（W/m2），t為熱輻射作用時(shí)間，即火災(zāi)持續(xù)時(shí)間（s）。 6重大危險(xiǎn)源評(píng)價(jià)分級(jí)程序重大危險(xiǎn)源的評(píng)價(jià)分級(jí)程序如下圖所示。如果一種危險(xiǎn)物質(zhì)具有多種事故形態(tài)，按照后果最嚴(yán)重的事故形態(tài)考慮，即遵循“最大危險(xiǎn)原則”。各類重大危險(xiǎn)源具體事故情景選擇、后果計(jì)算及死亡概率計(jì)算過(guò)程參見(jiàn)附錄A。 危險(xiǎn)源調(diào)查分析選取事故情景計(jì)算事故后果火災(zāi)模型爆炸模型泄漏擴(kuò)散模型計(jì)算財(cái)產(chǎn)損失半徑確定評(píng)價(jià)區(qū)域劃分網(wǎng)格計(jì)算死亡概率熱輻射概率方程沖擊波超壓概率方程計(jì)算死亡人數(shù)按死亡人數(shù)分級(jí)毒物中毒概率方程財(cái)產(chǎn)調(diào)查人口調(diào)查按財(cái)產(chǎn)損失分級(jí)確定重大危險(xiǎn)源等級(jí)圖2 重

6、大危險(xiǎn)源評(píng)價(jià)分級(jí)程序附錄A：重大危險(xiǎn)源事故后果模型A.1 儲(chǔ)罐區(qū)重大事故后果分析A.1.1 儲(chǔ)罐區(qū)的主要事故后果類型A.1.1.1池火災(zāi)易燃液體如汽油、苯、甲醇、乙酸乙酯等，一旦從儲(chǔ)罐及管路中泄漏到地面后，將向四周流淌、擴(kuò)展，形成一定厚度的液池，若受到防火堤、隔堤的阻擋，液體將在限定區(qū)域（相當(dāng)于圍堰）內(nèi)得以積聚，形成一定范圍的液池。這時(shí)，若遇到火源，液池可能被點(diǎn)燃，發(fā)生地面池火災(zāi)。A.1.1.2蒸氣云爆炸易燃易爆氣體如H2、天然氣等，泄漏后隨著風(fēng)向擴(kuò)散，與周圍空氣混合成易燃易爆混合物，在擴(kuò)散擴(kuò)過(guò)程中如遇到點(diǎn)火源，延遲點(diǎn)火，由于存在某些特殊原因和條件，火焰加速傳播，產(chǎn)生爆炸沖擊波超壓，發(fā)生蒸氣云

7、爆炸。易燃易爆的液化氣體如液化石油氣、液化丙烷、液化丁烷等，其沸點(diǎn)遠(yuǎn)小于環(huán)境溫度，泄漏后將會(huì)由于自身的熱量、地面?zhèn)鳠帷⑻?yáng)輻射、氣流運(yùn)動(dòng)等迅速蒸發(fā)，在液池上面形成蒸氣云，與周圍空氣混合成易燃易爆混合物，并且隨著風(fēng)向擴(kuò)散，擴(kuò)散擴(kuò)過(guò)程中如遇到點(diǎn)火源，也會(huì)發(fā)生蒸氣云爆炸。A.1.1.3噴射火對(duì)于易燃易爆氣體如H2、天然氣，以及易燃易爆的液化氣體來(lái)說(shuō)，泄漏后可能因摩擦產(chǎn)生的靜電立即點(diǎn)火，產(chǎn)生噴射火。A.1.1.4沸騰液體擴(kuò)展蒸氣云爆炸易燃易爆的液化氣體容器在外部火焰的烘烤下可能發(fā)生突然破裂，壓力平衡被破壞，液體急劇氣化，并隨即被火焰點(diǎn)燃而發(fā)生爆炸，產(chǎn)生巨大的火球。這種事故被稱為沸騰液體擴(kuò)展為蒸氣云爆炸

8、。A.1.1.5中毒事故毒性的液化氣體如液氯、液氨等，由于沸點(diǎn)小于環(huán)境溫度，泄漏后會(huì)因自身熱量、地面?zhèn)鳠?、太?yáng)輻射、氣流運(yùn)動(dòng)等迅速蒸發(fā)，生成有毒蒸氣云，密集在泄漏源周圍，隨后由于環(huán)境溫度、地形、風(fēng)力和湍流等因素影響產(chǎn)生漂移、擴(kuò)散，范圍變大，濃度減小。A.1.2儲(chǔ)罐區(qū)主要事故后果模型A.1.2.1池火災(zāi)事故后果模型池火災(zāi)火焰的幾何尺寸及輻射參數(shù)按如下步驟計(jì)算。計(jì)算池直徑根據(jù)泄漏的液體量和地面性質(zhì)，按下式可計(jì)算最大可能的池面積。（1）式中，S為液池面積（m2），W為泄漏液體的質(zhì)量（kg），為液體的密度（kg/m3）Hmin為最小油層厚度（m）。最小物料層厚度與地面性質(zhì)對(duì)應(yīng)關(guān)系見(jiàn)表1。表1 不同性質(zhì)

9、地面物料層厚度表地面性質(zhì)最小物料層厚度（m）草地0.020粗糙地面0.025平整地面0.010混凝土地面0.005平靜的水面0.0018確定火焰高度計(jì)算池火焰高度的經(jīng)驗(yàn)公式如下： （2）式中：L為火焰高度（m），D為池直徑（m），mf為燃燒速率（kg/m2s），0為空氣密度（kg/m3），g為引力常數(shù)。計(jì)算火焰表面熱通量假定能量由圓柱形火焰?zhèn)让婧晚敳肯蛑車鶆蜉椛洌孟率接?jì)算火焰表面的熱通量： （3）式中，q0為火焰表面的熱通量（kw/m2），HC為燃燒熱（kJ/kg），為圓周率，f為熱輻射系數(shù)（可取為0.15），mf為燃燒速率（kg/m2s），其它符號(hào)同前。目標(biāo)接收到的熱通量的計(jì)算目標(biāo)接收到

10、的熱通量q(r)的計(jì)算公式為： （4） 式中，q(r)為目標(biāo)接收到的熱通量（kw/m2），q0為由式（3）計(jì)算的火焰表面的熱通量（kw/m2），r為目標(biāo)到油區(qū)中心的水平距離（m），V為視角系數(shù)。視角系數(shù)的計(jì)算角系數(shù)V與目標(biāo)到火焰垂直軸的距離與火焰半徑之比s，火焰高度與直徑之比h有關(guān)。 （5） （6） （7） （8） （9） （10） （11） （12） （13）其中A、B、J、K、VH、VV是為了描述方便而引入的中間變量，為圓周率。A.1.2.2蒸氣云爆炸事故后果模型蒸氣云爆炸產(chǎn)生的沖擊波超壓是其主要危害。沖擊波超壓可通過(guò)傳統(tǒng)的TNT當(dāng)量系數(shù)法進(jìn)行計(jì)算，將事故爆炸產(chǎn)生的爆炸能量等同于一定當(dāng)量的

11、TNT，也可根據(jù)爆炸能量直接計(jì)算。（1）TNT當(dāng)量法確定閃蒸系數(shù)在熱力學(xué)數(shù)據(jù)資料的基礎(chǔ)上，用下式估算燃料的閃蒸部分。 （14）式中，F(xiàn)為蒸發(fā)系數(shù)，Cp為燃料的平均比熱(kJ/kgK)，T為環(huán)境壓力下容器內(nèi)溫度與沸點(diǎn)的溫差(K)，L為汽化熱(kJ/kg)。計(jì)算云團(tuán)中燃料的質(zhì)量： （15）式中，Wf 為云團(tuán)中燃料的質(zhì)量(kg)，W為泄漏的燃料的質(zhì)量(kg)，F(xiàn)為閃蒸系數(shù)。計(jì)算TNT當(dāng)量： （16）無(wú)因次超壓（9806.65Pa）圖1 曲線式中，WTNT為燃料的TNT當(dāng)量(kg)，Wf為云團(tuán)中燃料的質(zhì)量(kg)，Hf為燃料的燃燒熱(MJ/kg)，HTNT為TNT的爆熱(MJ/kg)，e為TNT當(dāng)量系

12、數(shù)，推薦e=0.03。將實(shí)際距離轉(zhuǎn)化為無(wú)因次距離： （17）式中，R為離爆炸點(diǎn)的實(shí)際距離(m)，為無(wú)因次距離(m)。在離爆炸點(diǎn)距離為R處，根據(jù)相應(yīng)的值，查圖1得到超壓，進(jìn)而預(yù)測(cè)人員受傷害和建筑受破壞的情況。 （2）直接計(jì)算法在得到云團(tuán)中燃料的質(zhì)量的情況下，可按下式直接計(jì)算爆炸沖擊波超壓p。 （18）（0.3Z12） （19） （20）式中，ps為沖擊波正相最大超壓（Pa），Z為無(wú)量綱距離，Pa為環(huán)境壓力，R為目標(biāo)到爆源的水平距離（m），E為爆源總能量（J），為蒸氣云當(dāng)量系數(shù)，一般取0.04，W為蒸氣云中對(duì)爆炸沖擊波有實(shí)際貢獻(xiàn)的燃料質(zhì)量（Kg），QC為燃料的燃燒熱（J/Kg）。A.1.2.3噴射

13、火事故后果模型加壓的可燃物泄漏時(shí)形成射流，如果在泄漏裂口處被點(diǎn)燃，則形成噴射火。假定火焰為圓錐形，并用從泄漏處到火焰長(zhǎng)度4/5處的點(diǎn)源模型來(lái)表示?；鹧骈L(zhǎng)度計(jì)算噴射火的火焰長(zhǎng)度可用如下方程得到： （21）式中，L為火焰長(zhǎng)度（m），HC為燃燒熱（J/kg），m為質(zhì)量流速（kg/s）。熱輻射的通量計(jì)算距離火焰點(diǎn)源為X(m)處接收到的熱輻射通量可用下式表示： （22）式中，q為距離X處接收的熱輻射的通量（KW/m2），f為熱輻射率，為大氣傳輸率。大氣傳輸率按下式計(jì)算： （23）A.1.2.4沸騰液體擴(kuò)展為蒸氣云爆炸事故后果模型計(jì)算主要包括如下步驟?；鹎蛑睆?（24）式中，D為火球直徑（m），W為火球中

14、消耗的可燃物質(zhì)量（Kg）。對(duì)單罐儲(chǔ)存，W取罐容量的50%；對(duì)雙罐儲(chǔ)存，W取罐容量的70%；對(duì)多罐儲(chǔ)存，W取罐容量的90%?；鹎虺掷m(xù)時(shí)間 （25）式中，t為火球持續(xù)時(shí)間（s），W同式（24）?；鹎蛱叨然鹎蛟谌紵龝r(shí)，將抬升到一定高度。火球中心距離地面的高度H由下式估計(jì)： （26）火球表面熱輻射能量假設(shè)火球表面熱輻射能量是均勻擴(kuò)散的?；鹎虮砻鏌彷椛淠芰縎EP由下式計(jì)算： （27）式中，F(xiàn)s為火球表面輻射的能量比，Ha為火球的有效燃燒熱（J/Kg）。Fs與儲(chǔ)罐破裂瞬間儲(chǔ)存物料的飽和蒸氣壓力P（MPa）有關(guān)： （28）對(duì)于因外部火災(zāi)引起的BLEVE事故，上式中的P值可取儲(chǔ)罐安全閥啟動(dòng)壓力Pv（MPa

15、）的1.21倍，即： （29）Ha由下式求得： （30）式中，Hc為燃燒熱（J/kg），Hv為常沸點(diǎn)下的蒸發(fā)熱（J/kg），Cp為恒壓比熱（J/(kg.K)），T為火球表面火焰溫度與環(huán)境溫度之差（K），一般來(lái)說(shuō)T=1700K。視角系數(shù)視角系數(shù)F的計(jì)算公式如下： （31）式中，r為目標(biāo)到火球中心的距離（m）。令目標(biāo)與儲(chǔ)罐的水平距離為X（m），則： （32）大氣熱傳遞系數(shù)火球表面輻射的熱能在大氣中傳輸時(shí)，由于空氣的吸收及散射作用，一部分能量損失掉了。假定能量損失比為，則大氣熱傳遞系數(shù)。和大氣中的CO2和H2O的含量、熱傳輸距離及輻射光譜的特性等因素有關(guān)?？捎梢韵碌慕?jīng)驗(yàn)公式來(lái)求?。?（33）式中，p

16、w為環(huán)境溫度下空氣中的水蒸氣壓（N/m2），r為目標(biāo)到火球表面的距離（m）。 （34）式中，為環(huán)境溫度下的飽和水蒸氣壓（N/m2），RH為相對(duì)濕度。 （35）火球熱輻射強(qiáng)度分布函數(shù)在不考慮障礙物對(duì)火球熱輻射產(chǎn)生阻擋作用的條件下，距離儲(chǔ)罐X處的熱輻射強(qiáng)度q（W/m2）可由下式計(jì)算： （36）A.1.2.5中毒事故后果模型（1）泄漏模型液體泄漏速率模型液體泄漏可根據(jù)流體力學(xué)中的柏努力方程計(jì)算泄漏量。當(dāng)裂口不規(guī)則時(shí)，可采取等效尺寸代替；當(dāng)泄漏過(guò)程中壓力變化時(shí)，則往往采用經(jīng)驗(yàn)公式。柏努力方程如下： （37）式中，Q為液體泄漏速率(kg/s)，Cd為無(wú)量綱泄漏系數(shù)，r是液體密度(kg/m3)，A是泄漏孔

17、面積(m2)，P為罐壓(Pa)，P0為大氣壓力(Pa)，g為引力常數(shù)(9.8m/s2)，h為液壓高度(m)。液體出口速度可按下式計(jì)算： （38）式中，u為液體出口速度（m/s），其他符號(hào)如前。持續(xù)時(shí)間按下式計(jì)算： （39）式中，u0為初始流速（m/s），AT為罐內(nèi)液面積(m2)。泄漏系數(shù)Cd的取值通常可從標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)工程手冊(cè)中查到。對(duì)于管道破裂，Cd的典型取值為0.8。表2為常用的液體泄漏系數(shù)數(shù)據(jù)。表2 液體泄漏系數(shù)Cd雷諾數(shù)Re裂 口 形 狀圓形（多邊形）三角形長(zhǎng)方形1000.650.600.551000.500.450.40這個(gè)方法沒(méi)有考慮泄漏速率對(duì)時(shí)間的依賴關(guān)系（壓力隨時(shí)間而降低以及液壓高度

18、下降）。因此，計(jì)算出的泄漏速率是保守的最大可能泄漏速率。氣體泄漏模型壓力氣體泄漏通常以射流的方式發(fā)生，泄漏的速度與其流動(dòng)的狀態(tài)有關(guān)，其特征可用臨界流（最大出口速度等于聲速）或亞臨界流來(lái)描述。Perry等人用如下的關(guān)系式作為臨界流的判斷準(zhǔn)則：當(dāng)式（40）成立時(shí)，氣體流動(dòng)屬音速流動(dòng)；當(dāng)式（41）成立時(shí)，氣體流動(dòng)屬亞音速流動(dòng)。 （40） （41）式中，P0為環(huán)境大氣壓力(Pa)，P為容器壓力(Pa)，k為氣體的絕熱指數(shù)，即定壓比熱CP和定容比熱Cv之比。對(duì)于很多氣體，臨界比值（P/Po）c r近似為2，也就是說(shuō)儲(chǔ)壓近似等于大氣壓力的兩倍，此時(shí)流體泄漏的出口速度近似等于聲速。臨界流的質(zhì)量泄漏速率可按下

19、式計(jì)算： （42） 氣體呈亞音速流動(dòng)時(shí)，其泄漏量為： （43）式中，Q是氣體泄漏速率（kgs），Cd為氣體泄漏稀疏，A為裂口面積（m2），M是氣體相對(duì)分子質(zhì)量，R是普適氣體常數(shù)（8.31436 J mol-1K-1），T是氣體的儲(chǔ)存溫度（K），Y為氣體膨脹因子，按式（44）計(jì)算。 （44）上述考慮的為理想氣體的不可逆絕熱擴(kuò)散過(guò)程。此外，沒(méi)有考慮氣體泄漏速率隨時(shí)間的變化，因此使用初始儲(chǔ)存條件必然導(dǎo)致保守的結(jié)果。兩相流泄漏模型Cude在1975年建議了兩相流泄漏關(guān)系式。假設(shè)源容器和泄漏點(diǎn)之間的管道長(zhǎng)度和管道直徑之比LD12，泄漏點(diǎn)壓力與泄漏點(diǎn)上流壓力之比Pc/P=0.55。具體計(jì)算方法如下： 第一

20、步，按下式計(jì)算兩相流的質(zhì)量分?jǐn)?shù)： （45）式中，MV為蒸發(fā)的液體占液體總量的比例，Tc是對(duì)應(yīng)于泄漏點(diǎn)壓力Pc的平衡溫度（K），T是對(duì)應(yīng)于泄漏點(diǎn)上流壓力P的平衡溫度（K），CP是液體的定壓比熱J（kgK），Hv是液體的蒸發(fā)熱（J/kg）。 第二步，按下式計(jì)算兩相流的平均密度： （46） 式中，、和分別是兩相流、蒸氣和液體的密度（kgm3）。 第三步，按下式計(jì)算兩相流的質(zhì)量泄漏速率Q（kgS）： （47）式中，Cd為泄漏系數(shù)，多數(shù)情況下，取Cd0.8，A為裂口面積（m2），P為兩相混合物的壓力（Pa），PC為臨界壓力（Pa）。 如果LDst)，w=0(當(dāng)st)，為恒定壓力下理想配比時(shí)燃燒的膨脹比(

21、碳?xì)浠衔镆话闳?8)，為燃料所占混合物的體積比，st為理想配比時(shí)燃料占的體積比。燃燒速度 s=2.3 Uww。如果知道蒸氣云團(tuán)的組成和火焰的幾何形狀，就可以計(jì)算閃火產(chǎn)生的熱輻射影響?；鹧鎸挾然鹧鎸挾萕隨時(shí)間變化關(guān)系： （96）熱輻射能平面物體單位面積上接收的輻射能由下式計(jì)算： （97）式中，E為輻射能(KW/m2)，F(xiàn)為幾何視角系數(shù)，a為大氣傳輸率。在保守計(jì)算場(chǎng)合，若是干燥晴朗的天氣一般可取a=1，已知濕度時(shí)可用 （98）式中，RH為相對(duì)濕度，X為到目標(biāo)物的距離(m)。幾何視角因子假設(shè)輻射面和接受面是兩個(gè)互相平行的平面，則F可用Fmax表示，計(jì)算關(guān)系如下：Fmax=(Fh2+FV2)0.5 （99）Fh=tan-1(1/Xr)-AXrtan-1(A) /Fv=HrAtan-1(A)+(B/Hr)tan-1(B) /A=1/(Hr2+Xr2)0.5B=Hr/(1+Xr2)0.5Hr=H/bXr=X/bb=1/2W當(dāng)Xr和Hr給定時(shí)，可以根據(jù)以上公式計(jì)算出最大視角系數(shù)F，也可以查表7或圖4得到F值。圖4 最大視角系數(shù)表7 最大視角系數(shù)Fmax的值XrHr0.10.20.30.51.01.52.03.05.0最大視角系數(shù)Fmax0.10.38240.52510.58360.63170.66530.67430.6780.68080.68230.20.22890.38090.46890.