電氣設(shè)備課程設(shè)計基本資料及任務(wù)書題目

1、.電氣設(shè)備課程設(shè)計指導(dǎo)書何自立 魏恩甲西北農(nóng)林科技大學(xué) 水利與建筑工程學(xué)院二OO六年一月目錄課程設(shè)計基本資料及任務(wù)書.1第一章、設(shè)計依據(jù) 2第二章、主接線的確定.5第三章、計算短路電流9第四章、設(shè)備選擇.17第五章、廠用變壓器的選擇31課程設(shè)計基本資料及任務(wù)書一、基本資料： 某水庫位于秦嶺北麓，是以灌溉為主的水利工程。為了充分利用水力資源，準(zhǔn)備在其壩后修建一水電站。站址處海拔高程為594.00米，多年平均溫度為12.4,最高溫度41.4,最低溫度16.7,雷電活動一般。 經(jīng)水庫水能調(diào)節(jié)計算,該電站的必須裝機容量確定為800KW,最大工作水頭為Hmax=39米,計算水頭Hjs=37.1米,最小工

2、作水頭Hmin=20.0米,為使水輪機工作在高效率區(qū),提高運行的經(jīng)濟效益，并可在水庫放水較少時分別檢修機組，準(zhǔn)備裝設(shè)400KW的發(fā)電機兩臺，電站最大負荷年利用小時數(shù)為。該電站建成后與系統(tǒng)在9Km處的一個10.5KV變電所35KV側(cè)并網(wǎng),電站無近區(qū)負荷。 發(fā)電機組參數(shù)如下： 型號： TSW141 同步電抗： Xd”=0.27 額定電壓： 6.3KV 額定轉(zhuǎn)速： n=1000轉(zhuǎn)/分 額定電流： 45.8A 效率： h=91.5% 額定功率： 400KW 功率因數(shù)： COSF=0.8 發(fā)電機裝有自動電壓調(diào)節(jié)裝置，有阻尼繞組。 上述變電所裝有兩臺主變，并列運行。其參數(shù)如下： 1主變：S93200KVA

3、/35/10KV Y/D11 Ud=7.09% 高壓側(cè)： Ie=52.8A Ue=35KV+5% 低壓側(cè)： Ie=176A Ue=10.5KV 2主變參數(shù)與1主變相同。 注: 從變電所35KV側(cè)向系統(tǒng)看，可以認為系統(tǒng)阻抗為零，即¥系統(tǒng)。二、水電站運行方式 在電力系統(tǒng)中的小型水電站只能在基荷運行，枯水時一臺機組發(fā)電，平、豐水季節(jié)兩臺機組發(fā)電。為了充分利用豐水季節(jié)水能多發(fā)電，可安裝一臺季節(jié)容量，則總裝機為3×400KW。由此可考慮電站的另一種主接線方式，即兩臺擴大單元接線，另一臺為單元接線。選兩臺主變壓器（S91000KVA 、S9500KVA）方案。三、設(shè)計任務(wù)(工作內(nèi)容)

4、1.選擇水輪發(fā)電機的型式及出線電壓。兩臺利用小時數(shù)為5000h，另一臺為3000h；設(shè)計保證率為75%，保證出力為400KW。 2.確定水電站的主接線。 3.計算短路電流。 4.選擇主要電器設(shè)備。四、設(shè)計要求1.封面及裝訂按學(xué)校統(tǒng)一規(guī)定；2. 設(shè)計說明書、計算書要做到書寫整潔（用計算機打印最好）、文字流暢、論點明確、計算準(zhǔn)確、思路清晰、文中引用的重點公式、參數(shù)選定、方案比較等均交代清楚，有理有據(jù)。3.設(shè)計說明書、計算書應(yīng)有目錄、計算程序及過程，必要的插圖（如網(wǎng)絡(luò)變換等），方案比較時，對所選定方案優(yōu)缺點的分析說明，有關(guān)參考文獻等。4.畫出利用CAD制圖的電氣主接線圖（標(biāo)明設(shè)備）。第一章 設(shè)計依據(jù)

5、與一次設(shè)計方面有關(guān)的資料如下： 1.石砭峪的氣溫、地質(zhì)及雷電活動強度。 多年平均溫度為13.2，最高溫度為43.4，最低溫度為17.1，地表氣溫1981年6月實測最高為49，多年平均極大風(fēng)速為16.5米/秒。 土壤電阻率未經(jīng)實測，該地區(qū)的地質(zhì)條件，在8米以內(nèi)的表層均為多石土壤，由此估計： =4×104 W·cm。 雷電活動強度按一般為15雷電活動日/年以下考慮。 2.二級水電站各月平均出力計算：根據(jù)水能調(diào)節(jié)計算，已算出一級水電站各月平均出力，而二級水電站是用一級水電站的尾水，所以流量由一級水電站確定，但對二級水電站水頭為：Hzd=41.6m，Hzx=40.79m，Hp=41

6、.22m，水頭變化一般來說很小，可以認為是平均水頭。二級電站與一級電站的出力，僅與水頭成正比，換算得的各月出力如下：月份放水天數(shù)平均流量m3/s放水量萬m3一級站發(fā)電水頭m一級站出力KW換算二級站出力KW備注100020003164.0153361.5184512384144.8958960.0219515055162.1729962.51015669一臺發(fā)電機運行6304.44115058.9179512607314.49120034.9117513908316.6175627.913782040最大出力為1600KW9104.41880.546.31580141010164.61635.8

7、67.12315142111105.06437.124.32820156512263.5182068.51617973總計2003.二級電站選用兩臺800KW的發(fā)電機組，其參數(shù)如下：機型: SFW143/4410 600轉(zhuǎn)/分 800KW額定電壓: 603KV 額定電流：91.6A功率因數(shù)：0.9 頻率：50Hz飛逸轉(zhuǎn)速：1378轉(zhuǎn)/分 轉(zhuǎn)動慣量：GD2=1.4短路比： 1.26 接線法：Y定子漏抗：0.08894 縱軸同步電：0.963縱軸瞬變電抗：0.223 空載特性數(shù)據(jù)：E00.500.751.01.101.151.20I00.4850.6961.01.251.411.691定子測溫點：

8、 3鐵 3銅； 總 重： 9噸。 有阻尼線圈，準(zhǔn)同期、自動自同期亦可。轉(zhuǎn)子定子繞組絕緣度等級： B級 允許溫升： 轉(zhuǎn)子 90 定子 65 原配勵磁機：ZL28/104型(現(xiàn)改為可控硅勵磁) 勵磁電壓：62V 勵磁電流： 空載138A, 額定282A 勵磁機繞組電阻：0.172W(75)4.本電站與系統(tǒng)接線如圖所示： 二級電站出線電壓為35KV, 與一級電站的35KV出線“T”接,經(jīng)8KM的架空線路至太乙變電站的35KV母線,太乙變電站距韋曲變電站25KM（25+8=33）在相距太乙變電站23KM處“T”接。 本電站距指揮部約 800m，考慮到指揮部和修造廠的用電, 故給有一條6.3KV出線。本

9、電站發(fā)出的電除部分自用電和指揮部用電外，其余全部送入系統(tǒng)。5.二級電站主要容量的確定變壓器容量與發(fā)電機容量及近區(qū)用電相適應(yīng)。在8月份發(fā)電機滿負載時可發(fā)出2000KVA而近區(qū)用電裝置容量僅115KVA,廠用電變壓器容量為50KVA,在廠用電及近區(qū)用電不滿載的情況下投入系統(tǒng)的容量將超過1800KVA,并且同等容量的新系列變壓器比舊系列變壓器體積小，性能好，故選用SJL2000KVA/38.5/6.3的變壓器，該變壓器在西安也有生產(chǎn)。 第二章 電氣主接線的確定1.因為機組容量較小，能滿足技術(shù)要求的幾種結(jié)線方式如下：（1）方案一：采用單母線接線，兩臺發(fā)電機由一臺變壓器送出。在6.3 KV母線上接指揮部

10、近區(qū)負荷。廠用電由接至6KV母線上的S950 / 6.3/0.4kV電力變壓器正常供電，備用廠用變壓器選用一臺S950 / 35/0.4kV變壓器從系統(tǒng)供電, 并由指揮部與設(shè)計組會議決定作為唯一的備用電源方案。故不再進行經(jīng)濟比較計算。從月出力曲線可知, 每年1、2月為停水時間, 可以作為設(shè)備檢修時間，從可靠性角度考慮一臺主變壓器能夠滿足要求。（2）方案二:在此方案中采用兩臺1000KVA的變壓器并聯(lián)運行，其優(yōu)點是運行靈活，其它均與第一方案相同。采用這種方案在技術(shù)上是合理的。 其它方案均與上述兩種方案區(qū)別不大。方案二方案一2.兩種方案的經(jīng)濟比較： 作經(jīng)濟比較時, 僅計及主要設(shè)備的不同部分，經(jīng)濟指

11、標(biāo)依據(jù)水電部頒發(fā)的“電力工程概算指標(biāo)”，不同設(shè)備的投資包括：設(shè)備費、安裝費、運行費、基礎(chǔ)構(gòu)架費等。1) 兩種方案不同部分的投資比較投資項目單價（元）方案I方案II設(shè)備本身單價（元）數(shù)量合價（元）數(shù)量合價（元）主變及斷路器基價SLJI1000/35/6.317437233487415900SJL12000/35/6.32661512661525000DW635/4005896158962117925360GW435/600160011600248001200主變基礎(chǔ)費11801118022360斷路器基礎(chǔ)費42214222844隔離開關(guān)支架綜合指標(biāo)433143331299開關(guān)柜殼81054050

12、64860GN810/40013056506780SN210G/10120011200設(shè)備運行費23293858總投資5317566668說明：投資=基價+運行費+基礎(chǔ)費 基價=設(shè)備費+其他設(shè)備費+主要材料費+安裝費 運行費=設(shè)備費×6% 油開關(guān)單價=油開關(guān)本身價格×（1+10%）從上表的投資比較來看，方案(1)的投資小于方案(2)。2)兩種方案的運行費比較： 年運行費 C=KTaT+Kyay+Ca+CP 式中： KT 變壓器的總投資（包括設(shè)備費、安裝費、運雜費等。） aT 變壓器的折舊費率（取為6%） KTaT 變壓器的折舊費 Ky 配電裝置的總投資 ay 配電裝置的折舊

13、系數(shù)10% Kyay 配電裝置的折舊費 CP 設(shè)備的管理、維護和小修費，取折舊費的20% Ca 變壓器的損耗費 一年中的電能損耗費按下式計算： DA=ån(DPfe+KfDQfe)+( DPcu+ KfDQcu)·t式中：n 并聯(lián)運行的變壓器臺數(shù) Kf 無功當(dāng)量取1/6（電價0.06元/度） DPf 變壓器的有功鐵損 DQfe 變壓器的無功鐵損 DPcu 變壓器的額定有功銅損 DQcu 變壓器的額定無功銅損 S 實際負荷(總負荷) Se 變壓器的額定容量I. 第一方案的運行費計算，對SJL 2000KVA/35 變壓器。DPfe = 3.6KWDQfe = I0%×

14、;=1.4×=28KVARDPcu = 24KWDQcu = ud·=6.5·=130KVAR 損耗固定部分（DPfe+ Kf Qfe）t = (36+×28)×200×24=39700Kwh 可變部分： å（DPcu + Kf DQcu）·t = （24+×130）12.382×16+15.052×14+6.692×16+12.622×30+13.922 ×31+162×31+14.122×10+14.2122×16+15.

15、6522×10+7.9322×26××24 = 45.6×24××2450+3180+715+4750+6000+7940+2000+3230+2450+2450 = 45.6×24××35125 = 150250Kwh電能損耗：Ca =0.06×(150250+39700) = 11400元II. 第二方的運行費計算： 由負荷曲線可知，只有五月份是一臺變壓器投入運行16天，其余時間還得兩臺變壓器投入運行。 對SJL 1000KVA/35 變壓器 DPfe = 2.2KW DQfe =

16、 1.7× = 17KVA DPcu = 14KW DQcu = 6.5× = 65KVA損耗固定部分： 2×(DPfe + Kf DQfe)t = 2×（2.2+×17）×（200+184）/2×24 = 50000Kwh可變部分：å（DPcu + Kf DQcu）··t=×(14+×65)×(12.382×16+15.052×14+12.62×30+13.92×31+16×31²+14.12×

17、10+14. 12×16+15.652×10+9.732×26)××24+(14+×65)×6.692×16××24=×25××24×2450+3180+4750+6000+7900+2000+3200+2450+25×715××24=4.7×34410+6725=162000+6725=168725kwh電能損耗費： Ca = 0.06×（168725+50000）=0.06×218725= 1

18、3150元兩種方案的運行費列于下表：方案項目IIIKT2848536744Ky1219623430KT·6%17102080Ky·10%12202343Ky·6%+Ky·10%29304423Cp586885Ca1150013150總計1501618458由以上方案的比較可見第I方案無論是投資方面還是從運行費方面都比第II方案小，所以采用第一方案。第三章 短路電流計算31 短路電流計算電路圖32 短路電流的計算取Sj = 100MVA Uj = Up等值網(wǎng)絡(luò)圖：（認為韋曲變110KV側(cè)為無窮大系統(tǒng)）電抗標(biāo)準(zhǔn)值計算如下：發(fā)電機： X = Xd“·

19、X1=X2=0.2×=16 X3=X4=0.23×=22.3變壓器： X=·X5=2.22 X6=3.25X7=80 X8=130三卷變壓器： 先求等值星型電抗百分數(shù) XI=（0.105+0.18-0.065）=XII =（0.105+0.065-0.18）=XIII =（0.18+0.065-0.105）=再將以變壓器容量表示的百分數(shù)電抗轉(zhuǎn)換為以Sj，Uj為基準(zhǔn)的電抗：X9 =X10 =X11=線路：X=X0·L·X12 =0.4×33×=0.963X13 =0.4×1× =0.029233 短路點的選

20、擇、網(wǎng)絡(luò)簡化及計算電抗為了進行二級 電站的電氣設(shè)計，選取35KV母線d1點，6.3KV母線 d2點，SJL150/35/0.4低壓側(cè)d4點 作為短路計算點。短路計算采用運算曲線法，因此在作網(wǎng)絡(luò)簡化時，發(fā)電機F1，F(xiàn)2相同可以合并，F(xiàn)3，F(xiàn)4相同可以合并，系統(tǒng)單獨考慮。（1） 對d1點短路的簡化電路及計算電抗：X14=X15=X16=0.35+0.963-0.0159=1.297計算電抗： = = =0.319 =0.328（2） 對d2的簡化及計算電抗：X17=X3/X4=×22.3=11.5 利用分布系數(shù)法求轉(zhuǎn)移電抗：X18=X14/X16+X6=1.15+3.25=4.4 轉(zhuǎn)移電

21、抗：計算電抗：（3） 對d3點的簡化及計算電抗：=8.67=3.16+80=83.16各電源分布系數(shù)： 系統(tǒng)至d3點的轉(zhuǎn)移電抗： 一、 二級電站的計算電抗：(計算電抗3以無窮大電源電抗計)（4） 對d4點的簡化及計算電抗：X20=X14/X15=5.97X21=X20/X16=1.065X22=1.065+130=131.065分布系數(shù)： 轉(zhuǎn)移電抗：計算電抗： （計算電抗大于3以無窮大系統(tǒng)看待。）34 基準(zhǔn)電流Sj=100MVA、 Uj=Up各級電壓下基準(zhǔn)電流：Ij=Up（KV）0.46.337Ij（KA）1449.161.56以發(fā)電機額定容量為基準(zhǔn)的額定電流：Up（KV）0.46.337Ij

22、F1.2（KA）3.610.2290.039IjF3.4（KA）2.8820.1830.031235 查曲線求短路電流（1） 為選擇電氣設(shè)備的需要，將發(fā)電機F3、F4分開計算，電流各為兩臺電流總和的一半。（2） 計算的時間取0”、0.2”、；計算結(jié)果見計算結(jié)果總表36 在發(fā)電機端短路在發(fā)電機端短路（即d2點短路），發(fā)電機的計算電抗 Xjs<0.6時，即可能 ，由此產(chǎn)生的熱效應(yīng)可能兩相短路比三相短路大，因此對該點要進行兩相短路計算。兩相短路的計算方法如下：因 根據(jù)三相短路計算已得的計算電抗Xjs取其2Xjs 由2Xjs查0”、時標(biāo)幺值、I*”I* 乘，即得兩相短路電流的標(biāo)幺值。 將所得標(biāo)幺

23、值乘以如表2所列的基準(zhǔn)電流，即得兩相短路電流的有名值。 為選擇電氣設(shè)備之需要，將F3、F4分開計算，其值為總和值之一半。37 為選擇電氣設(shè)備計算出S”、ich、Ich等值S”= 對于6.3KV，35KV短路的d2、d1點取Kch=1.8 故：ich=2.55I” Ich=1.52I”對0.4KV短路的d3、d4點，取Kch=1.3故：ich=1.84I” Ich=1.088I”計算結(jié)果匯總?cè)缦卤恚?;短路電流計算成果表計算項目單位供給短路電流的分支短路點xjsIj三相短路電流計算值標(biāo)幺值有名值I”I0.2II”I0.2IichS”SIchKAKAKAKAMVAMVAKAd135KV系統(tǒng)1.29

24、71.560.7720.7720.7721.2051.2051.2052.61365.68665.6861.558一級站（F1+F2）0.3910.0394.33.13.050.1680.1210.1190.42810.7667.6280.255二級站（F3+F4）0.3820.03124.13.03.00.1280.0940.0940.3268.2035.9980.195d26.3KV系統(tǒng)4.99.160.2020.2020.2021.851.851.854.71820.18620.1862.812一級站（F1+F2）0.9770.2291.040.951.250.2380.2180.296

25、0.6072.5973.1250.362二級站（F3+F4）0.20.1835.63.713.331.0240.6790.6092.61111.1736.6451.556d30.4KV系統(tǒng)1311440.007640.007640.007641.11.11.12.8050.7620.7621.672一級站（F1+F2）25.83.160.03860.03860.03860.13950.1400.1400.3560.09660.9660.212二級站（F3+F4）5.7772.8820.01690.1690.1690.4860.4860.4861.2390.3370.3370.739d40.4K

26、V系統(tǒng)159.51440.0630.0630.0630.9030.9030.9032.3030.6260.6261.373一級站（F1+F2）31.53.610.03170.03170.03170.11450.1150.1150.2920.0790.0790.174二級站（F3+F4）35.4772.8820.02810.02810.02810.08110.0810.0810.2070.0560.0560.123第四章 電氣設(shè)備的選擇由于發(fā)電機、變壓器以及系統(tǒng)主保護的時間尚未確定，為了使設(shè)備運行安全期間，進行設(shè)備選擇時保護時間均按較大的5秒計，選擇的開關(guān)電氣尚屬最小的型號，設(shè)備的選擇以后不做修

27、改。開關(guān)柜選擇生產(chǎn)使用較普遍的GG1A型。41 6.3KV側(cè)電氣設(shè)備的選擇電氣設(shè)備選擇條件的確定：對該電站6.3KV電壓級的電氣設(shè)備一般為最小號的，同時為減少設(shè)備型號，6.3KV電壓級的開關(guān)設(shè)備亦選用同一型號。選擇計算條件，以最嚴重的6.3KV直配線路短路校驗。（短路電流作用時間均為5秒，短路電流為一、二級電站與系統(tǒng)短路電流之和。）由短路計算成果匯總表知，三相短路電流總和比兩相短路電流總和大，故這里以三相短路電流為計算條件。I”=1.85+0.238+1.024=3.112ich=2.55×3.112=795KAI=1.85+0.268+0.609=2.745 1. 油開關(guān)t= tb

28、 + tgf = 5+0.05=5.05秒1 （不計tjf的影響）秒選用SN210G/10額定參數(shù)計算數(shù)據(jù)Ue10KVUg6.3KVIe600AIgmax193AIdn20KAI”3.112KASdn350MVAS”34MVAIgf52KAich7.95KAI2秒·1302×1I2tj2.7452×4.55由以上計算可知：額定參數(shù)均大于計算參數(shù)，滿足要求 油開關(guān)的操作機構(gòu)選用 CD2型，操作電壓220V。2. 隔離開關(guān)選用GN810/400型額定參數(shù)計算數(shù)據(jù)Ue10KVUgmax6.3KVIe400AIgmax193AIgf50KAich7.95KAI2秒

29、3;13.152×1I2tj2.7452×4.55由表中可知額定參數(shù)均大于計算參數(shù)，滿足要求。 操作機構(gòu)選擇：CS61T型。3. 電力電纜的選擇（各支路的電纜截面不一定相同，應(yīng)按各自的條件選擇）1）發(fā)電機支路電力電纜的選擇 電纜型號的選擇。電纜敷設(shè)在戶內(nèi)電纜溝支架上，周圍無其它有害介質(zhì)，故選用新產(chǎn)品ZLL120型。 電纜截面的選擇a. 按經(jīng)濟電流密度選已知：本電站最大負荷利用小時數(shù)為：TM=4632小時 （注：最大負荷利用小時數(shù)應(yīng)為發(fā)電機額定負荷一年中實際運用小時數(shù)。（這里TM=4632小時，是憑借水能計算和本機方面提供的數(shù)據(jù)）由表（412）取Ij為1.73/mm2 則：工

30、作電流：選擇接近的標(biāo)準(zhǔn)截面 S=50mm2b. 按持續(xù)工作電流選或要求：式中： Igmax最大工作電流K t 當(dāng)周圍環(huán)境溫度與設(shè)計環(huán)境溫度不同時的修正系數(shù)見表813，當(dāng)計算環(huán)境溫度得25時，查得K t =0.734石砭峪電站實際最高溫度為43.4，對ZLL120,由表85知，纜芯允許工作溫度為65。由表86選 S=50mm225時Ixu=125<131A,故最后選定S=70 mm2c.按熱穩(wěn)定校驗：要求：Szx電纜最小截面 C熱穩(wěn)定系數(shù)由820得C=90I由短路計算匯總表比較可知，以三相短路電流數(shù)值較大I=1.85+0.286+0.3045=2.441KA故選用：ZLL1203×

31、;70 mm2的電纜滿足要求2）。6.3KV直配電力電纜的選擇 電纜型號的選擇電纜在戶內(nèi)外配電裝置區(qū)域內(nèi)敷設(shè)于電纜溝道、戶外配電部分后，穿管直埋于土壤內(nèi)，根據(jù)敷設(shè)條件選用ZLL120型。 電纜截面的選擇：a. 按持續(xù)工作電流選：對敷設(shè)于電纜溝內(nèi)部分的截面要求： Kt取0.734對ZLL120允許工作溫度為65，最高環(huán)境溫度為43，由表813得，對0=25時，Kt=0.743由表86選最小號的 S=10mm2 Ixu=48A>26.3A對于穿管直埋的部分： K=Kt·K2·K3K2土壤電阻不同于120·cm的修正系數(shù)，由表814取K=0.75K3兩根以上直埋電

32、纜并列敷設(shè)系數(shù)，因只有一根電纜，故K3=0.734×0.75×1=0.55要求：選最小號的 S=10mm2 Ixu=48A>35.1A b.按熱穩(wěn)定校驗：要求： 不滿足故選用與發(fā)電機支路同截面的電纜 ZLL120670mm23） 電力電纜選擇結(jié)果匯總表如下：選擇母線項目名稱IgIgmax按Ig選擇最后選定S發(fā)電機出線91.596.370mm258mm2706.3KV直配線19.365.5mm2706.3KV母線至主變18.3192.62706.3KV廠用變7.765.5mm270由于本電站電纜用量較少，采用同一型號電纜，無論從經(jīng)濟上技術(shù)上都是合理的，故選用ZLL120

33、63070，主變回路采用ZLL12063070。4. 硬母線及其輔助設(shè)備的選擇：根據(jù)使用場所及電站容量選擇母線均為單條矩形截面的鋁母線，水平放置。1）.6.3KV主母線截面的選擇：A 按持續(xù)工作電流選：要求：最大工作電流，它與實際的潮流分布有關(guān)，以最大可能的配置方式，它應(yīng)該是兩臺發(fā)電機最大電流之和。相應(yīng)于某一周圍環(huán)境溫度與母線放置方式下的長期允許電流值當(dāng)實際溫度不是25時的溫度校正系數(shù)（參見表411），由于本電站最高氣溫為43.4，因此采用=0.7624由表415可見在水平放置方式下，環(huán)境溫度為25時，LMY253型的硬母線=252A =0.7624252=192A 考慮到由發(fā)電機出線接的勵磁

34、變壓器等其它負荷，不可能達193A，故選用=192A的LMY253型母線是可以的。B 按短路熱穩(wěn)定校驗：要求： C與導(dǎo)體材料及發(fā)熱溫度有關(guān)的系數(shù)取97；（見表413）集膚效應(yīng)系數(shù)，此處取1。（見表414）即d2點短路時總的穩(wěn)態(tài)電流。 滿足C按動穩(wěn)定校驗：一般要求：短路對母線中的應(yīng)力 （）母線允許應(yīng)力 （）鋁為500700 單條母線機械應(yīng)力：三條母線位于同一平面時，母線中產(chǎn)生的最大機械應(yīng)力為：式中：ichd2點短路的總沖擊電流7.91KAL 相間跨距采用120cm相間距離采用25cmw 母線截面系數(shù)（cm2）（計算公式見表425）w=0.176bh2=fm自振頻率 ri慣性半徑取0.289h （

35、見表425）材料系數(shù)，鋁為由于在35135Hz范圍內(nèi)，查表413 N=3.8 滿足要求 母線的最大允許跨度 2）母線支持絕緣子的選擇： 按電壓選擇：要求： 選用：ZA6T型 按短路動穩(wěn)定校驗：要求： P在短路時作用于絕緣子上的力（Kg）（按表427計算）式中：K由于母線中心高出絕緣子的帽力折合系數(shù)，由表428查得 K=1.24 滿足要求5避雷器的選擇：1） 發(fā)電機中性點保護用避雷器：按用途選用FCD4型2）.6.3KV母線避擂器的選擇：按用途選擇FCD6型6電纜接頭盒與封端盒的選擇： 電纜接頭盒選用環(huán)氧樹脂接頭盒。 電纜封端盒選用“戶外”型76.3KV/0.4KV 廠用變支路跌落保險的選用：R

36、W410/50型8.電流互感器的選擇：A 發(fā)電機支路電流互感器的選擇： 根據(jù)裝置類型選用；FZJD16100/5 根據(jù)原邊標(biāo)稱電流選擇：要求：Ie 滿足要求 用短路熱穩(wěn)定校驗：要求：Kt當(dāng)t=1秒時對電流互感器的熱穩(wěn)定系數(shù)，由手冊查得Kt=1 =120 Ie電流互感器 原邊額定電流秒秒 滿足要求 用動穩(wěn)定校驗：要求：Kd電流互感器動穩(wěn)定倍數(shù)，由手冊表2419查得為210；發(fā)電機出口短路時由系統(tǒng)，一級站和本站令另一臺機組供給的沖擊電流之和為6.64KA 滿足要求 精度校驗：對應(yīng)0.5級二次額定阻抗Zze=0.8發(fā)電機支路電流互感器，所接儀表如下：（這里采用由規(guī)程查得的可能最多的儀表數(shù)，二次提供儀

37、表數(shù)后不在重標(biāo)）儀表名稱型號數(shù)量容 量（VA）A相B相C相電流表1T1A3333三相有功功率表1D1W11.51.5三相無功功率表1D1VAR10.450.45三相三線有功電度表DS110.50.5三相三線無功電度表DX110.50.5總計75.9535.95由電流互感器負荷統(tǒng)計可見A，C相最大，取Ize=5A接觸電阻Zc=0.1，決定A相電流互感器與測量儀表之間的連接導(dǎo)線的允許功耗，并假定儀表的Cos=1；（這對電流互感器是最不利的情況）=20-（5.95+2.5）=10.55VA連接導(dǎo)線的允許電阻為：設(shè)電流互感器到測量儀表之間距離為6米，采用同芯電纜，連接導(dǎo)線的截面應(yīng)不小于：但考慮到機械強

38、度的要求，導(dǎo)線截面選擇最小為2.5mm2，可以滿足精度要求。作用在電流互感器絕緣子帽上的力的校驗：取電路中支母線的相間距離 a=40cm；從電流互感器到最近絕緣子之間距離L=60cm 則：=（電流互感器絕緣子帽最小允許作用力在75Kg以上。）計 算 數(shù) 據(jù)LFZJD16100/5Ug6.3KVUmax6.6KVIgmax96.5Ie100A6.64KAKd29.6KA27.2KA2秒144 KA2秒F0.567KgFPh75KgB. 6.3千伏直配線支路電流互感器的選擇； 根據(jù)裝置類型選用：LFZJ1650/50.5/3 根據(jù)原邊標(biāo)稱電流選擇：要求： Ie=50A 滿足 用短路熱穩(wěn)定校驗：要求

39、： 秒秒 滿足 按動穩(wěn)定校驗： 滿足所接儀表數(shù)更少，精確度不做校驗。C主變壓器出線回路電流互感器的選擇： 根據(jù)裝置類型選擇LFZJD16200/50.5/D 根據(jù)原邊標(biāo)稱電流選：要求： Ie=200A 用短路熱穩(wěn)定校驗：要求： 秒/秒 滿足 用短路熱穩(wěn)定校驗：要求： 滿足所接儀表比發(fā)電機支路少，精度不做校驗。電流互感器選擇結(jié)果匯總表 選擇條件應(yīng)用 場合型號Ig.max熱穩(wěn)定校驗動穩(wěn)定校驗精度校驗作用在LH帽上的力（Kg） KA.秒KA.秒KA.秒SZEVA總計導(dǎo)線截面發(fā)電機支路LFZJD-6-100/5-0.5/D96.314427.229.66.6208.450.4660.5676.3KV直

40、配線LFZJ1-6-50/5-0.5/319.33634.214.86.6主變出線6.3KV側(cè)LFZJD1-6-200/5-0.5/319357620.759.55.39電壓互感器的選擇：A 發(fā)電機主線開關(guān)柜內(nèi)電壓互感器的選擇 根據(jù)裝置要求選用JDZ6型，2個組成V-V接線； 根據(jù)標(biāo)稱電壓選擇：要求： Uzd=6.6KV 滿足要求 根據(jù)儀表要求選用0.5級 精度校核：JDZ6對應(yīng)0.5級準(zhǔn)確度下的二次額定容量為50VA所接表記如下圖：（根據(jù)規(guī)程規(guī)定最大可能的儀表數(shù)）電壓互感器的負荷統(tǒng)計（VA）儀表名稱儀表電壓線圈數(shù)儀表數(shù)目分相線圈消耗CosSinAB相BC相每個儀表總計PABPABPBCPBC

41、電壓表1Y1V125555頻率表1D1-HZ125222三相功率表1D1-W210.750.750.750.75三相無功功率表1D1-VAR210.750.750.750.75三相有功功率表DS1211.51.51.51.5三相無功電度表DXz211.51.51.51.5整步表1T1-S211.51.51.51.5總計1.51313注：電壓互感器的二次負荷以對電壓互感器精度最不利的Cos=1，疊加（S）max=13VA50VAB 發(fā)電機出口電壓選擇同樣型號，只是所接儀表更少，故不在校驗。C 母線絕緣檢測用電壓感器的選擇：根據(jù)裝置類型選用JSJW-6型 0.5級根據(jù)額定電壓校核：要求： 精度不必

42、校核，因為所接儀表不多，肯定滿足要求。10電壓互感器的保護用熔斷器的選擇：根據(jù)要求選用，額定電壓為6KV的RN210型。42 35KV側(cè)電器設(shè)備的選擇1. 油開關(guān)的選擇：由于在變壓器35KV側(cè)d1點發(fā)生三相短路時系統(tǒng)和一級電站流過油開關(guān)的電流大于二級電站流過油開關(guān)的電流，所以用系統(tǒng)和一級電站供給的短路電流校驗。秒秒選用DW635/400型計 算 數(shù) 據(jù)額 定 數(shù) 據(jù)Ug35KVVe35KVIg31.3AIe400AI”1.373KAIdn66KAS”88MVASdn400MVAich3.51KAIgf19KA1.32424.5I2.5秒62由表中數(shù)據(jù)可見： 滿足要求 油開關(guān)操縱機構(gòu)選用CD2型，操作電壓直流220V 裝入式電壓互感器選用LRD3550/5型。無精度要求（不做校驗）2.出線隔離開關(guān)的選擇：選：GW435D/600型計 算 數(shù) 據(jù)額 定 數(shù) 據(jù)Ug3