某公路20-30米預(yù)應(yīng)力混凝土T梁或空心板梁設(shè)計(jì)橋梁工程課程設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、 臺(tái)州學(xué)院建筑工程學(xué)院橋梁工程課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)某公路20-30米預(yù)應(yīng)力混凝土T梁或空心板梁設(shè)計(jì)一、 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置（一） 設(shè)計(jì)資料1. 橋面跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：20-30m計(jì)算跨徑：支座中心點(diǎn)之間的距離橋面寬：凈9+2×1.0=11m。2. 設(shè)計(jì)荷載公路I級(jí)，人群荷載3.5kN/m2，護(hù)欄及人行道等每延米重量按8kN/m計(jì)算。3材料工藝混凝土： C40(主梁)預(yù)應(yīng)力鋼筋采用ASTM270級(jí)j15.24低松弛鋼絞線(xiàn)，每束7根。普通鋼筋采用HRB335直徑12mm的螺紋鋼筋。按后張法施工，采用55的波紋管和OVM錨。4 設(shè)計(jì)依據(jù)公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)JTG B01-2003公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)

2、范JTG D60-2004公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D62-20045 基本設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)基本計(jì)算數(shù)據(jù)表表1名稱(chēng)項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù)混凝土(C40)軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值26.8軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2.39軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值19.1軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.71彈性模量32500普通鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值335抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值280彈性模量200000預(yù)應(yīng)力鋼筋（j15.24）抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值1860抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1260彈性模量Ep195000材料容重鋼筋混凝土25.0瀝青混凝土23.0鋼鉸線(xiàn)78.5鋼束與混凝土的彈性模量比Ep無(wú)量綱6（二） 構(gòu)造布置1. 梁間距：參考相關(guān)文獻(xiàn)后自行選擇。2. 主梁高：參

3、考相關(guān)文獻(xiàn)后自行選擇。3. 橫隔板間距：參考相關(guān)文獻(xiàn)后自行選擇。4. 梁肋：參考相關(guān)文獻(xiàn)后自行選擇。5. 橋面鋪裝：采用厚度為10cm瀝青混凝土，坡度由蓋梁找平。6. 橋梁橫斷面：參考相關(guān)文獻(xiàn)后自行選擇。二、 計(jì)算部份參考模板（以T梁為例，空心板可參考基格式）（一）毛截面幾何特性計(jì)算1.主梁跨中截面主要尺寸擬定（自定）2.截面幾何特跨中截面幾何特性計(jì)算表表2分塊名稱(chēng)分塊面積分塊面積形心至上緣距離分塊面積對(duì)上緣靜矩分塊面積的自身慣性矩分塊面積對(duì)截面形心慣性矩()()(1)(2)(3)=(1)×(2)(4)(5)(6)(1)×(5)2(7)=(4)+(6)大毛截面翼板三角承托腹

4、板下三角馬蹄小毛截面翼板三角承托腹板下三角馬蹄大毛截面形心至上緣距離：小毛截面形心至上緣距離：3.檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)以跨中截面為例上核心距： 上核心距： 截面效率指標(biāo) 表明以上的主梁跨中截面尺寸是合理。（二） 主梁內(nèi)力計(jì)算選擇邊跨中梁進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算關(guān)鍵截面選取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)、支點(diǎn)截面。1、 恒載內(nèi)力計(jì)算1） 主梁預(yù)制時(shí)的自重（第一期恒載）2） 橋面板間接頭、護(hù)欄及橋面鋪裝(第二期恒載) 3） 主梁恒載內(nèi)力計(jì)算2、 主梁活載橫向分布系數(shù)計(jì)算1） 跨中的橫向分布系數(shù)2） 支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法繪制橫向分布影響線(xiàn)橫向分布影響線(xiàn)圖示公路級(jí)汽車(chē)荷載： 3） 自振頻率和沖擊系數(shù)對(duì)于簡(jiǎn)支梁，

5、汽車(chē)沖擊系數(shù)可按下面簡(jiǎn)化方法進(jìn)行計(jì)算：結(jié)構(gòu)基頻； 對(duì)于時(shí)， 3、 活載內(nèi)力計(jì)算計(jì)算主梁活載彎矩時(shí)，采用統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)，鑒于跨中和四分點(diǎn)剪力影響線(xiàn)的較大坐標(biāo)位于橋跨中部，故也按不變的來(lái)計(jì)算。求支點(diǎn)和變化點(diǎn)截面活載剪力時(shí)，由于主要荷重集中在支點(diǎn)附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線(xiàn)取值，即從支點(diǎn)到l/4之間，橫向分布系數(shù)用與值直線(xiàn)插入，其余區(qū)段均取值。1） 跨中截面的最大彎矩與最大剪力2） 四分點(diǎn)截面的最大彎矩與最大剪力3） 變化點(diǎn)截面的最大彎矩與最大剪力4） 支點(diǎn)截面的最大彎矩與最大剪力4、 主梁內(nèi)力組合（見(jiàn)表6）表6序號(hào)荷載類(lèi)別跨中四分點(diǎn)變化點(diǎn)支點(diǎn)MmaxQmaxMma

6、xQmaxMmaxQmaxQmax(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kN)(1)一期恒載(2)二期恒載(3)總恒載(1)(2)(4)公路級(jí)(5)Sd=1.2×(3)+1.4×(4)(6)Ss= (3)+0.7×(4)/(7)Sl= (3)+0.7×(4)/(8)恒汽= (3)+ (4)（三） 預(yù)應(yīng)力鋼筋面積的估算及其布置1、 估算預(yù)應(yīng)力鋼筋面積普通鋼筋截面面積按規(guī)范，宜設(shè)直徑為68mm的縱向鋼筋，每腹板內(nèi)鋼筋截面面積取為0.003bho，b為腹板寬，ho為梁高，采用5根161005。1）截面特性2）控制應(yīng)力和和有效應(yīng)力3）估算預(yù)應(yīng)力

7、筋的用量2、 預(yù)應(yīng)力鋼束布置1）跨中截面及錨固端截面的鋼束布置(1)對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束的重心到截面形心的偏心距大些。管道水平凈距不應(yīng)小于4cm，至梁底凈距不應(yīng)小于5cm，至梁端凈距不應(yīng)小于3.5cm，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造圖如圖所示：跨中截面由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為：（2）錨固端截面得鋼束布置要“均勻”，“分散”，錨頭布置如圖所示： 錨固截面說(shuō)明鋼束群重心處于截面核心范圍內(nèi)。表7分塊名稱(chēng)AiyiSiIidi=ys-yiIx=Ai×di2I=Ii+Ix(cm2)(cm)(cm3)(cm4)(cm)(cm4)(cm4)=×=+

8、翼板三角承托腹板2）鋼束彎起角和線(xiàn)形的確定考慮到鋼束彎起既要照顧到由其彎起產(chǎn)生足夠的豎向預(yù)剪力，又要考慮到所引起的預(yù)應(yīng)力摩擦不宜過(guò)大。上部鋼束的彎起角定為；中部鋼束的彎起角定為；下部鋼束的彎起角定為。為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有線(xiàn)型都為直線(xiàn)加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個(gè)平面內(nèi)。4） 鋼束計(jì)算（1）計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離鋼束線(xiàn)型表8鋼束號(hào)起彎高度y(cm)y1(cm)y2(cm)L1(cm)x3(cm)(弧度)R(cm)x2(cm)axi(cm)x1(cm)N1(N2)N3N4N55） 控制截面的鋼束重心位置計(jì)算（1） 各鋼束重心計(jì)算（2） 計(jì)算鋼束群重心到梁底距離表9各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼

9、束群重心位置截面鋼束號(hào)x4Rsina= x4/Rcosaaoaiay四分點(diǎn)N1(N2)N3N4N5變化點(diǎn)N1(N2)N3N4N5直線(xiàn)段支點(diǎn)N1(N2)N3N4N56） 鋼束長(zhǎng)度計(jì)算鋼束長(zhǎng)度計(jì)算表10鋼束號(hào)(cm)鋼束彎起角度曲線(xiàn)長(zhǎng)度s(cm)直線(xiàn)長(zhǎng)度x1(cm)直線(xiàn)長(zhǎng)度L1(cm)有效長(zhǎng)度(cm)鋼束預(yù)留長(zhǎng)度(cm)鋼束長(zhǎng)度(cm)N1(N2)N3N4N5（四） 關(guān)鍵截面幾何特性計(jì)算1、凈截面幾何特性計(jì)算截面積：截面慣矩：2、換算截在幾何特性計(jì)算截面積：截面慣矩：， 其結(jié)果見(jiàn)下列表中。1） 跨中截面跨中截面面積和慣性矩計(jì)算表表11截面分塊名稱(chēng)Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai×y

10、i(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Iy=Ai×di2(cm4)I=Ii+Iy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b1=230換算截面大毛截面鋼束換算面積計(jì)算數(shù)據(jù) A cm2；n= 束；ny= 跨中截面對(duì)重心軸凈距計(jì)算表表12分塊名稱(chēng)及序號(hào)b1=185cm ys64.65b1=230cm ys=64.23靜矩類(lèi)別及符號(hào)Aiyi對(duì)凈軸Si靜矩類(lèi)別及符號(hào)Aiyi對(duì)換軸Si(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對(duì)凈軸靜矩Sa-j翼緣部分對(duì)換軸靜矩Sa-0三角承托肋部下三角馬蹄部分對(duì)凈

11、軸靜矩Sb-j馬蹄部分對(duì)換軸靜矩Sb-0馬蹄肋部管道或鋼束翼板凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩Sj-j凈軸以上凈面積對(duì)換軸靜矩Sj-0三角承托肋部翼板換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩S0-j換軸以上凈面積對(duì)換軸靜矩S0-0三角承托肋部2） 四分點(diǎn)截面四分點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算表表13截面分塊名稱(chēng)Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai×yi(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Iy=Ai×di2(cm4)I=Ii+Iy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b1=230換算截面大毛截面鋼束換算面積計(jì)算數(shù)據(jù) A cm2；n=

12、 束；ny=四分點(diǎn)截面對(duì)重心軸凈距計(jì)算表表14分塊名稱(chēng)及序號(hào)b1=185cm ys64.65b1=230cm ys=64.23靜矩類(lèi)別及符號(hào)Aiyi對(duì)凈軸Si靜矩類(lèi)別及符號(hào)Aiyi對(duì)換軸Si(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對(duì)凈軸靜矩Sa-j翼緣部分對(duì)換軸靜矩Sa-0三角承托肋部下三角馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩Sb-j馬蹄部分對(duì)換軸靜矩Sb-0馬蹄肋部管道或鋼束翼板凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩Sj-j凈軸以上凈面積對(duì)換軸靜矩Sj-0三角承托肋部翼板換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩S0-j換軸以上凈面積對(duì)換軸靜矩S0-0三角承托肋部3） 變化點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算表表15

13、截面分塊名稱(chēng)Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai×yi(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Iy=Ai×di2(cm4)I=Ii+Iy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b1=230換算截面大毛截面鋼束換算面積計(jì)算數(shù)據(jù) A cm2；n= 束；ny= 變化點(diǎn)截面對(duì)重心軸凈距計(jì)算表表16分塊名稱(chēng)及序號(hào)b1= cm ys b1= cm ys= 靜矩類(lèi)別及符號(hào)Aiyi對(duì)凈軸Si靜矩類(lèi)別及符號(hào)Aiyi對(duì)換軸Si(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對(duì)凈軸靜矩Sa-j翼緣部分對(duì)換軸

14、靜矩Sa-0三角承托肋部下三角馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩Sb-j馬蹄部分對(duì)換軸靜矩Sb-0馬蹄肋部管道或鋼束翼板凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩Sj-j凈軸以上凈面積對(duì)換軸靜矩Sj-0三角承托肋部翼板換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩S0-j換軸以上凈面積對(duì)換軸靜矩S0-0三角承托肋部4） 支點(diǎn)截面支點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算表表17截面分塊名稱(chēng)Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai×yi(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Iy=Ai×di2(cm4)I=Ii+Iy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b1=230換算截面大毛截面

15、鋼束換算面積計(jì)算數(shù)據(jù) A cm2；n= 束；ny= 支點(diǎn)截面對(duì)重心軸凈距計(jì)算表表18分塊名稱(chēng)及序號(hào)b1=185cm ys71.64b1=230cm ys=61.73靜矩類(lèi)別及符號(hào)Aiyi對(duì)凈軸Si靜矩類(lèi)別及符號(hào)Aiyi對(duì)換軸Si(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對(duì)凈軸靜矩Sa-j翼緣部分對(duì)換軸靜矩Sa-0三角承托肋部管道或鋼束管道或鋼束對(duì)凈軸靜矩Sb-j管道或鋼束對(duì)換軸靜矩Sb-0翼板凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩Sj-j凈軸以上凈面積對(duì)換軸靜矩Sj-0三角承托肋部翼板換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩S0-j換軸以上凈面積對(duì)換軸靜矩S0-0三角承托肋部主梁截面特性值總表表1

16、9名稱(chēng)符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)變化點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積凈慣矩凈軸到截面上緣距離凈軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對(duì)凈軸靜矩翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積鋼束群重心到凈軸距離凝土換算截面換算面積換算慣矩?fù)Q軸到截面上緣距離換軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對(duì)換軸靜矩翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積鋼束群重心到換軸距離鋼束群重心到截面下緣距離（五） 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算1、 跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算2、 斜截面抗剪承載力計(jì)算1）鋼筋配置2）斜截面抗剪承載力驗(yàn)算（六） 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算1.預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失按規(guī)范公式（6.1.3

17、-1）,張拉控制應(yīng)力計(jì)算公式為：計(jì)算結(jié)果見(jiàn)摩擦損失l1一表。摩擦損失l表20鋼束號(hào)=-x+kx1-e -(+kx)l1（度）(rad)(m)(=0.25;k=0.0015)(MPa)跨中N1(N2)N3N4N5四分點(diǎn)N1(N2)N3N4N5變化點(diǎn)N1(N2)N3N4N5支點(diǎn)N1(N2)N3N4N52.預(yù)應(yīng)力鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失反摩擦影響長(zhǎng)度，按規(guī)范公式（D.0.2-1）計(jì)算。 式中：張拉端錨下控制張拉應(yīng)力，1395Mpa； 錨具變形值，OVM夾片錨無(wú)頂壓時(shí)按規(guī)范表6.2.3取6mm； 扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力； 張拉端到錨固端之間的距離，本設(shè)計(jì)中147

18、77.7mm。當(dāng)時(shí)，離張拉端x處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的考慮反摩擦后的預(yù)拉力損失為： 當(dāng)x表示該截面不受反摩擦的影響。錨具變形損失見(jiàn)表。反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表鋼束號(hào)N1(N2)N3N4N50con(MPa)10-l1(MPa)d(0-l1)/L(Mpa/mm)lf(mm)錨具變形損失計(jì)算表截面 鋼束號(hào)N1(N2)N3N4N5支點(diǎn)x(mm)(MPa)l2(MPa) 變化點(diǎn)x(mm)(MPa)l2(MPa)四分點(diǎn)x(mm)(MPa)l2(MPa)跨中x(mm)(MPa)l2(MPa)3.混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按規(guī)范附錄E公式，混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失為：式中： ，為一束預(yù)應(yīng)

19、力鋼筋在全部鋼筋的重心處產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力，取5束平均值?？砂匆?guī)范公式（6.1.5-4）計(jì)算：其中對(duì)每一束有：（為相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失，取，跨中截面0）（相應(yīng)階段，取為零）則對(duì)某一截面的五束鋼筋有：混凝土彈性壓縮引起l4 表22m=5 Ep=6m=5 Ep=6peNpepn(mm)pc(MPa)l4(MPa)peNpepn(mm)pc(MPa)l4(MPa)鋼束號(hào)鋼束號(hào)跨中變化點(diǎn)N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5四分點(diǎn)支點(diǎn)N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N54.鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算按規(guī)范公式：計(jì)算結(jié)果見(jiàn)松弛損失一表中。松弛損失表23fpk=1860MPa=1.0=

20、0.3鋼束號(hào)pe(MPa)l5(MPa)鋼束號(hào)pe(MPa)l5(MPa)跨中變化點(diǎn)N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5四分點(diǎn)支點(diǎn)N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N55.混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失按規(guī)范公式（6.2.7-1）為：上式中各項(xiàng)參數(shù)分項(xiàng)計(jì)算如下：跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)：傳力錨固齡期為7天，查表得：，支點(diǎn)：查表得：， ，為全部鋼筋重心處由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)按規(guī)范第6.2.7條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力損失僅考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋第一批損失，即+，的計(jì)算方法與混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失中的計(jì)算方法一致。但規(guī)范第6.2.7規(guī)定計(jì)算時(shí)，根據(jù)構(gòu)件制作情況考慮自重影響

21、。扣除自重后的應(yīng)力應(yīng)為：，規(guī)范第6.2.7規(guī)定不得大于傳力錨固時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的0.5倍。且公式計(jì)算中，用代替。0.002bh為構(gòu)件受拉區(qū)配筋率計(jì)算結(jié)果見(jiàn)混凝土收縮、徐變引起l6一表中。6.預(yù)應(yīng)力損失合計(jì)：有效應(yīng)力：計(jì)算結(jié)果見(jiàn)預(yù)應(yīng)力損失合計(jì)及有效應(yīng)力表中?；炷潦湛s、徐變引起l6 表24Ep=195000 Ep=6鋼束號(hào)peNpepnpceps(凈截面)eps(換算截面)tpc'i2I/Apsl6跨中 cs =0.0005 =3.25N1(N2)N3N4N5四分點(diǎn) cs =0.0005 =3.25N1(N2)N3N4N5變化點(diǎn) cs =0.0005 =3.25N1(N2)N3N4

22、N5支點(diǎn) cs =0.00048 =3.07N1(N2)1302.322552540N31272.871247417N41250.381225369N51250.0812250796250406214.836.59248.32280.5806.59326945.070.0051671.188601177.11預(yù)應(yīng)力損失合計(jì)及有效應(yīng)力表25應(yīng)力類(lèi)型12456損失應(yīng)力l有效應(yīng)力pe跨中N1(N2)N3N4N5四分點(diǎn)N1(N2)N3N4N5變化點(diǎn)N1(N2)N3N4N5支點(diǎn)N1(N2)N3N4N5（七） 溫差應(yīng)力計(jì)算1、 計(jì)算參數(shù)：瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度為100。由規(guī)范查得瀝青在面層溫度T1=14

23、0C和底層溫度T2=5.50 C，對(duì)于水泥混凝土，溫度效應(yīng)在300內(nèi)有效，則現(xiàn)澆混凝土面層的溫度T1=5.50 C，面層以下300處溫度為00 C，中間各處采用插值方法求得溫度值，且溫度梯度僅限于中性軸以上部位，以下部位因考慮開(kāi)裂不予考慮。2、 計(jì)算公式按規(guī)范： ，正溫差應(yīng)力：梁頂 梁底 最外層鋼筋處反溫差應(yīng)力，按通規(guī)規(guī)定，反溫差為正溫差乘以-0.5,其應(yīng)力也乘以-0.5,各值。3、 計(jì)算結(jié)果如下: 溫差應(yīng)力 c=0.00001 T1=14o T2=5.5o表26單元Ay(mm2)ty (oc)eyi(mm)Nt(N)Mt(Nmm)1234正溫差應(yīng)力(MPa)反溫度應(yīng)力(MPa)梁頂梁頂梁底梁

24、底最外層預(yù)應(yīng)最外層預(yù)應(yīng)（八） 持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算1、 正截面抗裂性驗(yàn)算為作用短期效應(yīng)組合下的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算混凝土邊緣的法向拉應(yīng)力，計(jì)算式為；為作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算混凝土邊緣的法向拉應(yīng)力，計(jì)算式為，為換算截面梁底彈性抵抗矩，計(jì)算構(gòu)件自重應(yīng)力時(shí)，應(yīng)采用凈截面的彈性抵抗矩。作用短期組合下的梁底拉應(yīng)力作用長(zhǎng)期組合下的梁底拉應(yīng)力預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的梁底壓應(yīng)力其中 結(jié)果如下表所示。正截面抗裂計(jì)算表27截面g1g2ap0.8tpcst-0.85pcstlt跨中四分點(diǎn)變化點(diǎn)支點(diǎn)st-0.85pc<0故為全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件2、 斜截面抗裂性驗(yàn)算各截面的抗裂驗(yàn)算主要驗(yàn)算截面中面積變化界線(xiàn)處A-A纖維和

25、全截面重心B-B纖維處。不驗(yàn)算主應(yīng)力是否符合限值。按規(guī)范公式（6.3.3-1）（6.3.3-4）計(jì)算。 計(jì)算結(jié)果見(jiàn)抗裂應(yīng)力計(jì)算表?？沽褢?yīng)力計(jì)算表28截面跨中四分變化點(diǎn)支點(diǎn)An（凈面積）xn（凈軸到梁頂）In（凈慣矩）San（A-A以上凈面積對(duì)凈軸）Sbn（凈截面中軸以上對(duì)凈軸）Ao（全截面）xo（全截面重心到梁頂）Io（全截面對(duì)換軸）Sao（A-A以上全面積對(duì)換軸）Sbo（全截面換軸以上對(duì)換軸）A-A纖維（MPa）cx（MPa）tp（MPa）cp（MPa）B-B纖維（MPa）cx（MPa）tp（MPa）cp（MPa）按規(guī)范規(guī)定全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下預(yù)制拼裝構(gòu)件應(yīng)滿(mǎn)足支點(diǎn)截面，符合規(guī)定。

26、3、 撓度計(jì)算全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件全截面剛度梁自重跨中彎矩，橋梁鋪裝的自重跨中彎矩 汽車(chē)跨中分配系數(shù)，汽車(chē)車(chē)道荷載。梁自重跨中撓度為橋面鋪裝等自重跨中撓度：汽車(chē)荷載跨中撓度：根據(jù)規(guī)范第6.5.3條，撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，則消除結(jié)構(gòu)自重的長(zhǎng)期撓的最大值，符合規(guī)定。4、 預(yù)應(yīng)力引起的反拱值剛度已知參數(shù)表表29鋼束號(hào)N1（N2）N3N4N5有效預(yù)加應(yīng)力偏心彎矩計(jì)算表表30鋼束號(hào)pe(MPa)ei(mm)Ai(mm2)pc(MPa)Me(N.mm)N1（N2）N3N4N5乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)2.0，5、 預(yù)拱度的設(shè)置荷載短期效應(yīng)組合長(zhǎng)期撓度為則預(yù)拱度為則不用設(shè)預(yù)拱度。（九） 持久狀況和短暫狀況下的應(yīng)力計(jì)算1、 持久狀況應(yīng)力計(jì)算計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土梁法向壓應(yīng)力和拉應(yīng)力，公式為：1） 由結(jié)構(gòu)自重、汽車(chē)（考慮沖擊系數(shù)）和人群荷載產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力：梁頂壓應(yīng)力：梁底拉應(yīng)力：最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力：最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋由于結(jié)構(gòu)自重、汽車(chē)荷載、人群荷載、溫差產(chǎn)生的應(yīng)力，按規(guī)范公式(7.1.3-2)為2） 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的梁頂混凝土拉應(yīng)力：預(yù)應(yīng)力在受壓區(qū)（梁頂）產(chǎn)生的應(yīng)力為：則受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力為，壓應(yīng)力限值為，從下表中可以看出各截面最大壓應(yīng)力值均滿(mǎn)足規(guī)定。受拉區(qū)最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力為，未開(kāi)裂構(gòu)件