高支架支撐方案

1、無錫紅湖消聲器有限公司車間二工程 現(xiàn)澆鋼筋砼梁板高支架支撐方案 工程概況無錫紅湖消聲器有限公司車間二建筑面積12130.56m2,為二層現(xiàn)澆鋼筋砼梁板結(jié)構(gòu)，底層層高8.5m,二層層高5.3m，局部8.4m，現(xiàn)澆梁板主梁跨度18.0m，次梁間距3.0m，跨度6.0m,柱 下獨立基礎(chǔ)，縱向柱間距6.0m，沿全長設(shè)有伸縮縫一道。主梁梁 截面尺寸0.45mx 1.4m,次梁截面尺寸 0.2mX 0.5m,現(xiàn)澆板板厚0.1m。根據(jù)相關(guān)規(guī)定，該支撐系統(tǒng)為高支架支撐。模板支撐系統(tǒng)選用材料及特征本工程模板采用15mn厚木膠合板，方木采用50mM 90mm豎 向設(shè)置)，模板支撐體系采用？48X 3mm扣件式鋼管

2、腳手架。1. 支撐用鋼管？48 (直徑)x 3mm(壁厚)截面特征2 2 2A = ji /4 (48 -42 ) = 424 mmJ = j /64 (484-424) = 107831 mmiW = J/ (D/2)= 107831/(48/2) = 4493 mm 3i = V J/A = V107831/424 = 15.95 mmf = 205 N/mm2E = 206000 N/mm22.木模板木膠合板3 = 15 mm抗彎強度設(shè)計值fm = 15 N/mm每米寬板帶截面慣性矩 J = 281200 mm4/m 彈性模量 E = 6000 N/mm2 截面抵抗矩 W = 37500

3、 mm3/m 抗剪強度設(shè)計值 fr = 1.4 N/mm 23. 木楞抗彎強度設(shè)計值fm = 13 N/mm截面慣性矩 J = 900000 mm4 彈性模量 E = 9000 N/mm2 截面抵抗矩 W = 30000 mm3 抗剪強度設(shè)計值 fr = 1.3N/mm三、 高支架支撐形式1. 高支架支撐立桿底部步距h頂二1.5 m其余五步 h = 1.70 m h 總二 4 X 1.7 + 1.5 + 0.2 = 8.5 m2. 高支架主梁區(qū)段沿主梁全長立桿縱距I主a = 0.5 m立桿橫距I主b = 0.9 m。3. 次梁區(qū)段沿次梁全長立桿縱距I次a =（ 6-0.9 ） /5 = 1.0

4、2 m 立桿橫距I次b = 2 X I主a = 1.0 m。四、 梁模板計算書一） 主梁區(qū)段計算1. 主梁底模計算底模板木膠合板c =15 mm擱置在沿主梁縱向布置的水平模鋼管上，間距S = l主a/4 = 0.25 m ，如圖所示q = 1.2 X (1.4 x 25.5)+1.4 X 3 X 0.45 = 21.17 KN/m22M = 1/10 ql = 1/10 x 21.17 X0.25 = 0.132 KN m22S = M/W = 0.132 x 1000 / (37500X 0.45 ) = 7.82 N/mmv fm = 15 N/mmt = 3Q/2b S = 3 X0.5

5、 x21.17 X0.25 x 1000/ (2X450x 15)= 0.59 N/mm2v fr = 1.4 N/mm2. 支撐Rc主梁底模板得水平鋼管的抗彎計算(1) 垂直主梁(沿主梁縱向)承載的水平橫鋼管?48x 3支撐跨度I主b = 0.9m，支撐間距I主a/3 = 0.33 mq 主 = 1.2 x (1.4 x25.5 + 底模 0.3 ) + 1.4 x3 x 0.25= 11.85 KN/mP1 = 1.2 x 側(cè)模 Q.4- 0.1) x0.75 + 側(cè)樓板).5x (0.9 - 0.45) /2.0 x 0.1x 25 + 側(cè)樓板底欖.5x (0.9-0.45 /2 x 0

6、.3 + 1.4 x 0.5 x (0.9-0.45)/2x 3 x 0.25= 0.51 KN主節(jié)點處(三跨)l 1 = 0.9m = l 主 bl 2 = 1.02m = l 次 a b = 0.45 ma = 0.225 mMmax= Ra(3a + 212)/(31 i + 212)+qb2l i/8(3l i+2l 2) x (31 i+4l 2)/b -(2l 2-b)/l 1-3 = 0.51 x 0.225 x (3 x 0.9 + 2x1.02)/ (3x0.9 + 2x1.02) 2+11.85x0.452x0.9/8 x(3x0.9 + 2 x1.02) x(3 x 0.

7、9 + 4 x 1.02)/0.45-(2 x 1.02-0.45)/0.9-3 =0.70 KN mv M = 1.0 KN m 支撐木模的單根水平鋼管承載抗彎值M = r xwf = 1.087(塑性發(fā)展系數(shù))x 4493 mmX 205 KN/mrn=1.0 KN m/根Ra = P 1+3P1a/(3l 1+2l 2) x (l 1/l 2-a/l 2)22+qb/2+qb(3l 12-b2)/8/(3l1+2l2)l 2= 0.5+3 x0.5x0.225/(3 x0.9+2x1.02)x (0.9/1.02-0.225/1.02)+11.85 x 0.45/2+11.85 x220

8、.45 x (3x 0.92-0.45 2)/8/(3 x 0.9+2x 1.02) x1.02= 3.53 KN主節(jié)點之間次節(jié)點處(按單跨計算)水平橫鋼管支撐在水平縱向鋼管上支撐跨度 l = (0.9 - 2 x 0.05) = 0.8 mb = 0.45 ma1 = (0.8 - 0.45)/2 = 0.175 mMmax = Rai + qbl/8 x (2 - b/l)=0.51 x 0.175 + 11.85 x 0.45 x 0.8/8 x (2 - 0.45/0.8)=0.86 KN mv M = 1.0 KN m 2 2 2 3 2 2 3 33 max = P主al /24E

9、JX (3 - 4a 1 /l ) + q 主bl /384EJ(8-4b/l + b /I ) = 0.51/1.25 x0.175x0.82x10004/(24x206000x107831)x (3-4x0.1752/0.82) + 11.85/1.25 x0.45x0.83x10004 /(384x206000x107831) x(8 - 4 x0.452/0.82 + 0.453/0.8 3) = 2.01 mmv 800mm/250 = 3.2 mm Ra1 = 0.51 + 0.5 x11.85x 0.45 = 3.18 KN施工說明： 根據(jù)以上計算及簡圖需要注意以下施工操作要求，

10、 符 合計算假定。 立桿主節(jié)點處的承載水平橫鋼管需直接與立桿扣接，而不是 擱置于水平縱鋼管再傳力至立桿， 以減少水平鋼管與立桿扣接的 滑移力。 立桿主節(jié)點間的橫鋼管是擱置在水平縱鋼管上，無論從計算 假定還是實際操作看 (由于連接扣件原因) 將比直接連接于立桿 上的橫鋼管將低20mnr30mn左右，故所有擱置于縱向水平鋼管 的橫鋼管所支撐的主梁梁底模板處需加墊木板條， 使梁底水平等 高。3 小橫桿采用旋轉(zhuǎn)扣件與縱桿扣牢，以使其同大橫桿在同一標高，并通過縱桿扣件傳力給主立桿。 平行于主梁承載的水平縱鋼管 ？48X 3,以三跨連續(xù)梁I主a= 1.0mS 主=I 主 a/4 = 0.25 mP 主二

11、Rai = 3.18 KNM主縱二 0.267P 主 I 主 a= 0.267 X 3.18 X 0.5 = 0.42 KN mv M = 1.0 KN m 3主縱二 1.883P 主 kI 主 a3/100EJ= 1.883 X3.18/1.25 X 0.53X10004/（100 X206000X107831）= 2.70 mmv I 主 a/250 = 1000mm/250 = 4 mm R主縱二 2.267P 主二 2.267 X 3.18 = 7.21 KNv Rc = 8 KN 直接承載水平鋼管與立桿鋼管連接的直角扣件抗滑移承載 力設(shè)計值 Rc = 8 KN 。3. 主梁段兩側(cè)的高

12、支架立桿 （?48X 3）軸向承載力整體穩(wěn)定性計算1 ） 計 算立桿承壓穩(wěn)定性軸向力設(shè)計值計算長度I 0 = k （計算長度附加系數(shù)，取1.155 ） X（計算長 度系數(shù)，取 1.5 ） X h （步距）二 1.155 X 1.5 X 1.7 = 2.945 m 長細比入二 I 0/i = 2945/15.95 = 184.7查鋼軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)®= 0.265立桿承壓穩(wěn)定承載力：N 二 ® Af = 0.265 X 424X 205 = 23.03 KN2）主梁底水平縱橫桿傳至立桿的軸向力，平均值：N = 4P 主二 4 X 3.15 = 12.6 KN主梁外側(cè)樓板傳

13、立桿頂?shù)幂S向力：N2 = 0.5 X(0.9 - 0.45 )/2X1 + 1.02/2 X1 X 1.2 X(0.1 X25.5 + 0.3) + 1.4 X3 = 4.71 KN立桿自重 N0 = 1.2 X0.13X8.5 = 1.326 KNN 主梁、板、桿 = N 1 + N 2 + N 0= 12.6 + 4.71 + 1.326 = 18.64 KNv N = 23.03 KN (3)主、次梁交接處的立桿承載N次梁端=1.2X (0.5-0.1)X (0.9-0.45)/2+1.02/21 X (0.2/2 X 25.5+0.75= 1.164 KNN 主、次梁、板、桿=18.6

14、4 + 1.164 = 19.80 KNv N = 23.03 KN 二) 高支架次梁區(qū)段計算垂直于次梁段的立桿橫距I次b=l主a= 1.0 m，平行次梁段的立桿縱距 I 次 a = (6-0.9 / /5 = 1.02 m1. 次梁模計算底模板木膠合板= 15 mm直接擱置于垂直次梁的水平鋼管上，間距 S = l 次 a/2 = 0.51 mq = 1.2 X(0.5 X25.5)+ 1.4 X3 X0.2 = 3.9 KN/mM = 0.1ql 2 = 0.1 X 3.9 X0.51 2 = 0.101 KN mS = M/W = 0.101 x 10002/(37500 x 0.2) =

15、 13.5 N/mmv fm = 15 N/mmt = 3V/2A = 3 x 3.9 x 0.51/(2 x 200x 15) = 0.99 N/mm 22v fr = 1.4 N/mm 2. 支撐 Rc 次梁底模板得水平鋼管的抗彎計算(1) 垂直次梁承載的水平橫鋼管 ?48x 3支撐跨度l次b = 1.0 m 支撐間距 = l 次 a/2 = 0.51 mq 次=1.2 x (0.5 x 25.5+ 底模 0.3) + 1.4 x 3 x 0.51 = 10.16 KN/mP1 = 1.2 x 底模(0.5-0.1 )x 0.75+ 側(cè)模板底模 0.5 (1- 0.2 ) /2x( 0.1

16、 x25.5+0.3 + 1.4x0.5 x(1-0.2)/2 x3 x0.51= 0.955 KNM次橫= P 1a 次 + qb 次 1/8 x (2 - b 次/I)= 0.955 x0.325 + 10.16 x 0.25x0.9/8 x(2 - 0.25/0.9)=0.74 KN mv M = 1.0 KN m 22232333 次橫二 Pina次 I /24EJx (3-4a 次 /I ) + q 次kbl /384EJ(8 - 4b次 /I 2+b次 /I )2= 0.955/1.25 x0.325x0.92/(24x20600x107831)x (3 - 4 x0.2252/0

17、.9 2) + 0.955/1.25 x0.25x0.93/(384x 20600x107831)(8 - 4 x0.252/0.9 + 0.25 3/0.9 3)= 2.06 mmv 900/250 = 3.6mm R次橫二 0.955 + 10.16 X 0.2/2 = 1.97 KN(2)平行次梁承載的水平縱鋼管 ？48X3按三跨連續(xù)梁I次a = 1.02 mP 次二 P 次橫二 1.97 KNM次縱二 0.175P 次 I 次a= 0.175 X 1.97 X 1 = 0.352 KN mv M = 1 KN m 33 次縱=1.146P 次 kI 次 a /100EJ= 1.146

18、X1.97/1.25 X1.02 3X10004/(100 X206000X107831)= 0.86 mmv l 次 a/250 = 1020/250 = 4.08mm R次縱二 2.15P 次二 2.15 X 1.97 = 4.24 KNv Rc = 8 KN 3. 次梁段兩側(cè)的高支架立桿 ？48X3 軸向承載力整體穩(wěn)定性計算 (1 )立桿承壓穩(wěn)定性軸向力設(shè)計值： N = 23.03 KN(2) N次梁、板、桿=2P 次+ 0.5 X( 1 - 0.2 ) /2 + 0.5 X 1.02X 1.2 X( 0.1 X25.5 + 0.35 )+ 1.4 X 3 = 10.71 KNv N =

19、 23.03 KN 三) 高支架樓板區(qū)計算混凝土板厚c = 100 mm樓板區(qū)立桿間距1.0mX 1.02m (l主aX l次a)1. 樓板底模計算(1) Rc樓板底模板采用木膠合板c = 15 mm,擱置于木楞1/3n上q 板二 1.2 x( 0.1 X 25 + 0.2 ) + 1.4 X 3 = 7.44 KN mM = 0.1q 板 12 = 0.1 X 7.44 X( 1/3 ) 2 = 0.083 KN mS = 0.083 X 1000737500 = 2.21 N/mm2v fm = 15 N/mm (2) 樓板底模木楞 50mmX50mm1/3 mq 楞 = 7.44 X1/3 = 2.48 KN/mM = 1/10 X 2.48 X 1.02 2 = 0.258 KN m22S = 0.258 X 10002/20833