屋面樓板120mm厚腳手架高支模驗算模板安全計算書

1、屋面樓板120mrff腳手架高支模驗算扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書(屋面120m坪樓板)一、計算依據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50017-20035、建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-2013、計算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)6樓板邊寬B(m)4模板支架高度H(m)6主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)1立柱橫向間距l(xiāng)b(m)1水平才f步距h1(m)1.81立桿自由端高度a(mm)400架體底部布置類型底座次梁間

2、距a(mm)300次梁懸挑長度a1(mm)2001主梁懸挑長度bi(mm)200主梁合并根數(shù)1結(jié)構(gòu)表向要求表面外露剪刀撐(含水平)布置方式普通型計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī):范JGJ162-2008布載分數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(mA2)0.4是否考慮風荷載是架體搭設省份、城市湖南張家界1地面粗糙度類型B類模板及其支架自重標準值G1k(kN/mA2)0.3新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/mA3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/mA3)1.1計算模板及次梁時均布活荷載Q1k(kN/mA2)2.5計算模板及次梁時集中活荷載Q2k(k

3、N)2.5計算主梁時均布活荷載Q3k(kN/mA2)1.5計算立柱及其他支撐構(gòu)件時均布活荷載Q4k(kN/mA2)1基本風壓值Wo(kN/mA2)0.3簡圖riOlX!（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗算取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時:由可變荷載控制的組合：qi=0.941.2Gik+(G2k+G3k)hb+1.4Qikb=0.9兇.2(0.3+(24+1.1)120/1000)H1.42.51)=6.727kN/m由永久

4、荷載控制的組合：q2=0.9脊1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4乂0.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.48.72.5¥)=6.229kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727kN/m（圖4）可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.9脊1.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)的=3.577kN/p1=0.9A.4Q2k=0.9X.42.5=3.15kN3. 150皿上口工田工

5、田山/工工上工工一工/>FI7ITIIIITI1TtVITTIIITIIIrrIIIT1IIT1IIITTrI7TIIIIII1II11113001（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=0.9脊1.35Gik+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)的=4.024kN/mp2=0.9A.4X0.7Q2k=0.9X.40.7&5=2.205kN2.205I.工IHLJ-fliwn二力口HI-TIw（圖6）永久荷載控制的受力簡圖取最不利組合得：Mmax=0.076kNm(圖7)面板彎矩圖(T=Mhax/W=0.076X

6、|06/24000=3.153N/mm2<f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)*)>b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（圖8）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖9）撓度圖v0.211mm<v300/400=0.75mm滿足要求四、次梁驗算當可變荷載Qlk為均布荷載時：計算簡圖：(圖10)可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：qi=0.9札2Gik+(G2k+G3k)ha+1.4Qika=0.941.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.42.5>300/1000)

7、=2.018kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9.1.35Gk+(G2k+G3k)ha+1.4X0.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40><72.5800/1000)=1.869kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(2.018,1.869)=2.018kN/m當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.9,1.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(X2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.073kN/mp1=0.9X.4Q2k=0.9X.42.5=

8、3.15kN3.1503.1150口皿1。皿山）0(圖11)可變荷載捽制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=0.9脊1.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(X35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.207kN/mp2=0.9A.4X0.7Q2k=0.9X.40.7&5=2.205kNwMIHO100。1(KW那亦0.37810(210001000 4500. 450滿足要求2、抗剪驗算2. 2052. 20510000-37e1LHJIJ(T =Mnax/W=0.651 M06/(64 103)=10.179N/mm20用=11N/mm 27

9、777?_ 700loriQ1fm10。2M/4c1000（圖12）永久荷載控制的受力簡圖1、強度驗算(圖13)次梁彎矩圖Mmax=0.651kN m（圖14）次梁剪力圖Vmax=3.365kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.3651000M8Xl03/(256104>6Xl0)=1.051N/mm2<弋=.4N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(Gik+(G3k+G2k)*)油=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m（圖15）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖(圖16)次梁變形圖vmax=0.238mm、忤X1000/40

10、0=2.5mm滿足要求五、主梁驗算將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合:qi=70X1.5.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.4300/1000)=1.64kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=70X1.35Gik+(G2k+G3k)ha+1.4義0.1X7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.4(X77.5800/1000)=1.604kN/m取最不利組合得:q=maxq1,q2=max(1.64,1.60

11、4)=1.64kN此時次梁的荷載簡圖如下(圖17)次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖19）梁正常使則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下:100()10()01111mI06)Rmax=1.818kNRkmax=1.101kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=28.8/1000=0.029kN/m自重設計值為：g=%X1.2gk=0.9M.2)28.8/1000=0.031kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下:（圖18

12、）:根據(jù)力學求解計算可得:1.8181.8181.818K8181.818血皿皿皿皿血m11:犯。xn。：wuMia3曲陰M)：Ml。LUI1:氫陽3U1LL11K111X)(11皿。1燦1.1011,1011.1011.101029HIL二LIIIILL.I1L*JU：iami出川a。I 0(1()iuno】1)00口兒（圖20）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算-064x?nk,UILElllk0. 344-0.513K.0 275O'"0. 25B100010(20. 4631000(圖21)主梁彎矩圖Mmax=0.649kNm(T=Mhax/W=0.649M06

13、/(641000)=10.143N/mm2<用=11N/mm2滿足要求2、抗剪驗算(圖22)主梁剪力圖Vmax=3.937kNqmax=QmaxS/(Ib0)=3.9371000M8Xl03/(256104>6Xl0)=1.23N/mm2<弋=.4N/mm2滿足要求3、撓度驗算(圖23)主梁變形圖3,vmax=0.986mm、忤X10/400=2.5mm滿足要求4、支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=6.85kN六、立柱驗算1、長細比驗算立桿與水平桿扣接，按錢支座考慮，故計算長度10取步距則長細比為：X=h1/i=.8¥000

14、/(1.610)=112.50入=50滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)淄JGJ162-2008附錄D得至IJ小£.478A不考慮風荷載Ni=0.9X1.2(Gik+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb+0.9X1.2HXgk=0.941.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.41/XX+0.9X.2E>0.15=5.809kNf=N1/(小A)=.809X1000/(0.478X(3.98X100)=30.534N/mm%(r=05N/mm2滿足要求B考慮風荷載風荷載體型系數(shù)：k=zS0=0.1081>0.3=0.032kN/m2Mw=0.9X1.4k

15、l(ah2/10=0.9K40.0321M.82/10=0.013kNmN2=0.9>1.2(G1k+(G2k+G3k)h)lalb+0.9».4Q4klalb+Mw/lb+1.2HXgk=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)KM+0.9漢.4(1>1>1+0.013/1)+1.26X>0.15)=5.698kNf=N2/(1A)+M/W=5.698M000/(0.4783.98100)+0.013106/(4.25103)=33.063N/mm2<er=05N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzma

16、x=6.85kNN=6.85kN<N=30kN滿足要求八、抗傾覆驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定應分別按混凝土澆筑前、混凝土澆筑中兩種工況進行架體進行抗傾覆驗算。工況1:混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生(Gik)。其他水平力作用于架體頂部，大小為0.02Gik,則：Mt=0.9X1.4(kLH2/2+0.02GikLBH)=0.9X1.4汽.032能>62/2+0.020.36M>6)=5.498kNmMR=1.35GikLB2/2=1.350.36X42/2=19.44kNmMt=5.498kNm<MR=19.44kNm滿足要求工況2:在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土