關(guān)于改善數(shù)字電纜輸入阻抗的探討

1、關(guān)于改善數(shù)字電纜輸入阻抗的探討【摘 要】從傳輸理論角度，詳細(xì)論述了數(shù)據(jù)電纜特性阻抗與輸入阻抗物理意見，指出了兩者概念上的差別和實(shí)際使用中的不同之處。從實(shí)際制造的角度論證改進(jìn)輸入阻抗波動(dòng)范圍退扭理論，指出了改善輸入阻抗波動(dòng)范圍的工藝措施。 1引言正如我們大家眾所周知的那樣：對(duì)稱數(shù)據(jù)電纜的電氣、傳輸參數(shù)中的絕大多數(shù)參數(shù)的值，是可以根據(jù)檢測(cè)結(jié)果進(jìn)行定性乃至于定量的分析，進(jìn)而通過改變電纜結(jié)構(gòu)元件的尺寸數(shù)值或元件彼此間的位置，來(lái)得以有效的改進(jìn)。但也有極小數(shù)的參數(shù)與此不同，例如輸入阻抗就是這些參數(shù)中典型的一個(gè)。由于輸入阻頻率特性曲線的波動(dòng)范圍，與制造過程中的諸多隨機(jī)缺陷有著極為直接的關(guān)系，而制造過程中這諸

2、多的隨機(jī)缺陷之間又彼此間相互關(guān)聯(lián)，相互影響，錯(cuò)綜復(fù)雜，因而使得我們對(duì)輸入阻抗這一參數(shù)的波動(dòng)范圍很難準(zhǔn)確地進(jìn)行定性和定量分析，更無(wú)法通過改變?cè)某叽鐏?lái)縮小它的波動(dòng)范圍這給我們電纜制造廠家的制造帶來(lái)了不少的困難。例如：筆者所在地的技術(shù)監(jiān)督部門，今年早些時(shí)候?qū)κ袌?chǎng)上流通的數(shù)據(jù)電纜進(jìn)行了一次抽查，被抽產(chǎn)品共計(jì)22家（其中4家國(guó)外產(chǎn)品），而達(dá)到產(chǎn)品包裝標(biāo)定標(biāo)準(zhǔn)的只有6家，合格率僅為27。在16家不合格產(chǎn)品中幾乎100是由于輸入阻抗不合格或與此直接有關(guān)的SRL或RL不合格所至。從一定意義上講，輸入阻抗頻率特性曲線波動(dòng)范圍的大小是一個(gè)數(shù)字電纜制造廠家產(chǎn)品質(zhì)量水平，制造能力的綜合表征。本文旨在，從阻抗的物理

3、含義入手，通過計(jì)算分析，找出輸入阻抗頻率特性曲線產(chǎn)生波動(dòng)的機(jī)理，進(jìn)而探討縮小其波動(dòng)范圍的措施。以保證產(chǎn)品的質(zhì)量和高穩(wěn)定性。 2有關(guān)阻抗的概念21阻抗的物理含義在諸多的傳輸理論的書籍中，將對(duì)稱通信電纜的阻抗分為特性阻抗和輸入阻抗兩個(gè)概念來(lái)加以論述，其二者的物理含義如下：特性阻抗（Zc）：電磁波沿均勻電纜線路傳播而沒有反射時(shí)所遇到的阻抗。亦即線路終端匹配時(shí)，線路內(nèi)任一點(diǎn)的電壓波（U）和電流波（I）的比值，就是線路的特性阻抗。按上述物理含義，經(jīng)推導(dǎo)后特性阻抗Zc的值可由下式計(jì)算得出。式（1）中： R回路的有效電阻； L回路電感； 角頻率zf； G絕緣電導(dǎo)； C回路工作電容。按上式計(jì)算出的均勻無(wú)反射電

4、纜的特性阻抗的理論頻率特性曲線如圖1所示。 輸入阻抗（Zin）：電纜回路的輸入阻抗為始端電壓U0和電流I0之比，其值可由下式求得（均勻的電纜線路）式（2）中： 電纜的傳播常數(shù)； ZH負(fù)載阻抗； l電纜的長(zhǎng)度； Zc特性阻抗。實(shí)際電纜的輸入阻抗的頻率特性曲線如圖2所示，在YDT10192001中將該阻抗稱復(fù)合阻抗。由于實(shí)際電路中幾乎100都有反射波的存在，因而特性阻抗的頻率特性曲線在實(shí)際中很難十分準(zhǔn)確地測(cè)出，基于設(shè)計(jì)目的YDT10192001附錄B中提出了擬合阻抗的概念，其定義如下：擬合阻抗：“為了設(shè)計(jì)目的對(duì)阻抗數(shù)據(jù)取得函數(shù)漸近線?！痹趯?shí)際使用中以此漸近線代替特性阻抗Zc的頻率特性曲線。擬合阻抗

5、的頻率特性曲線見圖2所示。 22關(guān)于阻抗概念實(shí)際使用中的幾點(diǎn)看法（1）如前所述，特性阻抗Zc和輸入阻抗Zin無(wú)論是在物理含義上，還是計(jì)算方法以及與各自有關(guān)的因素上都有著很大的不同，兩者只是在線路無(wú)任何反射波存在或者在長(zhǎng)的電纜線路中值才是相等的，而在實(shí)際線路或者是短線路中情況就完全不同了，對(duì)此有的文章乃至相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)中將二者視為同一概念，這不但在用法上有待于商討，而在實(shí)際中容易造成概念的混淆，正因?yàn)槿绱耍珹STMD4566標(biāo)準(zhǔn)的44條和45條中把圖2中的擬合前的曲線定義為輸入阻抗Zin以區(qū)別于特性阻抗Zc。筆者認(rèn)為這一規(guī)定頗為確切，它不但體現(xiàn)了傳輸理論中的論述，而且在實(shí)際使用中給人們以確切清晰的概

6、念，有效地避免了可能發(fā)生的混淆。業(yè)內(nèi)權(quán)威人士徐乃英先生：在其數(shù)字電纜的特性阻抗與結(jié)構(gòu)回?fù)p一文中也明確地闡明了這一點(diǎn)。本文也是在將圖2中擬合前的曲線定義為輸入阻抗Zin這個(gè)名稱而加以討論的。（全文如此）（2）擬合阻抗實(shí)質(zhì)上是為了從輸入阻抗Zin的頻率特性曲線中分離出電纜結(jié)構(gòu)效應(yīng)的影響，而用數(shù)學(xué)的最小二乘法對(duì)其進(jìn)行函數(shù)擬合后而得到函數(shù)漸近線。這種擬合雖然存在著一定的擬合誤差，但在一定程度上，可以用此來(lái)代替特性阻抗Zc的頻率特性曲線，而用于結(jié)構(gòu)調(diào)整和設(shè)計(jì)目的。（3）鑒于上述YDT10192001中的第51061條中表26的規(guī)定（即10015）應(yīng)當(dāng)是對(duì)輸入阻抗Zin波動(dòng)范圍的規(guī)定，而不是對(duì)特性阻抗的限

7、制范圍；而該條中的表29中的規(guī)定（即下限為95；上限為1058）才應(yīng)當(dāng)是對(duì)特性阻抗Zc波動(dòng)的限制范圍。 3輸入阻抗波動(dòng)機(jī)理及因素的分析前面我們所說的電纜線路都是均勻無(wú)反射的線路，這種線路必須同時(shí)具備二個(gè)條件：其一，電纜的結(jié)構(gòu)元件無(wú)論是在其縱向還是橫向上元件的各要素和特性都是均勻一致的；其二，負(fù)載阻抗是匹配的。這里我們把二個(gè)條件同時(shí)存在的電纜線路稱其為均勻的電纜線路。在實(shí)際使用中，由于上述二個(gè)條件幾乎都不存在，所以實(shí)際的線路都是不均勻的并且都有反射波的存在，如圖3所示。此時(shí)情況就大不相同了，Zin不再等于Zc，而是在整個(gè)頻帶上產(chǎn)生不對(duì)稱的不規(guī)則的波動(dòng)。下面對(duì)引起輸入阻抗Zin頻率特性曲線波動(dòng)的因

8、素逐項(xiàng)進(jìn)行分析。 31負(fù)載不匹配時(shí)的輸入阻抗這里，我們先假定電纜結(jié)構(gòu)要素是均勻的，只是負(fù)載阻抗不匹配，ZH處于短路、開路和任意情況時(shí)輸入阻抗Zin的計(jì)算。將式2整理后得出：式（3）中： 傳播常數(shù)； l電纜長(zhǎng)。由式（2）和式（3）可以看出：輸入阻抗Zin與特性阻抗Zc、傳播常數(shù)、負(fù)載阻抗ZH、線路長(zhǎng)度l、傳輸?shù)念l率f等因素有關(guān)（這是它區(qū)別于Zc的主要所在）。因此，輸入阻抗Zin（包括負(fù)載開路時(shí)的輸入阻抗Zopen和負(fù)載短路時(shí)的輸入阻抗Zshort）的模和相角都將隨線路的長(zhǎng)度l和頻率f的變化而波動(dòng)這是輸入阻抗產(chǎn)生波動(dòng)的原因之一。32電纜存在結(jié)構(gòu)效應(yīng)時(shí)的輸入阻抗這里所說的結(jié)構(gòu)效應(yīng)，是指電纜的結(jié)構(gòu)元件

9、的結(jié)構(gòu)要素，是不均勻的，并在不均勻點(diǎn)處引發(fā)電磁波反射的現(xiàn)象。在實(shí)際使用中，由于電纜的長(zhǎng)度很短（l100m），電纜在制造過程中又不可能做的絕對(duì)均勻，因此實(shí)際的電纜線路100都是不均勻的。而每一個(gè)不均勻點(diǎn)都將必然不同程度地引發(fā)電磁波的反射，如圖3所示。這時(shí)在線路始端測(cè)得的電壓U0應(yīng)為入射電壓波U入和反射電壓波U反之和，即：U0U入U(xiǎn)反；同時(shí)測(cè)得的電流I0應(yīng)為入射波電流I入和反射波電流I反之差，即：I0I入I反。此時(shí)的輸入阻抗Zin可用下式計(jì)算：從物理概念上來(lái)說，由于線路具有衰減常數(shù)和相移常數(shù)，電磁波在傳輸過程中，幅值和相角必然會(huì)發(fā)生變化。因此當(dāng)反射波在始端與入射波相疊加時(shí)情況就變得非常復(fù)雜：在某些

10、頻點(diǎn)上可能同相位，在有些頻點(diǎn)上可能是反相位，于是有些U入U(xiǎn)反為最大而I入I反為最小，在另外一些頻點(diǎn)上情況完全相反，或在兩者之間交互出現(xiàn)，而使Zin的頻率曲線發(fā)動(dòng)不對(duì)稱無(wú)規(guī)則的波動(dòng)這是導(dǎo)致輸入阻抗頻率特性曲線波動(dòng)的主要原因。從式（4）中我們可以清楚地看出：輸入阻抗波動(dòng)范圍的大小取決于反射波的大小，若U反、I反均為零（無(wú)反射時(shí)）此時(shí)Z入Zc；而U反、I反的幅值越大，越大輸入阻Zin的波動(dòng)就越大。33特性阻抗Zc與反射波的關(guān)系數(shù)據(jù)電纜最基本的結(jié)構(gòu)元件是絕緣單線和絞合線對(duì)，電纜基本的結(jié)構(gòu)元件示意圖如圖4、圖5所示。前面我們已經(jīng)敘述過，輸入阻抗Zin波動(dòng)的大小主要取決于反射波輻值的大小及衰減常數(shù)和相移常

11、數(shù)，其中起主導(dǎo)作用的還是反射波輻值的大小，我們用反射系數(shù)P來(lái)表示反射波的大小。反射系數(shù)P有兩種情況： 由于負(fù)載不匹配引起的反射系數(shù)：因負(fù)載不匹配引起的反射前面已經(jīng)說過了，這里主要分析各段電纜的特性阻抗Zc不相等與反射波大小的關(guān)系。在電纜的制造過程中，要保證結(jié)構(gòu)元件各要素如：導(dǎo)體直徑d、絕緣外徑D、兩線間的距離a、導(dǎo)體與絕緣層的同心度等各要素都100的均勻是不可能，例如圖5所示的絕緣單線在某一點(diǎn)（或區(qū)段）前后直徑不相等的情況，在實(shí)際制造中是相當(dāng)普遍的。這一點(diǎn)前后直徑的變化將導(dǎo)到該點(diǎn)前后的特性阻抗不相同，即Zc1Zc2。由式（6）可以看出，Zc1與Zc2的差越大反射系數(shù)Pzc也就越大，因而反射波也

12、就越大，此時(shí)的輸入阻抗波動(dòng)就越大。34結(jié)構(gòu)要素與輸入阻抗的關(guān)系從式（1）中我們看出，特性阻抗Zc的大小是由電纜的四個(gè)一次參數(shù)L、C、R、G來(lái)決定的。由傳輸理論知，當(dāng)頻率超過一定值時(shí)（例f30 kHz時(shí)），特性阻抗Zc可由下式算出。由式（7）可知，在高頻時(shí)，特性阻抗Zc的值主要取決回路電感L、回路工作電容C。 回路電感：式（8）、（9）中： 線對(duì)總絞合系數(shù)； a兩絕緣導(dǎo)線間的距離（mm）； d單線的導(dǎo)體直徑（mm）；D相對(duì)介電常數(shù)； 絞合方式的修正系數(shù)； 的特定函數(shù)（隨頻率的增加而減?。模?）、（9）兩式中可以看出，結(jié)構(gòu)要素a（兩導(dǎo)線間的距離）、d（導(dǎo)體直徑）的任何變化，都將導(dǎo)致一次參數(shù)L、C

13、的變化必然引發(fā)了特性阻抗Zc的變化，如果絕緣單線在制造過程中，多次出現(xiàn)如圖5中所示的點(diǎn)，那么結(jié)果就會(huì)變得十分復(fù)雜，在每一個(gè)點(diǎn)處都會(huì)引發(fā)一個(gè)反射波，這些反射波匯集在測(cè)試始端，會(huì)嚴(yán)重惡化輸入阻抗Zin的波動(dòng)范圍。結(jié)構(gòu)要素a、d在制造過程中的缺陷（即不均勻程度）越嚴(yán)重，電纜線路的反射波就越大，輸入阻抗就越惡化。因此，結(jié)構(gòu)要素a、d的不均勻是引發(fā)線路中反射波最根本的原因所在。問題還不僅僅如此，實(shí)驗(yàn)和計(jì)算都證明，絕緣單線的導(dǎo)體和絕緣層的同心度的偏差，特別是這種偏差周期性出現(xiàn)時(shí)所引起的兩導(dǎo)線間距離a值的變化所引發(fā)的反射波遠(yuǎn)比單線自身的不均勻引發(fā)的反射波嚴(yán)重的多。這一點(diǎn)在制造過程中應(yīng)給予充分地注意。35其他

14、因素對(duì)輸入阻抗的影響除了前面我們所講的對(duì)輸入阻抗有較大影響的幾項(xiàng)主要因素之外，下面這些制造過程中的工藝因素也是不可忽略的。 （1）絞對(duì)和成纜絞向?qū)斎胱杩沟挠绊?。目前?guó)內(nèi)的數(shù)據(jù)電纜產(chǎn)品中，絞對(duì)線和成纜的絞向有同向的，但也有為數(shù)不少的廠家的產(chǎn)品兩者是反向的。筆者認(rèn)為兩者的作法均有一些道理：同向者因絞合應(yīng)力使電纜護(hù)套后在內(nèi)應(yīng)力的作用下有“打扣”現(xiàn)象，反向絞合的這種現(xiàn)象就很小；同向絞合的兩導(dǎo)線間的距離（a）相對(duì)保持穩(wěn)定能力要比反向絞合的大的多。試驗(yàn)證明在同等單線的條件下，兩者同向絞合的產(chǎn)品的輸入阻抗優(yōu)于反向絞合的產(chǎn)品，如圖6、圖7所示。（2）絕緣材料及色母粒的性能和質(zhì)量對(duì)輸入阻的波動(dòng)也起著相當(dāng)?shù)淖饔?/p>

15、，特別是色母粒，因其內(nèi)部有礦物質(zhì)的成分、因而相對(duì)絕緣料在很大程度上有雜質(zhì)的含義，所以不同電纜段上的用量或質(zhì)量的不均勻，必然造成介電常數(shù)r的值的變化，而引發(fā)不同程度的反射波。（3）護(hù)套松緊的均勻性對(duì)輸入阻抗的波動(dòng)也是有影響的。因?yàn)閰⑴c工作電容計(jì)算的是相對(duì)介電常數(shù)D，D的值除了與電纜元件的尺寸有關(guān)外還與護(hù)套層所包圍的截面內(nèi)的空氣與塑料所占的面積比有直接關(guān)系，護(hù)套松緊將導(dǎo)致不同段電纜內(nèi)空氣與絕緣料所占面積的差別，而使D出現(xiàn)不同值，引發(fā)了各段的特性阻抗Zc的差別。 4縮小輸入阻抗頻率特性曲線波動(dòng)范圍措施的探討從前面的敘述中我們可以看出，導(dǎo)致輸入阻抗的惡化有三個(gè)較大的方面： 其一：元件結(jié)構(gòu)要素制造過程中

16、的不均勻 其二：工藝要素的不均勻 其三：原材料性能及色母粒的分布不均勻 上述三個(gè)方面的因素的共同作用，將導(dǎo)致不同電纜段上:(1)的不同；（2）四個(gè)一次參數(shù)G、R、L、C不同。問題最嚴(yán)重的是這些因素的周期性變化。不管這些周期是否有規(guī)律的，每一個(gè)周期都將有一個(gè)反射波的產(chǎn)生，這些反射波在始端的疊加將嚴(yán)重地惡化輸入阻抗Zin的頻率特性曲線。正如前面所說的，有些參數(shù)可以定性定量地進(jìn)行分析，如特性阻抗就可以通過改變L、C的大小來(lái)有效地調(diào)整它的標(biāo)稱位置，而輸入阻抗就不是這么回事了，沒有辦法通過改變哪一個(gè)元件的尺寸來(lái)改進(jìn)它的頻率特曲線的波動(dòng)范圍，而只能在定性分析的基礎(chǔ)上通過試驗(yàn)的辦法來(lái)加以解決。試驗(yàn)證明下列幾

17、項(xiàng)措施是縮小輸入阻抗頻率特性曲線波動(dòng)范圍必須作到或者說是比較有效的辦法。41保證元件的制造誤差和工藝參數(shù)正如眾所周知的那樣，各結(jié)構(gòu)元件的要素和工藝參數(shù)應(yīng)控制在一定的范圍之內(nèi)，例如：導(dǎo)體直徑d：應(yīng)控制在0001（mm），且?guī)缀我貞?yīng)正確；絕緣外徑D：應(yīng)控制在0002（mm），且?guī)缀我貞?yīng)正確； 導(dǎo)體與絕緣層的同心度：應(yīng)控制在90； 導(dǎo)體的軟化：應(yīng)控制在2； 絞對(duì)成纜放線漲力：應(yīng)控制2 N；護(hù)套松緊應(yīng)均勻一致。42嚴(yán)格保證原材料的性能應(yīng)選用介電常數(shù)小而介質(zhì)損耗角正切tg的頻率特性變化小的原材料，特別是色母料，因其自身含有礦物質(zhì)，對(duì)絕緣料而言屬于雜質(zhì)，這種雜質(zhì)分布的不均，可能導(dǎo)致相對(duì)介電常D不穩(wěn)度，

18、引發(fā)工作電容的波動(dòng)，將破壞特性阻抗Zc曲線的平滑和延續(xù)性。當(dāng)然，銅材的選擇也是不可忽略的因素，銅材內(nèi)部雜質(zhì)除了影響生產(chǎn)效率外，還將導(dǎo)致有效電阻的不均勻，這種不均勻?qū)σ淮螀?shù)電感L及二次參衰減都將造成影響。43單線退扭單線的退扭是本文對(duì)減少輸入阻頻率特性曲線波動(dòng)范圍措施的重點(diǎn)，單線退扭是制造高水平數(shù)字纜的有效措施之一。41、42條中所敘述的措施，如果能得到有效地保證，此時(shí)的輸入阻抗的波動(dòng)范圍可以控制在一定的范圍之內(nèi)，但是因?yàn)檫@些要素的隨機(jī)性特別大，其受制于的因素又特別復(fù)雜，幾乎在全部程度上都取決于設(shè)備的先進(jìn)性、專業(yè)性以及自動(dòng)控制的精確性和穩(wěn)定性上。嚴(yán)重的是這些要素不能在進(jìn)入下一工序之前，利用現(xiàn)有

19、的檢測(cè)手段確切地確定它的整體誤差水平，換句話說只能用“死后驗(yàn)尸”的辦法來(lái)衡量這些要素的實(shí)際水平，而問題一經(jīng)發(fā)現(xiàn)即為不可逆轉(zhuǎn)之事這就是數(shù)字電纜合格品率相對(duì)較低的原因之所在。關(guān)鍵問題是，目前國(guó)內(nèi)數(shù)字電纜制造廠家所用的單線設(shè)備90以上都不是近期的專業(yè)設(shè)備，而是利用90年代初期的市話電纜設(shè)備代用，使用這些設(shè)備要想把元件的結(jié)構(gòu)要素控制在“41”條中的范圍之內(nèi)，在實(shí)際中的可能性不是很大的，對(duì)于5類及其以下的電纜是可用的，而對(duì)5e類及以上的電纜其穩(wěn)定性相對(duì)較差。對(duì)于如何利用現(xiàn)有設(shè)備來(lái)制造5e類及以上的高水平的電纜，筆者做了大量的試驗(yàn)，認(rèn)為單線退扭是一個(gè)有效的措施。目前對(duì)退扭作法的本身國(guó)內(nèi)外尚有兩種意見，其一

20、：反對(duì)退扭，認(rèn)為退扭必然能破壞單線的質(zhì)量；其二：主張退扭，認(rèn)為部分地犧牲單線的質(zhì)量來(lái)大幅地提高電纜的水平是得而嘗失的。筆者對(duì)兩種看法也無(wú)力從理論上加以證明誰(shuí)對(duì)誰(shuí)非，只是對(duì)兩種說法都做了大量的試驗(yàn)，認(rèn)為兩種說都有各自的道理，都有其各自的實(shí)踐根據(jù)。到目前為止，國(guó)內(nèi)外尚無(wú)文章精確地量化退扭理論及其作用。筆者憑借部分國(guó)外有關(guān)的片斷資料，在生產(chǎn)實(shí)踐中做過一定量試驗(yàn)，如圖8、圖9所示，試驗(yàn)結(jié)果可有效地證明下列兩點(diǎn)： （1）隨著退扭率的增加，單線的質(zhì)量受到破壞從圖8中可以看出，隨著退扭率的增加，單線在導(dǎo)體與絕緣層的結(jié)合強(qiáng)度、銅線的內(nèi)應(yīng)力、絕緣表面等都受到破壞，且這種破壞程度幾乎隨著退扭率的增加成線性關(guān)系地增

21、加。 （2）Zin的波動(dòng)幅度從圖9中可以看出，在退扭率從0開始至某一數(shù)值的范圍內(nèi)Zin的波動(dòng)幅度隨著退扭率的增加幾乎成線性關(guān)系減小，但當(dāng)退扭率達(dá)到一定數(shù)值而繼續(xù)增加時(shí)，Zin的波動(dòng)幅值又幾乎隨著退扭率的增加而成線性關(guān)系增加，但增加的幅度要比減小時(shí)緩慢的多。根據(jù)上述分析和試驗(yàn)結(jié)果，我們用同一軸單線，用相同的工藝參數(shù)作了兩箱5e類的數(shù)字電纜，其二者的Zin的頻率特性曲線分別如圖10、圖11所示。值得提出的是采用退扭工藝后，大批量生產(chǎn)中Zin波動(dòng)范圍均可控制在56之內(nèi)，合格品率幾乎為100。實(shí)施證明：用盡量小的單線質(zhì)量的破壞來(lái)?yè)Q取質(zhì)量明顯提高的優(yōu)等品這一作法是可行的，是有效的。問題的關(guān)鍵是退扭率的確

22、定，因各家產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不同，單線尺寸、絞對(duì)成纜節(jié)距不同，籠統(tǒng)地確定一個(gè)退扭率是不可能的。另一方面退扭率的確立又是一個(gè)模糊邏輯的問題，它與Zin的計(jì)劃控制幅值有關(guān)，另外又無(wú)法進(jìn)行準(zhǔn)確的定量分析，所以退扭率的確定只能是根據(jù)各家的具體情況具體要求在實(shí)踐中試驗(yàn)取得。它的大致范圍應(yīng)為2040之間。5結(jié)論綜上所述我們可以得出下列幾個(gè)結(jié)論：51關(guān)于阻抗的概念（1）特性阻抗Zc與輸入阻抗Zin，在概念上計(jì)算方法等方面都是不同的，它們二者只是在電纜線路是均勻且無(wú)反射波存在時(shí)在數(shù)值上是相等的。把二者視為同等概念的提法有待商討。（2）由于測(cè)量原因?qū)⑤斎胱杩筞in的實(shí)測(cè)結(jié)果，用數(shù)學(xué)方法進(jìn)行函數(shù)擬合而得到的擬合函數(shù)漸近線，在一定精度范圍內(nèi)，可以用來(lái)代替特性阻抗Zc的頻率特性曲線，而用于設(shè)