湘鄉(xiāng)水泥廠技改工程滑?？栈┕ぜ夹g(shù)

1、湘鄉(xiāng)水泥廠技改工程滑模空滑施工技術(shù)中國建筑五局第三建筑安裝公司3-13-1 工程概況湘鄉(xiāng)水泥廠技改工程是湖南省政府利用亞洲銀行貸款, 省內(nèi)首條引進德國技術(shù)的水泥干 法生產(chǎn)線, 年產(chǎn)熟料 72萬噸 , 總投資約 8億元 , 是湖南省“八五”期間的重點工程建設(shè)項目。 該工程包括原料系統(tǒng) (原料儲存及輸送 、窯系統(tǒng)(均化、生料、燒成、熟料及粉磨系統(tǒng) (熟料儲存及輸送、粉磨、成品系統(tǒng)(水泥散裝、包裝、成品及相應(yīng)的配套設(shè)施。 該工程有 19個直徑介于 10m 22m 的鋼筋混凝土筒倉,其工作量約占土建工作總量的30% 35%,因此筒倉滑模施工是該工程施工的一個顯著特點。3-13-2 施工技術(shù)方案的選擇筒

2、倉采用滑模施工。 而由于筒倉下部有厚度介于 600mm 2200mm 的鋼筋混凝土底板, 受 其影響,筒倉滑模施工通常有如下三種方案可供選擇。第一種方案 :筒倉底板以上 筒壁 采用滑模,筒倉底板以下結(jié)構(gòu)采用常規(guī)支模方法施工; 第二種方案:滑模自筒倉基礎(chǔ)頂標(biāo)高處開始,筒倉底板處空滑;第三種方案:滑模自筒倉基礎(chǔ)頂標(biāo)高處開始,先滑豎向結(jié)構(gòu),筒倉底板預(yù)留后澆。 如采用上述第一種方案施工, 筒倉底板以下結(jié)構(gòu)的施工期長, 需額外投入模板、 架管等 周轉(zhuǎn)材料, 增大了施工成本,影響了滑模優(yōu)越性的發(fā)揮; 而采用第二種方案施工, 滑?？栈?時,支承桿(25圓鋼脫空長度長(支承桿的最大脫空長度達 4.50m ,因

3、而其承載力大 幅度降低, 極易造成因支承桿彎曲變形而導(dǎo)致操作平臺傾斜、 垮塌的質(zhì)量安全事故, 空滑的 難度和風(fēng)險大;如采用第三種方案施工,則削弱了 筒壁 與底板的結(jié)構(gòu)整體性,而且底板鋼 筋直徑大、間距密,施工難度也較大。經(jīng)過反復(fù)的論證、比較,我們選擇了第二種方案。 3-13-3 施工技術(shù)方案的可行性分析液壓滑動模板施工技術(shù)規(guī)范 (GBJ113 87第 5.6.11條規(guī)定:“模板空滑時,應(yīng)事 先驗算支承桿在操作平臺自重、施工 荷載 、風(fēng)載等共同作用下的穩(wěn)定性。如穩(wěn)定性不能滿 足要求,應(yīng)采取可靠措施,對支承桿進行加固?！币虼?欲實施滑模空滑施工,至少應(yīng)解決 空滑狀態(tài)下,支承桿的穩(wěn)定性驗算、支承桿加

4、固以及支承桿加固后的穩(wěn)定性驗算等問題。 3-13-3-1 空滑狀態(tài)下支承桿穩(wěn)定性驗算液壓滑動模板施工技術(shù)規(guī)范 (GBJ113 87 僅規(guī)定了模板正?；隣顟B(tài)下支承桿承 載力的計算(驗算方法,而對支承桿在模板滑空狀態(tài)下的穩(wěn)定驗算沒有相應(yīng)規(guī)定。那么, 在施工過程中,應(yīng)如何對支承桿在模板滑空狀態(tài)下的穩(wěn)定性進行驗算?針對上述問題,我們通過對支承桿在空滑狀態(tài)下的受力情況進行分析和計算模型簡化, 利用鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GBJ17 88中的有關(guān)計算方法來驗算支承桿的穩(wěn)定性,驗算方 法簡便可靠且符合實際,解決了支承桿承載力驗算的難題。1.受力情況分析為確定支承桿在模板滑空狀態(tài)下的穩(wěn)定性驗算方法, 我們就支承桿在

5、兩種狀態(tài) (正?；湍０寤障碌氖芰η闆r進行如下分析比較。在正?；^程中, 支承桿同時受到模板的夾固作用和混凝土的嵌固作用。 據(jù)有關(guān)資料 分析, 這兩種作用的程度是不一樣的。 在正常情況下, 模板的夾固作用要大于模板下口早期 混凝土對支承桿的嵌固作用。混凝土對支承桿的嵌固作用是在混凝土早期強度大于 0.2Mpa 時開始產(chǎn)生,并隨混凝土 強度增高而增強。而由于支承桿為細長桿件,當(dāng)混凝土早期強度大于 0.7Mpa 時,混凝土的 嵌固作用將趨于穩(wěn)定。在空滑狀態(tài)下, 支承桿僅受混凝土的嵌固作用, 盡管混凝土的強度已提高, 對支承桿的 約束加強了,但也難以補償所失去的模板夾固作用。在實際工作中, 曾

6、觀測到這樣一種現(xiàn)象:正?；龝r, 支承桿壓屈失穩(wěn)方向多平行于模 板面; 而在模板滑空狀態(tài)下, 支承桿壓屈失穩(wěn)方向多垂直于模板面, 且支承桿的上下兩端有 較明顯的反彎點。此外,在滑空狀態(tài)下,由于支承桿的自由長度(脫空長度長,上端極易因平臺不平, 千斤頂不同步等原因產(chǎn)生水平位移,而這種位移對支承桿的承載力也有較大影響。2、支承桿下端嵌固點的位置分析滑動模板的高度一般為 900-1200mm ,在正?；闆r下,混凝土一般澆至距模板上口 50 100mm 位置處,按每層混凝土厚度 250-300mm 計,模板內(nèi)的混凝土最多有 3-4層。一般 情況下,混凝土的出模強度控制在 0.2-0.4Mpa ,根

7、據(jù)上述分析,如不考慮模板對支承的夾 固作用, 混凝土對支承桿的嵌固位置一般在混凝土表面以下 500-700mm 間, 如同時考慮模板 的夾固作用, 那么支承桿的下端嵌固點位置則有上移趨勢, 嵌固點的位置一般都在混凝土表 面下不到 500mm 處?；Ｊ┕ぶ了浇Y(jié)構(gòu)底標(biāo)高時,模板需脫空(滑空,在模板滑升脫空過程中,因支承桿不 斷振動, 支承桿與上部新近澆注的混凝土間存有間隙, 使得這一區(qū)間的混凝土無法對支承桿 形成握裹 (雖然在正?；^程中也存在著支承桿不斷振動的現(xiàn)象, 但上部新近澆注的混凝 土尚未初凝, 具有自行閉合的能力, 而即使在支承桿與混凝土間形成了間隙, 上層混凝土澆 注時,水泥漿填

8、充了支承桿與混凝土間的 空隙 ,支承桿的振動力為上層混凝土消化減弱而 使下層混凝土與支承桿能有效結(jié)合,對支承桿形成嵌固。因此,在滑空狀態(tài)下,盡管上部 混凝土很可能已超過 0.2Mpa ,但仍無法對支承桿形成嵌固,支承桿的下端嵌固位置一般在 混凝土表面以下超過 600mm 位置處。3.計算模型的簡化(1 根據(jù)空滑狀態(tài)下支承桿的受力情況和變形情況分析,我們將支承桿在空滑狀態(tài)下的計 算模型視為彈性嵌固。為便于計算,將支承桿下端嵌固點的位置統(tǒng)一定為混凝土表面下 700mm 位置處。(2 考慮到支承桿上端位移對其承載力的不利影響,支承桿的計算長度 L0=1.10(L+700 (L 為支承桿的脫空長度,

9、700為支承桿下端嵌固點距砼表面距離,單位為 mm ,系數(shù) 1.10為考慮支承桿上端位移對其承載力的不利影響而取定的系數(shù)。(3 由于將支承桿的上下兩端視為彈性嵌固,那么操作平臺在 荷載 作用下所產(chǎn)生的內(nèi)力將 被分配傳遞到支承桿上, 而支承桿究竟要分擔(dān)多少內(nèi)力, 這很難確定。 考慮到支承桿的剛度遠小于平臺剛度,支承桿分擔(dān)的內(nèi)力與支承桿承受豎向 荷載 與風(fēng)載所產(chǎn)生的內(nèi)力相比,比 率很小。因此,我們采用如下方法,綜合考慮這些因素。1豎向荷載作用時,荷載平均分配到各支承桿上?？紤]到支承桿上端被視為彈性嵌固以及 支承桿上端可能出現(xiàn)水平位移的原因,假定豎向荷載作用于支承桿時有一個初始偏心, 偏 心距 e0

10、取 0.1i(i為支承桿回轉(zhuǎn)半徑 。2風(fēng)荷載作用時,由于平臺剛度遠大于支承桿的剛度。因此, 將各支承桿的變形視為一致。 風(fēng)荷載則按各支承桿的剛度大小進行分配。4.支承桿穩(wěn)定驗算支承桿穩(wěn)定性驗算時, 應(yīng)考慮支承桿在滑模系統(tǒng)自重、 施工荷載、 風(fēng)載等共同作用下的穩(wěn)定 性。驗算方法按下式(3-13-1進行。支承桿的計算長度取 1.10(L+700, L 為支承桿的脫空長度,從混凝土的上表面至千斤頂 下卡頭的距離。豎向荷載作用時, 荷載平均分配到各支承桿上, 并考慮一個初始偏心, 偏心距 e0取 0.1i(i為支承桿回轉(zhuǎn)半徑 。風(fēng)荷載作用時,風(fēng)荷載也平均分配到各支承桿上。N m x M x+ f (3

11、-13-1 x A rx W1x(1-0.8N/NEx式中 N 支承桿承受的軸心壓力;x 支承桿受壓穩(wěn)定系數(shù),由支承桿的長細比 確定;A 支承桿截面積;M x支承桿承受的彎矩,由風(fēng)載和豎向荷載的偏心而產(chǎn)生;W1x 支承桿截面抵抗矩;f 鋼材抗壓 強度設(shè)計值 ;m x等效彎矩系數(shù);rx 截面塑性發(fā)展系數(shù);N Ex 歐拉臨界力。3-13-3-2 支承桿加固目前, 用于支承桿加固的方法很多, 如方木加固、 鋼管加固、 拼裝柱盒加固以及假柱加固等。 但我們認為這些加固方法, 一者操作不便, 二者加固后的支承桿承載力難以計算出來。 為此, 我們采用如下加固方法。采用“35型千斤頂呈三角形狀布置 (形成三

12、千斤頂組 、 25支承桿格構(gòu)式加固 (形 成三肢格構(gòu)柱”的方法,使三千斤頂組的額定起重量達 90KN ;三肢格構(gòu)柱的回轉(zhuǎn)半徑大 幅度增大, 大大提高了支承桿的承載力和抗側(cè)移、 抗扭轉(zhuǎn)剛度, 其承載力遠遠超過了千斤頂 的額定起重量和 48×3.5鋼管的承載力, 使千斤頂?shù)淖饔玫靡猿浞职l(fā)揮, 在不增加千斤頂 或適當(dāng)減少千斤頂數(shù)量的情況下滿足滑模空滑施工的需要。3-13-3-3 支承桿加固后的穩(wěn)定性驗算根據(jù)支承桿的受力情況分析以及支承桿的加固方法, 支承桿加固后的穩(wěn)定驗算按兩端彈 性嵌固的三肢格構(gòu)柱進行驗算,具體驗算方法如下。1 滑?？栈^程中, 最危險的狀態(tài)為模板即將空滑到位的狀態(tài), 此

13、時支承桿脫空最長, 所承 受的風(fēng)載最大。因此,驗算時應(yīng)驗算該狀態(tài)下的支承桿穩(wěn)定性。2 為驗算方便,驗算時僅考慮被加固成三肢格構(gòu)柱的支承桿承載。其計算長度取 1.10 (L+700, L 為支承桿的脫空長度,從混凝土的上表面至千斤頂下卡頭的距離。3 豎向荷載作用時, 荷載平均分配到各三肢格構(gòu)柱上。 并假定豎向荷載作用于三肢格構(gòu)柱時 有一個初始偏心, 偏心距 e0取 0.1i(i為三肢格構(gòu)柱的回轉(zhuǎn)半徑 。4 風(fēng)荷載作用時,將各三肢格構(gòu)柱的剛度視為相等。風(fēng)荷載平均分配到各三肢格構(gòu)柱上。5在滑模系統(tǒng)自重、施工荷載、風(fēng)載等共同作用下,三肢格構(gòu)柱的穩(wěn)定性驗算方法 按 3-13-2、 3-13-3式進行。(

14、1三肢格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗算按下式進行:N m x M x+ f (3-13-2 x A rx W1x(1-0.8N/NEx式中 N 三肢格構(gòu)柱承受的軸心壓力;x 三肢格構(gòu)柱彎矩作用平面內(nèi)的受壓穩(wěn)定系數(shù),由三肢格構(gòu)柱的長細比確定; A 三肢格構(gòu)柱截面積;M x三肢格構(gòu)柱承受的彎矩,由風(fēng)載和豎向荷載的偏心而產(chǎn)生;W1x三肢格構(gòu)柱彎矩作用平面內(nèi)按受壓纖維確定的對 X 軸毛截面抵抗矩;f 鋼材抗壓 強度設(shè)計值 ;m x彎矩作用平面內(nèi)等效彎矩系數(shù);rx 截面塑性發(fā)展系數(shù);N Ex歐拉臨界力。(2三肢格構(gòu)柱的分肢穩(wěn)定性驗算:三肢格構(gòu)柱的分肢穩(wěn)定性驗算方法:根據(jù)格構(gòu)柱的軸力和彎矩, 先計算出各分肢的軸力,

15、然 后采用下式驗算。N i f (3-13-3 i Ai式中 Ni 分肢所承受的軸力;i 分肢受壓穩(wěn)定系數(shù);Ai 分肢截面積;f 鋼材抗壓 強度設(shè)計值 。3-13-4 滑模空滑施工1 工藝流程滑?？栈┕すに嚨牧鞒淘斠娙缦驴驁D:2、施工方法該工程各筒倉的滑模空滑施工方法大致相同,現(xiàn)以熟料庫為例簡述其施工方法。(1熟料庫的工程概況熟料庫為直徑 22m 的鋼筋混凝土筒倉,庫壁厚度 400mm ,基礎(chǔ)為厚度 2500mm 的鋼筋混凝土 板式基礎(chǔ),基底標(biāo)高 -5.0m ,在相對標(biāo)高 +5.2m +7.4m處為 2200mm 厚庫底板,底板由庫壁 和三道 剪力墻 支承。在相對標(biāo)高 +40m +46m處為

16、錐殼結(jié)構(gòu),錐殼上為三層框架庫頂房。熟 料庫的結(jié)構(gòu)示意見圖 3-13-1。(2熟料庫滑模系統(tǒng)設(shè)計熟料庫滑模系統(tǒng)設(shè)計情況詳見表 3-13-1熟料庫滑模系統(tǒng)設(shè)計 表 3-13-1序號 滑模系統(tǒng) 設(shè)計情況1 操作平臺 采用中心鼓筒輻射梁下拉式平臺, 48根輻射梁(212,鼓筒高 2m 。2 提升架 采用 48鋼管制作成格構(gòu)式提升架。3 模板 采用組合鋼模。外模 1200高,內(nèi)模 900mm 高。模板錐度:外模為 0,內(nèi)模 0.7% 。4 千斤頂 采用 GYD 35型千斤頂,共布置 116只。其中庫壁上布置 24組三千斤頂, 24組 單千斤頂, 剪力墻 上布置 10組雙千斤頂。5 支承桿 25圓鋼,支承

17、桿連接采用絲扣連接。6 控制臺 YHT 72型7 油路 采用三級并聯(lián)油路。(3熟料庫滑?？栈┕ね矀}基礎(chǔ)施工完畢后, 在基礎(chǔ)板上進行滑模組裝。 考慮到庫底板以下滑模施工時, 平臺由庫 壁和 剪力墻 上的支承桿共同支撐,平臺跨度和撓度相對較小。而庫底板以上滑模施工時, 剪力墻已施工完畢, 剪力墻上的提升裝置已不復(fù)存在, 平臺跨度和撓度將會增大, 從而導(dǎo)致 模板錐變(內(nèi)模錐度變小,外模增大。為避免內(nèi)模倒錐,滑模組裝時將模板錐度設(shè)為:外 模為 0,內(nèi)模 0.7% 。滑模組裝時,當(dāng)平臺下懸拉桿與剪力墻模板提升裝置立體交叉時,則暫時取消該下懸拉桿, 待剪力墻模板提升裝置拆除后,再補設(shè)該下懸拉桿?；Ｗ曰?/p>

18、礎(chǔ)頂標(biāo)高開始,剪力墻與庫壁同滑。由于中心鼓筒高 2m ,其下緣低于內(nèi)模下 口 500mm ,使得鼓筒下的剪力墻段難以與庫壁同滑,于是采用設(shè)置堵頭板的辦法,將鼓筒正 下方 4m 長度范圍內(nèi)的剪力墻段預(yù)留后澆。當(dāng)滑模施工至庫底板底標(biāo)高時, 滑模進入空滑施工。 空滑施工分兩個階段進行, 第一階 段:將模板脫空,即將模板下口標(biāo)高從 +4.30m處提升至 +5.80m位置處,此時中心鼓筒的下 緣高出庫底板底標(biāo)高 100mm ,然后拆除剪力墻模板提升裝置,施工預(yù)留后澆段剪力墻和支設(shè) 庫底板底模; 第二階段:將模板下口標(biāo)高從 +5.80m處提升至 +8.0m位置處, 此時中心鼓筒的下緣高出庫底板頂標(biāo)高 10

19、0mm，然后施工庫底板。 模板空滑采用支承桿加固 500mm 高（支承桿加固示意見圖 3-13-2，支承桿加固后的穩(wěn)定驗 算見表 3-13-2），接著模板便滑升 500 高（分兩次提升，每次提升高度約 250mm，且每次均 用限位卡整平。）的方法。模板空滑前后狀態(tài)見圖 3-13-3。 支承桿加固后的穩(wěn)定驗算 序號 計算內(nèi)容 計算結(jié)果 1 格構(gòu)柱的數(shù)量 24 根 2 空滑時豎向荷載總值 577KN 3 空滑時水平荷載總值 62KN 4 格構(gòu)柱截面積 1470mm2 5 格構(gòu)柱慣性矩 Ix=10861995mm4, 7 格構(gòu)柱計算長度 L0=5720mm 8 格構(gòu)柱長細比 x=66.5, y=44

20、.9 9 格構(gòu)柱換算長細比 0x=68.0, 0y=47.5 10 格構(gòu)柱穩(wěn)定系數(shù) 0x=0.763, 0y=0.860 11 格構(gòu)柱整體性穩(wěn)定驗 算 N m x M x Ni + =119.1 N/mm2< f i Ai x A rx W1x(1-0.8N/NEx 12 格構(gòu)柱分肢驗算 =24.6+117.0=141.6N/mm2< f Iy=25668325mm4 6 格構(gòu)柱回轉(zhuǎn)半徑 ix=86.0mm, Iy=132.1mm 表 3-13-2 13 三千斤頂組的總起重力 24×3×15=1080KN>577KN 模板空滑時，設(shè)兩臺經(jīng)緯儀觀測滑模系統(tǒng)的

21、動向，發(fā)現(xiàn)問題及時處理糾正。 熟料庫底板處模板空滑高度 3.70m，支承桿脫空長度 4.50m?？栈^程中，平臺未出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)、 漂移等異常現(xiàn)象，加固成格構(gòu)柱的支承桿未出現(xiàn)彎曲、變形的現(xiàn)象，達到了預(yù)期的目標(biāo)和效 果。 庫底板側(cè)模支設(shè)：側(cè)模采用組合鋼模，模板直接懸掛在滑升模板的外模下口，然后用鋼拉片 將模板拉結(jié)。鋼拉片的一端與連接模板的 U 形卡相連，另一端與結(jié)構(gòu)主筋相焊。 3、操作要點 （1）滑模設(shè)計：三千斤頂?shù)慕M數(shù)應(yīng)根據(jù)正?；涂栈┕さ男枰⑼ㄟ^計算確定， 滑模設(shè)計：三千斤頂?shù)慕M數(shù)應(yīng)根據(jù)正常滑升和空滑施工的需要并通過計算確定， 三千斤頂?shù)牟贾脩?yīng)盡可能均勻?qū)ΨQ布置； 承桿接頭采用絲扣接頭。 三

22、千斤頂?shù)牟贾脩?yīng)盡可能均勻?qū)ΨQ布置；支承桿接頭采用絲扣接頭。 0.2%， （2）滑模組裝：應(yīng)考慮模板錐變的影響，組裝時將模板錐度設(shè)為：外模為 00.2%， 滑模組裝：應(yīng)考慮模板錐變的影響，組裝時將模板錐度設(shè)為： 0.5 內(nèi)模 0.50.7% 。 （3）空滑前：須將操作平臺上暫不需要的材料、機具、設(shè)備吊至地面，最大限度地減 空滑前：須將操作平臺上暫不需要的材料、機具、設(shè)備吊至地面， 少操作平臺上的施工荷載。 少操作平臺上的施工荷載。 （4）空滑時：整個空滑施工分兩個階段進行，其目的是縮短滑模系統(tǒng)在支承桿最大脫 空滑時：整個空滑施工分兩個階段進行， 空高度位置處的停留時間。第一階段空滑是將模板脫空，

23、然后支設(shè)底板底模； 空高度位置處的停留時間。第一階段空滑是將模板脫空，然后支設(shè)底板底模；第二階段空 滑是將滑模系統(tǒng)提升至底板頂標(biāo)高以上位置處，然后進行底板的鋼筋、側(cè)模、混凝土施工。 滑是將滑模系統(tǒng)提升至底板頂標(biāo)高以上位置處，然后進行底板的鋼筋、側(cè)模、混凝土施工。 （5）空滑施工方法：模板空滑采用支承桿加固一段（將三千斤頂組的支承桿加固成三肢格 空滑施工方法：模板空滑采用支承桿加固一段（ 構(gòu)柱），模板便空滑一段的方法?？栈瑫r，設(shè)專人和經(jīng)緯儀監(jiān)測操作平臺的動向。 構(gòu)柱），模板便空滑一段的方法?？栈瑫r，設(shè)專人和經(jīng)緯儀監(jiān)測操作平臺的動向。每次空 ），模板便空滑一段的方法 以內(nèi)，且每次均用限位卡整平。每

24、次空滑完成后， 滑的高度應(yīng)控制在 300mm 以內(nèi)，且每次均用限位卡整平。每次空滑完成后，須對滑模系統(tǒng) 進行仔細檢查，檢查的主要內(nèi)容：支承桿有無彎曲變形；平臺是否水平，有無側(cè)移、傾斜、 進行仔細檢查，檢查的主要內(nèi)容：支承桿有無彎曲變形；平臺是否水平，有無側(cè)移、傾斜、 扭轉(zhuǎn)等現(xiàn)象。如發(fā)現(xiàn)問題，須及時調(diào)整和糾正。 扭轉(zhuǎn)等現(xiàn)象。如發(fā)現(xiàn)問題，須及時調(diào)整和糾正。 （6）此外，空滑時需減緩千斤頂?shù)幕赜退俣?，延長回油時間，避免千斤頂回油時的下墜沖 此外，空滑時需減緩千斤頂?shù)幕赜退俣龋娱L回油時間， 擊力過大。 擊力過大。 4、安全措施 （1）滑模組裝完畢后，應(yīng)組織有關(guān)人員檢查其組裝質(zhì)量是否符合規(guī)范和設(shè)計要求

25、。 （2）編制空滑施工技術(shù)方案，向有關(guān)施工人員進行技術(shù)交底。 （3）空滑前，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場實際情況復(fù)核支承桿加固后的的承載力并按下列要求全面檢 查滑模系統(tǒng)。檢查的內(nèi)容： 1） 平臺是否水平； 2） 支承桿接頭是否相互錯開，支承桿有無銹蝕、彎曲等現(xiàn)象； 3） 油路是否有漏油、堵塞等現(xiàn)象，千斤頂有無不同步的現(xiàn)象； 4） 支承桿加固是否符合空滑施工技術(shù)方案的要求。 （4）按空滑施工技術(shù)方案的要求，做好各項技術(shù)、物資、人員等施工準(zhǔn)備工作。 （5）空滑過程中，設(shè)儀器和專人對滑模系統(tǒng)進行監(jiān)測。 （6）大風(fēng)或大雨或降雪時，應(yīng)暫?？栈┕?。 （7）空滑到位后，底板以上筒壁滑模施工，應(yīng)通過計算來確定平臺上的允許載荷

26、，并 嚴(yán)格控制平臺上的施工荷載。 （8）空滑施工過程中，須遵照執(zhí)行國家標(biāo)準(zhǔn)液壓滑動模板施工安全技術(shù)規(guī)程 （JGJ6589）的相關(guān)規(guī)定。 3-13-5主要技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo) 131 該技術(shù)適用于采用小噸位千斤頂進行滑模施工的各類鋼筋混凝土筒倉水平結(jié)構(gòu)或漏 斗處、門窗洞口處的滑?？栈┕?。高層建筑滑模施工也可參照進行。 2 采用該技術(shù)施工，支承桿加固方法操作簡便、安全可靠。由于將 25 支承桿加固成 三肢格構(gòu)式柱，大大提高了支承桿的承載力和抗側(cè)移、抗扭轉(zhuǎn)剛度，有效地避免了空滑過程 中平臺出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)、漂移等現(xiàn)象。 3 與筒倉底板以下結(jié)構(gòu)采用常規(guī)支模方法施工相比， 采用該技術(shù)施工， 可減少了筒倉底 板以下結(jié)構(gòu)

27、的搭架支模施工工序，提高了鋼筋綁扎、混凝土澆注的施工效率；節(jié)省了人工、 材料、設(shè)備的投入；縮短了工期，降低了成本； 避免了滑模高空組裝，有效地防止了底板 上下筒體結(jié)構(gòu)錯位的現(xiàn)象，有利于減輕施工難度、改善作業(yè)條件，保證筒倉底板與筒壁結(jié)構(gòu) 的整體性以及底板上下筒體的垂直度；方便了筒倉底板側(cè)模支設(shè)。 湘鄉(xiāng)水泥廠技改工程筒倉采用滑?？栈┕ぜ夹g(shù)施工， 與筒倉底板以下結(jié)構(gòu)采用常規(guī)支模方 法施工相比，取得了如下技術(shù)、經(jīng)濟、社會效益（詳見表 3-13-3）。 技術(shù)、經(jīng)濟、社會效益情況表 序號 主要技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo) 指標(biāo)完成情況 表 3-13-3 1 工 2 質(zhì) 3 安 4 成 期 縮短工期 4 個月。 量 工程先后被評為湖南省省優(yōu)樣板工程、 芙蓉獎和中建總公司優(yōu)質(zhì)工程金獎； 筒倉 全 滑?？栈_到了預(yù)期的目標(biāo)和效果，空滑時，平臺未出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)、傾斜、漂移等 本 降低施工成本約 84 萬元，獲工期獎 120 萬元獲直接經(jīng)濟效益 204 萬元。 滑模施工 QC 成