污水處理廠畢業(yè)設計全套計算書_secret

1、 湖南大學污水處理廠畢業(yè)設計全套(圖紙計算書說明書目 一、城市污水雨水管網(wǎng)的設計計算 01 1.1、城市污水管網(wǎng)的設計計算 011.1.1、確定城市污水的比流量 01 1.1.2、各集中流量的確定 01 1.2、城市雨水管網(wǎng)的設計計算 01 二、城市污水處理廠的設計計算 03 2.1、污水處理構筑物的設計計算 03 2.1.1、中格柵 03 2.1.2、細格柵 04 2.1.3、污水提升泵房 06 2.1.4、平流沉沙池 09 2.1.5、厭氧池 11 2.1.6、氧化溝 12 2.1.7、二沉池 17 2.1.8、接觸池 20 2.2、污泥處理構筑物的設計計算 22 2.2.1、污泥濃縮池

2、22 2.2.2、儲泥池 25 2.2.3三、處理構筑物高程計算 25 3.1、水頭損失計算 25 3.2、高程確定 27 四、污水廠項目總投資,年總成本及經(jīng)營成本估算 27 4.1、項目總投資估算 27 4.1.1、單項構筑物工程造價計算 27 4.1.2、第二部分費用 28 4.1.3、第三部分費用 28 4.1.4、工程項目總投資 29 4.2、污水廠處理成本估算 29 4.2.1、藥劑費 29 4.2.2、動力費(電費 29 4.2.3、工資福利費 30 4.2.4、折舊費 30 4.2.5、攤銷費 30 4.2.6、大修理基金提成率 30 4.2.7、檢修維護費 31 4.2.8、利

3、息支出 314.2.9、其它費用 314.2.10、工程項目年總成本 314.2.11、項目年經(jīng)營成本 324.3、污水處理廠綜合成本 32 第 1章 城市污水雨水管網(wǎng)的設計計算1.1、城市污水管網(wǎng)的設計計算1.1.1 確定城市污水的比流量:由資料可知, XX 市人口為 41.3萬(1987年末的統(tǒng)計數(shù)字 ,屬 于中小城市,居民生活用水定額(平均日取 150l/cap.d。而污水 定 額 一 般 取 生 活 污 水 定 額 的 80-90%, 因 此 , 污 水 定 額 為 150l/cap.d*80%=120 l/cap.d。則可計算出居住區(qū)的比流量為q0=864*120/86400=1.2

4、0(l/s1.1.2 各集中流量的確定:1 450*10 2新酒廠取用 9.69(l/s 3市九中取用 15.68 (l/s 4火車站設計流量取用 6.0(l/s 總變化系數(shù) K Z =11. 07. 2Q (Q 為平均日平均時污水流量, l/s 。 當 Q<5l/s時, K Z =2.3;當 Q 1000l/s時, K Z =1.3;其余見下表: 對于城市居住區(qū)面積及街坊的劃分可見藍圖所示, 而對城市污水管段 的計算由計算機計算,其結果可見后附城市污水管網(wǎng)設計計算表。1.2、城市雨水管網(wǎng)的設計計算:計算雨水管渠設計流量所用的設計暴雨強度公式及流量公式可寫 成: q=167A1(1+cl

5、gP /(t 1+mt2+b n式中:q 設計暴雨強度 (l/(s ·ha P設計重現(xiàn)期 (a t1地面集水時間 (min m折減系數(shù)t2管渠內(nèi)雨水流行時間 (min A1 b c n 地方系數(shù)。 =5%*0.9+15%*0.9+5%*0.4+17%*0.3+13%*0.15=0.68暴雨強度公式:參考長沙的暴雨強度公式:q=3920(1+0.68lgp /(t+17 0.86重現(xiàn)期 p=1年 , 地面集水時間取 t 1=10 min, t=t1+mt2,折減系數(shù)取 m=2.0,所以 可以確定該地區(qū)的暴雨強度公式為:q 0=*q=0.68*3920*(1+0.7lg1.0 /(27+

6、2 t 2 0.86=2665.6/(27+2 t 2 0.86對于城市雨水匯水面積及其劃分可見藍圖所示, 而對城市雨水管段 的計算由計算機計算,其結果可見后附的城市雨水管網(wǎng)設計計算表。 特別說明:將雨湖設為一個雨水處理調節(jié)水池,雨湖的面積約為 11000m 3,根據(jù)雨湖兩側的地面標高差約為 0.2m 則:設雨湖的有效 調節(jié)水深為 0.1m ,所以調節(jié)水池的容積為 1100m 2。 設調節(jié)水池 24h 排空一次 則:進入雨湖外排管段的集水井的調節(jié) 水量為:11000000/86400=12.73 (l/s第 2章 城市污水處理廠的設計計算 2.12.1.1中格柵設計:為保證后續(xù)污水提升泵房的安

7、全運行, 隔除較大的漂浮物質及垃 圾,在污水提升泵房前端設有中格柵。格柵的間距為 e=40mm,柵前 部分長度 0.5m ,中隔柵設 2組,水量小時可只開一組,水量大時兩 組都開啟。配置自動除渣設備。柵 前 流 速 取 0.6m/s,柵 前 水 深 根 據(jù) 最 優(yōu) 水 力 斷 面 公 B 1=2h=v Q 2=6. 0382. 0*2=1.13m,則 h=0.56m,過柵流速取 v=0.7m/s, 柵條間隙 e=20mm,格柵的安裝傾角為 60°,則柵條的間隙數(shù)為:n=Qmax *sin0.5/ehv=0.382*(sin60° 0.5/(0.02*0.56*0.7 =45

8、.3 n取 46柵槽寬度:取柵條寬度為 S=0.01 m B2=S*(n-1 +e*n =0.01*(23-1 +0.02*23=0.68m,即每個槽寬為 0.68m ,則 槽寬度 B=2*0.68=1.36m(考慮了墻厚 。 柵槽總長度: L=L1+L2+1.0+0.5+tg H 1, L 1=112tg B B -=(1.36-1.13/(2*tg20°=0.32m L 2= L1/2=0.16m H1=h+h2=0.56+0.3=0.86m 則, L=L1+L2+1.0+0.5+tg H 1=0.32+0.16+1.0+0.5+0.86/tg60°=2.48m每日柵渣

9、量:(單位柵渣量取 W 1=0.05 m3柵渣 /103 m3污水 W=Q*W1=3*104*0.05/103=1.5m3/d 0.2 m3/d 柵槽高度:起點采用 h 1=0.5m, 則柵槽高度為 H=0.56+0.5=1.06m。 由于格柵 在污水提升泵前,柵渣清除需用吊車。為了便于操作,將柵槽增高 0.8m , 以便在工作平臺上設置渣筐, 柵渣直接從柵條落入柵筐, 然后 運走。2.1.2細格柵設計:設柵前水深 h=0.56m,進水渠寬度 B 1=2h=1.13。過柵流速取 v=0.8m/s,柵條間隙 e=10mm,格柵的安裝傾角為 60°,則 柵條的間隙數(shù)為:n=Qmax &#

10、183;sin 0.5/ehv=0.382*(sin60° 0.5/(0.01*0.56*0.8 =79.35 n取 80柵槽寬度:取柵條寬度為 S=0.01 m B2=S*(n-1 +e*n =0.01*(80-1 +0.01*80 = 1.59m 取 1.60m 進水渠道漸寬部分長度:L1= (B 2- B1 /2tg1=(1.59-1.13 /2tg20°=0.65m1進水渠展開角, B 2=B柵槽總寬, B 1進水渠寬度。柵槽與出水渠連接渠的漸寬長度:L 2= L1/2=0.65/2=0.32m過柵水頭損失:設柵條為矩形斷面, h 1=k*v22 *sin /2gk

11、 v 2過柵流速;阻力系數(shù),與柵條斷面形狀有關, =(s/e 34,當為矩 形斷面時, =2.42。代入數(shù)據(jù)得:h 1=3*2.42*(0.01/0.01 34*0.82*sin60°/(2*9.81=0.21m為避免造成柵前涌水,故將柵后槽底下降 h 1作為補償。 柵后槽總的高度:取柵前渠道超高為 h 2=0.3 (m ,柵前槽高 H 1=h+h2=0.86 mH= h1+h+h2=0.21+0.56+0.3=1.07m柵槽總長度:L= l2+l1+0.5+1.0+ H1/tg60° =0.32+0.65+1.0+0.5+0.86/tg60° =2.97m每日柵

12、渣量:取 W 1=0.1 m3/(103*m3W=Qmax * W1*86400/(K 總 *1000=0.382*0.1*86400/(1.4*1000=2.4 m3/d 0.2 m3/d 宜采用機械清渣方式中格柵和細格柵均采用型號為 JT 的階梯式格柵清污機,并選用 Ø285型長度為 5m 的無軸螺旋運送機兩臺。2.1.3污水提升泵站設計參數(shù): 1 2最大秒流量 Q max =261.564*1.46=381.88(l/s 3進水管管底標高 31.624m ,管徑 D g =900mm,充滿 h/d=0.3, 水面標高 31.957m ,地面標高 38.300m 。 4出水管提升

13、后的水面標高 38.800m 經(jīng) 100m 管長至污水處理構 筑物。選擇集水池與機器間合建式的圓型泵站,考慮 3臺水 泵(其中 1臺備用 。設計內(nèi)容:每臺水泵的容量為 Qmax/2=381.88/2=190.94(l/s , 集水池容積相當 于采用一臺泵 6min 的容量:W=190.94*60*6/1000=68.74(m 3 。 有效 水深采用 H=2.0m,則集水池面積為 34.37m 2。選泵前總揚程估算:經(jīng)過格柵的水頭損失為 0.1m ,集水池最低工作水位與所需提升 的最高水位之間的高差為:38.800-(31.624-0.9*0.37-0.1-2.0 =9.609(m 出水管管線水

14、頭損失:a 總出水管:Q=381.88l/s, 選用管徑 500mm , v=1.94m/s, 1000i=9.88。 當一臺水泵運轉時, Q=190.94l/s, v=0.97m/s 0.7m/s。設總出水 管管中心埋深 1.0m ,局部損失為沿程損失的 30%,則泵站外管線水頭 損失為:320+(38.800-38.300+1.0 *9.88*1.3/1000=4.129m b 水泵總揚程:的總揚程為:H=1.5+4.129+9.609+1.0=16.239(m c 選泵: 選用 250WD 污水泵 3臺(其中 1臺備用 ,水泵參數(shù)如下: Q=180.5 278l/s H=12 17m 轉

15、數(shù) n=730轉 /分 軸功率 N=37 64KW 配電動機功率 70KW 效率 =69.5 73% 允許吸上真空高度 H s =4.2 5.2m 葉輪直徑 D=460mmd 泵站經(jīng)平剖面布置后,對水泵總揚程進行核算:吸水管路水頭損失計算:每根吸水管 Q=190.94l/s, 選用管徑 450mm , v=1.21m/s, 1000i=4.41。 根據(jù)圖示, 直管部分長度為 1.2m , 喇叭口 (=0.1,Dg =450mm90º彎頭 1個(=0.67 , D g =450mm閘門 1個(=0.1 , D g =450×d g 200mm 漸 縮管 1個(=0.21沿程損

16、失:1.2*4.41/1000=0.0053m局部損失:(0.1+0.67+0.1 *1.212/2g+0.21*6.52/2g=0.518(m 則吸水管路水頭總損失為:0.518+0.0053=0.523(m 出水管路水頭損失計算:(計算圖見泵房平剖面圖每根出水管 Q=190.94l/s, 選用管徑 400mm , v=1.53m/s, 1000i=8.23。 從最不利點 AA B 段D g 200×400mm 漸放管 1個 (=0.30 , Dg400mm 單向閥 1個 (=1.40 ,D g 400mm90º彎頭 1個(=0.60 , Dg400mm 閥門 1個(=0

17、.10 。局部損失:0.30*6.52/2g+(1.40+0.60+0.10 *1.532/2g=0.90(m B C 段選用 Dg500mm 管徑, Q=190.94l/s, v=0.97m/s, 1000i=2.60,直管 部分長 0.70m , XX 字管 1個(=1.5,轉彎流 。沿程損失:0.70*2.60/1000=0.002(m 局部損失:1.5*1.532/2g=0.179(m C D 段選用 Dg500mm 管徑, Q=381.88l/s, v=1.94m/s, 1000i=9.88,直管 部分長 0.70m , XX 字管 1個(=0.10,直流 。沿程損失:0.70*9.

18、88/1000=0.007(m 局部損失:0.10*1.942/2g=0.019(m D E 段 直管部分長 5.0m , XX 字管 1個(=0.10 , D g 500mm90º彎頭 2個 (=0.64 。沿程損失:5.0*9.88/1000=0.049(m 局部損失:(0.10+2*0.64 1.942/2g=0.265(m 綜上,出水管路總水頭損失為:4.128+0.90+0.002+0.179+0.007+0.019+0.049+0.265=5.549(m 則水泵所需總揚程:H=0.523+5.549+9.609+1.0=16.688(m 故選用 250WD 2.1.4 平

19、流沉砂池(設 2組1長度 : 設平流沉砂池設計流速為 v=0.25 m/s停留時間 t=40s,則, 沉砂池水流部分的長度(即沉砂池兩閘板之間的長度 :L =v*t=0.25*40=10m2水流斷面面積 : A=Qmax /v=0.382/0.25=1.52m23池總寬度 : 設 n=2 格,每格寬 b=1.2m,則, B=n*b=2*1.2=2.4m(未計隔離墻厚度,可取 0.2m 4有效深度 : h2=A/B =1.52/2.4=0.64m 5沉砂室所需的容積 : V= Qmax *T*86400*X/(k z *105 V 沉砂室容積, m 3; X 城市污水沉砂量,取 3 m 3砂量

20、/105m 3污水; T 排泥間隔天數(shù),取 2d ; K總流量總變化系數(shù),為 1.4。代入數(shù)據(jù)得:V=86400*0.382*2*3/(1.4*105 =1.41 m3,則每個沉 砂斗容積為 V ' =V/(2*2 =1.41/(2*2=0.35 m3. 6沉砂斗的各部分尺寸:設斗底寬 a 1=0.5 m55°,斗高 h 3=0.5m, 則沉砂斗上口寬:a=2 h3/tg55°+a1=2*0.5/1.428+0.5=1.2m沉砂斗的容積:V 0 = (h 3/6 *(a 2+ a* a1+ a12=0.5/6*(1.22+ 1.2* 0.5+ 0.52=0.35m3

21、 = V'這與實際所需的污泥斗的容積很接近,符合要求; 7沉砂室高度 :采用重力排砂,設池底坡度為 0.06,坡向砂斗,L2=(L-2*a/2=(10-2*1.2/2=3.8mh 3 = h3+0.006 L2=0.5+0.06*3.8=0.728m 8池總高度 :設沉砂池的超高為 h 1=0.3m,則H= h1+h2+h3=0.3+0.64+0.728=1.67m 9進水漸寬及出水漸窄部分長度:進水漸寬長度 L1=(B-B1/2tg1=(2.4-1.0 /(2*tg20°=1.92m出水漸窄長度 L3= L1=1.92m 10校核最小流量時的流速:最小流量為 Qmin=26

22、1.564/2=130.782l/s,則Vmin= Qmin/A=0.130782/0.76=0.172m/s 0.15m/s符合要求另外, 需要說明的是沉砂池采用靜水壓力排砂, 排出的砂子可運至污 泥脫水間一起處理。2.1.5厭氧池 1進入?yún)捬醭氐淖畲罅髁繛?Q max =0.382 m3/s,考慮到厭氧池和氧化 溝可作為一個處理單元,總的水力停留時間超過了 20h ,所以設計水 量按最大日平均時考慮:Q=Qmax /kz =0.382/1.46=0.26 m 3/s。共設兩座 厭氧池,每座設計流量為 0.13m 3/s,水力停留時間:T=2.5h,污泥濃 度:X=3g/l,污泥回流濃度為:

23、X R =10g/l; 2設計計算a. 厭氧池容積:V=Q*T=130*10-3*2.5*3600=1170m3b. 厭氧池的尺寸水深取 h=5m,則厭氧池的面積為:A= V/h=1170/5=234m2 厭氧池的直徑為:D=(4A/3.14 1/2=(4*234/3.14 1/2 =17.26m,取 D=18m考慮到 0.3m 的超高,所以池子的總高度為 H=h+0.3=5.3m c. 1回流比的計算:R=X/(X e -X =3/(10-3 =0.42 2污泥回流量:Q R =R*Q=0.42*130*10-3*86400=4717.4m3/d=196.56m3/h選用型號為 JBL800

24、-2000型的螺旋漿式攪拌機,兩臺該種型號的攪拌機的技術參數(shù)如下;漿板直徑:800-2000mm ,轉速:4-134 (r/min ,功率:4.5-22KW ,漿葉數(shù):3 個。2.1.6氧化溝 1設計參數(shù)氧化溝設計為兩組。 氧化溝按照最大日平均時間流量設計, 每個 氧化溝的流量為 130l/s,即 11232m 3/d。進水 BOD 5:S o =200mg/l 出水 BOD 5:S e =20mg/l進水 NH 3-N : 40mg/l 出水 NH 3-N : 15mg/l總污泥齡; 22d MLSS:4000mg/l f=MLVSS/MLSS=0.7曝氣池:DO=2mg/l NOD=4.6

25、mgO2/mgNH3-N 氧化,可利用氧 2.6 mgO2/mgNO-3-N 還原 =0.9 =0.98其他參數(shù): a=0.6 kgoss/kg BOD5, b=0.051/d脫氮效率:qd n =0.0312kgNO-3-N/(kgMLVSS*d k 1=0.231/d k02=1.3mg/l剩余堿度:100mg/l(保持 PH 7.2 所需要的堿度:3產(chǎn)生堿度:3.0mg 堿度 /mgNO-3-N 還原硝化安全系數(shù):2.5, 脫硝溫度修正系數(shù):1.0 2設計計算 a 堿度平衡計算I. 由于設計的出水 BOD 5為 20mg/l,則出水中溶解性 BOD 5為:20-0.7*20*1.42*(

26、1-e -0.23*5=6.4mg/lII. 采 用污泥齡 22d ,則日產(chǎn)泥量為:aQl r /1+btm =0.6*11232*(200-6.4 /1000(1+0.051*22 =1304.71/2.122=614.85kg/ld 設其中有 12.4%的為氮,近似等于 TNK 中用于合成部分為:12.4%*614.85=76.24kg/dTNK 中有 76.24*1000/11232=6.8mg/l 需要用于氧化的 NH 3-N :40-6.8-5=28.2mg/l 需要還原的 NO -3-N :28.2-10=18.2mg/l III. 堿度平衡計算 已知產(chǎn)生 0.1mg 堿度 /去除

27、 1mgBOD 5,進水中堿度為 280mg/l 剩余堿度:280-7.1*28.2+3.0*18.2+0.1*(200-6.4 =280-200.22+51.6+19.36=150.74mg/l(caco 3 此值可以保證 PH 7.2。計算硝化速度:n =0.47*e 0.098*(T-15 * 2/(2+100.05*15-1.158 * 2/(2+1.3 =0.204l/s(T=12故泥齡為:t w =1/0.204=4.9d采用的安全系數(shù)為 2.5,故設計污泥齡為:2.5*4.9=12.5d 原來假定的污泥齡為 22 d,則硝化速度為:n =1/22=0.045l/d單位基質利用率為

28、:(kgMLVSS*d 而 MLVSS=0.7*4000=2800mg/l則,所需要的 MLVSS 的總量為11232*194/(0.158*1000 =13791.2kg硝化容積:V n =13791.2/2800*1000=4925.42m3水力停留時間為:t n =4925.42/11232*24=10.52hb 反 硝化區(qū)的容積:當溫度為 12時,反硝化速度為qdn =0.03*(f/m +0.029(T-20 取 1.08=0.03*(200*24/4000*16 +0.0291.08(12-20=0.03125*1.08-8=0.017 kg NO-3-N/(kgMLVSS*d還原

29、 NO -3-N 的總量為:18.2/1000*11232=204.42kg 脫氮所需要的 MLSS :204.42/0.017=12024.85kg脫氮所需要的容積:V dn =12024.85*1000/2800=4294.59m3水力停留時間:t dn =4294.59/11232*24=9.176h總的池容積為:V= Vn +Vdn =4925.42+4294.59=9220.01m3c 氧化溝的尺寸:氧化溝采用改良式的 carrousel 六溝式的氧化溝。取池深為 3 m , 其中好氧段的長度為 260.11m 252.11m ,彎道 處的長度為 5*3.14*6+12+2*3.14

30、*6=143.88 m,則,單個直道長 度為(512.22-143.88 /6=61.39m,則氧化溝的總溝長為:61.39+6+12=79.39m,總的池寬為:6*6=36m d 需氧量計算:采用以下的經(jīng)驗公式 Q 2(kg/d =A*lr +B*MLSS+4.6*NR -2.6NO 3經(jīng)驗系數(shù)為:A=0.5, B=0.1N R 需要硝化的氧量為:28.2*11232*10-3=316.74kg/dR =0.5*11232*(0.2-0.0064 +0.1*2.8*4294.59+4.6*316.74 -2.6*204.42=1087.258+1202.485+1457.004-531.49

31、2=3215.255kg/d=133.97kg/h當溫度為 20時,脫氧清水的充氧量為:取 T=30, =0.8, =0.9, C s (20 =9.17mg/l, C sb (30 =7.63 則 R 0=R Cs (20 /* Csb (T -C*1.024(T-20 =133.97*9.17/0.8*(0.9*1.0*7.63-2 *1.024(30-20 =248.9kg/he 回流污泥量X=MVLSS=4g/l Xr =10g/l則, R=4/(10-4 =0.67 為 51.7%Qf 剩余污泥量Qw=614.85/0.7+(200-180 /1000*11232=878.357+2

32、24.64=1102.997kg/d如果污泥由底部排除, ,且二沉池的排泥濃度為 10 g/l,則 每個氧化溝的產(chǎn)泥量為 1102.997/10=110.3m3/d設計采用的曝氣機選用型號為 DS325的可調速的倒傘型葉輪曝 氣機五臺,該種機子的技術參數(shù)如下所示:葉輪的直徑為 3250 mm,電動機額定功率為 55 kw,電動機轉速:33 r/min,充氣量:21-107 kg/h,設備重量:4400 kg曝氣機所需要的臺數(shù)為n=488.56/100=4.9 取 n=5 臺因此,每組共設的曝氣機為 5 臺,全部的機子都是變頻調速的。 為了保證氧化溝在缺氧狀態(tài)下混合液不發(fā)生沉淀,還設有型號為 S

33、K4430的淹沒式攪拌機 13 臺, 即每個廊道設置 2臺, 功率為 4.0 KW 。 而為了保證氧化溝內(nèi)部水流的循環(huán)形成, 在進水處的下方設置了一臺 淹沒式攪拌機,能起到推進水流流向的作用。2.1.7二沉池 1設計參數(shù)該污水處理廠采用周邊進水周邊出水的幅流式沉淀池, 共設了兩 座;設計流量為:11232 m 3/d(每組 ,表面負荷:q b =0.8 m 3/(m 2*h 固體負荷:2 2設計計算:a 沉淀池的面積:按照表面負荷計算:F 1=11232/(24*0.8 =585m3b 二沉池的尺寸計算:I. 沉 淀池的直徑為:D=(4A/3.14 0.5=(4*585/3.14 0.5=28

34、m II. 沉淀池的有效水深:沉淀時間取 2.5 h,則,沉淀池的有效水深為h1= qb *t=0.8*2.5=2mIII. 存泥區(qū)的所需的容積為了保證污泥的濃度,存泥時間 T w 不宜小于 2.0 h,則,所需要的存泥容積為V W =2*Tw*(1+R *Q*X/(X+Xr =2*2*(1+0.67 *11232*4000*2/ (4000+10000 *24=1786.423m3 以下計算存泥區(qū)的高 H 2:每座二沉池的存泥區(qū)的容積為 V W1=1786.423/2=893.211m3則存泥區(qū)的高度為:H 2= VW1/A1=893.211/585=1.53mIV. 二沉池的總高度 H :

35、3則, H= H3+H4+H2+H1=0.4+0.5+1.53+2.0=4.43m設二沉池池底坡度為 I=0.010,則池底的坡降為H 5=(28-2.5 /2*0.010=0.13m池中心總深度為 H= H+H5=4.43+0.13=4.56m池中心的污泥斗深度為 H 6=1m, ,則二沉池的總高度 H 7為: H7= H+H6=4.56+1=5.56m,取 H 7=5.6mV. 校 核徑深比:二沉池的直徑與池邊總水深之比為:D/(H 3+H2+H1 =28/(0.4+1.53+2.0 =7.12 滿足在區(qū)間(6, 12 ,符合條件;校核堰負荷:Q/(3.14*D =11232/(3.14*

36、28 =127.75m3/(d*m<190 m3/(d*m =2.2 l/(s*m滿足條件。C 進水配水渠的設計計算;采用環(huán)行平底配水渠,等距設置布水孔,孔徑 100mm ,并加了直 徑是 100mm 長度是 150mm 的短管。 配水槽底配水區(qū)設置擋水裙板, 高 0.8 m,以下的計算是以一個二沉池的數(shù)據(jù)計算的。 配水槽配水流量Q=(1+R Q h =(1+0.67 *11232=18757.44m3/d設配水槽寬 1.0 m,水深為 0.8 m,則配水槽內(nèi)的流速為v 1=Q/l*b=18757.44/(86400*1.0*0.8 =0.22/0.8*1.0=0.3m/s 設直徑為 0

37、.1m 的配水孔孔距為 S=1.10 m,則,配水孔數(shù)量為 n=(D-1 (條, 取 n=78配水孔眼流速為 v 2v2=4Q/(n*3.14*d2 =0.87/(78*3.14*0.12 =0.4m/s 槽底環(huán)行配水區(qū)的平均流速為 v3v3=Q/nLB=0.22/(0.78*3.14*1.0*27 =3.33*10-3m/s 環(huán)行配水速度梯度 GG =(v 22-v 23 /2t*0.5=02-(3.33*103- 2/(2*600*1.06*10-6 0.5 =11.22 S-1且 <30 S-1GT=11.22*600=6729<105,符合要求。c 出水渠設計計算:池周邊設

38、出水總渠一條,另外距池邊 2.5 m處設置溢流渠一條, 溢流渠出水總渠設置有輻流式流通渠, 在溢流渠兩側及出水總渠一側 設置溢流堰板。出水總渠寬 1.0 m,水深 0.6 m。出水總渠流速為: V 1=Q/(h*b =11232/(86400*1.0*0.6 =0.22m/s 出水堰溢流負荷 q=2.07 l/(m*s 則,溢流堰總長為:L =(28-2*3.14+2 *(28-2.5*2 *3.14=109.9+200.96 =310.86 m每個堰口長 150 mm ,共設 2100個堰口,單塊堰板長 3 m ,共 105塊。每堰堰口流量為Q i =Q/n=20736/86400*2100

39、=1.14*10-4 m 3/s 每堰上水頭 h 為:h=(Q i /1.4 0.4=(1.14*10-4/1.4 0.4=0.023 m d 排泥方式與裝置:設計中采用機械排泥,刮泥機將污泥裝置送到池中心,再由管排 出池外,采用的型號為 CG40A 型的輻流式沉淀池中心傳動垂架刮 泥機,該種刮泥機的設計參數(shù)如下:適用的沉淀池的池子內(nèi)徑為 40 m,池深 H=3.5 m,周邊線速度:3.0 n/min,驅動功率:1.5*2 KW。 2.1.8接觸池 采用隔板式接觸反應池。 1設計參數(shù): 水力停留時間:t=30 min,平均水深:h=2.4m,隔板間隔:b=1.4 m ,池底坡度:2%-3%,排

40、泥管:直徑為 150 mm 2設計計算 a 接觸池容積V=Q*t=22464*0.50/24=468m3 取 470m 3 b 水流速度v=Q/(h*b =22464/(2.4*1.4*86400 =0.08m/s c 表面積 2d 廊道總寬:隔板數(shù)目采用 8B=9*1.4=12.6me 接觸池長度L=F/B=195.8/12.6=15.5m以下計算加氯量: 設計最大的投加氯量為 max=3.0 mg/l,則每日投氯量為 W=max*Q=3.0*22464*10-3=67.4kg/d=2.8kg/h選用儲氯量為 1000 kg的液氯鋼瓶,每日加氯量為 75%瓶,共儲 存了 8 瓶,每日加氯機設

41、置兩臺,單臺投氯量為 1-5 kg/h,該種加 氯機的型號為 LS80-3,機子的外形尺寸為:350*620*150 mm,并且 還配置了兩臺注水泵, 一用一備, 要求該種型號的注水泵的注水量為 3-6 m3/h,揚程不小于 20 mh2o f 混合裝置的設計:在接觸池的第一格和第二格起端設置混合攪拌器兩臺(立式 。 混合攪拌器的功率計算如下:N 0=*Q*T*G2/103式中:Q*T混合池容積 m3,水力粘度 , 20時, =1.06*10-4 kg*s/m2 G 攪拌速度梯度,對于機械攪拌混合, G=500 s-1帶入數(shù)據(jù)得:N0 =1.06*10-4*5002*0.26*30*60/10

42、00=12.4KW備,經(jīng)過查設備手冊,選用型號為 JBL800-2000的混合攪拌機三臺, 兩用一備。該種機子的技術參數(shù)如下:漿的直徑為:800-2000 mm,轉速為:4-134 r/min功率為:4.5-22 kw , 漿葉數(shù)為;三 個2.2、 污泥處理構筑物的設計計算:2.2.1 污泥濃縮池:采用輻流式濃縮池, 使用帶有柵條的刮泥機刮泥, 利用靜壓排泥。 1設計參數(shù):設計流量為 2205.994 kg/d,共設了兩座濃縮池, 每座濃縮池的設計進泥量為:Q W =1102.997kg/d=110.3m3/d污泥固體負荷為:N Wg =45kg/(m 2*d儲泥時間為:16 h , 進泥含水

43、量為:99.5%,出泥含水量為:97%, 進泥濃度為:10g/l 2a 濃縮池面積:A= QW / NWg =1102.997/45=24.5m2b 濃縮池的直徑:D=(4A/3.14 0.5=(4*24.5/3.14 0.5=5.6mc 濃縮池的有效水深:h1=3.0md 校核水力停留時間:濃縮池的有效容積:V=A*h1=24.5*3=73.5m3污泥在池中停留時間為:T=V/QW =73.5/110.3=0.67d=16h符合要求。e 確定污泥斗的尺寸:濃縮后的污泥體積為:V1 = QW *(1-p 1 /(1-p 2= 110.3*(1-0.995 /(1-0.97=18.38m3/d儲

44、泥區(qū)所需要的容積為;按照 6h 儲泥時間來計算:則 V 2=6*V1/24=6*18.38/24=4.60m3 泥斗容積:取污泥斗的上部寬為:r 1=1.4m, r 2=0.6m, h 4=1.6m V 3 =3.14* h4*(r 12+ r1* r2+ r22 /3 =3.14*1.6*(1.42+ 1.4* 0.6+ 0.62 /3 池底坡度為 0.06,池底坡降(落差為:h5=0.06*(5.6/2 -1.4=0.084m, R=5.6/2=2.8m 所以,池底可以儲存污泥的容積:V 4 = 3.14* h5*(r 12+ r1* R+ R2 /3=3.14* 0.084*(1.42+

45、 1.4* 2.8+ 2.82 /3 =1.21m3 因此,總的儲存污泥的容積為:V= V3+ V4=5.29+1.21=6.50m3>V2=4.60m3,滿足要求。 f 濃縮池的總高度;取超高為:h 2=0.3 m,緩沖層高度為:h 3=0.3 m 則,濃縮池的總高為: H=h1+ h2+ h3+ h4+h5=3.0+0.3+0.3+1.6+0.084=5.284m 取 5.29m污泥濃縮池選用型號為 NG6-10C 的濃縮池刮泥機, 適用于池徑為 6-10 m ,池深為:3.0-3.5 m周邊線速度為:0.7-2.0 n/min,驅動功率為:0.37KW 2.2.2 儲泥池 共設兩座

46、儲泥池,每座池子的進泥量為:18.38m 3/d儲泥時間為:T=12 h,則單個池子容積為:V=QW *T=18.38*12/24=9.19m3則,可設計儲泥池的尺寸為:正方體形狀,邊長為 2.1m 2.2.3 污泥脫水間: 1設計參數(shù):397%W 75% 2設計計算:選用型號為 DYQ500B 型帶式壓榨過濾機技術參數(shù)為:帶寬:500 mm, 處理量:1.5-3 m3/h功率:1.1 KW, 沖洗耗水量: 4 m3/h 沖洗水壓: 0.4 Mpa, 氣壓:0.3-0.5 Mpa并選擇型號為 Ø285型長度為 5m 的無軸螺旋運送機一臺與壓濾機 配套。第 3章 處理構筑物高程計算3.

47、1、水頭損失計算計算廠區(qū)內(nèi)污水在處理流程中的水頭損失,選擇最長的流程計算,結果見下表污水廠水頭損失計算表 有表的計算可以得到,總的計算水頭損失為:4.59m3.2、高程確定根據(jù)資料,湘江的歷史最高水位為: 41.31 m歷史最低水位為 :27.7m ,常水位為: 30.86 m,按照歷史最高水位 來設計;污水廠廠地的地坪標高低于歷史最高水位,基本在 38.30 m 左右。污水廠各個處理構筑物的標高情況 第 4章 污水廠項目總投資、年總成本及經(jīng)營成本估算4.1、項目總投資估算4.1.1單項構筑物工程造價計算污水廠的日處理水量為:381.88l/s*3.6*24=32994.432m3/d, 處理廠 人員定為:17.5*3.82=66.85,取 67人。根據(jù)設計說明書中的主要 構筑物投資(第一部分費用及面積指標計算得主要構筑物投資, 即第一部分費用如下表:4.1.2第二部分費用第二部分費用包括建設單位管理費、 征地拆遷費、 工程監(jiān)理費、 供電 費、設計費、招投標管理費等。根據(jù)有關資料統(tǒng)計,按第一部分費用 的 50%計。2807.113*50%=1403.557(萬元4.1.3第三部分費用第