混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)習(xí)題及答案

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)習(xí)題一、填空題（共48 題）.單向板肋梁樓蓋荷載的傳遞途徑為樓面（屋面）荷載 次梁 主梁柱基礎(chǔ)地基。2.在鋼筋混凝土單向板設(shè)計(jì)中，板的短跨方向按計(jì)算配置鋼筋，長(zhǎng)跨方向按 _構(gòu)造要求配置鋼筋。3.多跨連續(xù)梁板的內(nèi)力計(jì)算方法有_ 彈性計(jì)算法 _和塑性計(jì)算法 _兩種方法。4. 四邊支承板按彈性理論分析，當(dāng)L2/L 1 _2_時(shí)為 _單向板 _；當(dāng) L2/L 1<_2 _ 時(shí)為 _雙向板 。5. 常用的現(xiàn)澆樓梯有 _板式樓梯 _和 _梁式樓梯 _兩種。6對(duì)于跨度相差小于10的現(xiàn)澆鋼筋混凝土連續(xù)梁、板，可按等跨連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。7、雙向板上荷載向兩個(gè)方向傳遞，長(zhǎng)邊支承梁承受的荷載為

2、梯形分布；短邊支承梁承受的荷載為三角形 分布。8、按彈性理論對(duì)單向板肋梁樓蓋進(jìn)行計(jì)算時(shí)，板的折算恒載g 'g1p ， 折算活載 p' 1 p229、對(duì)結(jié)構(gòu)的極限承載力進(jìn)行分析時(shí)，需要滿足三個(gè)條件，即極限條件、 機(jī)動(dòng)條件和平衡條件。當(dāng)三個(gè)條件都能夠滿足時(shí)，結(jié)構(gòu)分析得到的解就是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載。10、對(duì)結(jié)構(gòu)的極限承載能力進(jìn)行分析時(shí)，滿足機(jī)動(dòng)條件和平衡條件的解稱為上限解，上限解求得的荷載值大于真實(shí)解；滿足極限條件和 平衡條件的解稱為下限解，下限解求得的荷載值小于真實(shí)解。11、在計(jì)算鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋中次梁在其支座處的配筋時(shí)，次梁的控制截面位置應(yīng)取在支座邊緣 處，這是因?yàn)?支座

3、邊緣處次梁內(nèi)力較大而截面高度較小。12、鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布有兩個(gè)過(guò)程，第一過(guò)程是由于裂縫的形成與開展引起的，第二過(guò)程是由于塑性鉸的形成與轉(zhuǎn)動(dòng)引起的。13、按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁、板的內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度一般取支座中心線之間的距離。按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度一般取凈跨。14、在現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋中，單向板的長(zhǎng)跨方向應(yīng)放置分布鋼筋，分布鋼筋的主要作用是：承擔(dān)在長(zhǎng)向?qū)嶋H存在的一些彎矩、抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的內(nèi)力、將板上作用的集中荷載分布到較大面積上，使更多的受力筋參與工作、固定受力鋼筋位置。15、鋼筋混凝土塑性鉸與一般鉸相比，其主要的不同點(diǎn)是：只能單向轉(zhuǎn)動(dòng)且轉(zhuǎn)動(dòng)能力有限、能承受一定

4、彎矩、有一定區(qū)域（或長(zhǎng)度）。16、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)限度，主要取決于鋼筋種類、配筋率和 混凝土的極限壓應(yīng)變。當(dāng)?shù)突蛑械扰浣盥剩聪鄬?duì)受壓區(qū)高度 值較低時(shí)，其內(nèi)力重分布主要取決于鋼筋的流幅 ，這時(shí)內(nèi)力重分布是充分的 。當(dāng)配筋率較高即值較大時(shí)，內(nèi)力重分布取決于 混凝土的壓應(yīng)變 ，其內(nèi)力重分布是不充分的 。17、為使鋼筋混凝土板有足夠的剛度，連續(xù)單向板的厚度與跨度之比宜大于1/4018、柱作為主梁的不動(dòng)鉸支座應(yīng)滿足梁柱線剛度比 i b / ic5 條件，當(dāng)不滿足這些條件時(shí)，計(jì)算簡(jiǎn)圖應(yīng)按框架梁計(jì)算。19、整體單向板肋梁樓蓋中，連續(xù)主、次梁按正截面承載力計(jì)算配筋時(shí)，跨中按T 形 截面計(jì)算，支座按矩形 截面計(jì)算

5、。20、在主梁與次梁交接處，主梁內(nèi)應(yīng)配置附加箍筋或吊筋。21、雨篷除應(yīng)對(duì)雨篷梁、板的承載力進(jìn)行計(jì)算外，還必須進(jìn)行整體抗傾覆驗(yàn)算。22、現(xiàn)澆梁式樓梯的斜梁，不論是直線形或折線形，都簡(jiǎn)化成水平簡(jiǎn)支梁計(jì)算。23、雙向板按彈性理論計(jì)算，跨中彎矩計(jì)算公式mx(v)mxmy , my(v)mymx ，式中的稱為 泊桑比（泊松比），可取為 0.2 。24、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋分析時(shí)， 對(duì)于周邊與梁整澆的板，其 跨中截面及 支座截面 的計(jì)算彎矩可以乘 0.8的折減系數(shù)。25、在單向板肋梁樓蓋中，板的跨度一般以1.7 2.7m為宜，次梁的跨度以4 6 m 為宜，主梁的跨度以5 8 m為宜。26、混凝土梁、板結(jié)構(gòu)按

6、其施工方法可分為現(xiàn)澆整體式、 裝配式 、和 裝配整體式三種形式。27、現(xiàn)澆整體式樓蓋結(jié)構(gòu)按樓板受力和支承條件的不同又分為單向板肋梁樓蓋、 雙向板肋梁樓蓋 、無(wú)梁樓蓋和井式樓蓋等四種。28、肋形樓蓋一般由 板 、 次梁 、 主梁 組成，每一區(qū)格板一般四邊均有梁或墻支承，形成四邊支承梁。當(dāng)l 2 / l12 時(shí)按 單向板 設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)時(shí)僅考慮在短 邊方向的受彎， 對(duì)于長(zhǎng)向的受彎只作局部處理， 這種板叫做 “單向板”。 當(dāng) l 2 / l1按 雙向板 設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)中必須考慮長(zhǎng)向和短向兩向受彎的板叫做“雙向板 ”。29、單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于建筑功能要求，在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡(jiǎn)單、整齊、經(jīng)濟(jì)、適用

7、。柱網(wǎng)盡量布置成 長(zhǎng)方形 或 正方形 。主梁有沿橫向和 縱向 兩種布置方案。30、按彈性理論的計(jì)算是指在進(jìn)行梁（板）結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析時(shí)，假定梁（板）為理想的彈性體，可按 結(jié)構(gòu)力學(xué)2的一般方法進(jìn)行計(jì)算。31、單向板肋梁樓蓋的板、次梁、主梁均分別為支承在次梁 、 主梁 、柱或墻上。計(jì)算時(shí)對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視為鉸支座 。由此引起的誤差，可在計(jì)算時(shí)所取的跨度、荷載及 彎矩值 中加以調(diào)整。32、當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計(jì)算跨度相差不超過(guò) 10 ，可作為等跨計(jì)算。這時(shí)，當(dāng)計(jì)算各跨跨中截面彎矩時(shí)，應(yīng)按 各自的跨度 計(jì)算；當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng)按相鄰兩跨計(jì)算跨度的平均值計(jì)算

8、。33、對(duì)于超過(guò)五跨的多跨連作用續(xù)梁、板，可按五跨來(lái)計(jì)算其內(nèi)力。當(dāng)梁板跨度少于五跨時(shí)，仍按實(shí)際跨數(shù) 計(jì)算。34、作用在樓蓋上的荷載有永久荷載和 可變荷載 。永久荷載是結(jié)構(gòu)在使用期間內(nèi)基本不變的荷載；可變荷載是結(jié)構(gòu)在使用或施工期間內(nèi)時(shí)有時(shí)無(wú)的可變作用的荷載。35、當(dāng)樓面梁的負(fù)荷面積很大時(shí)，活荷載全部滿載的概率比較小，適當(dāng)降低樓面均布活荷載更能符合實(shí)際。因此設(shè)計(jì)樓面梁時(shí)，應(yīng)按荷載規(guī)范對(duì)樓面活荷載值乘以折減系數(shù)后取用。36、求某跨跨中截面最大正彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)在本跨內(nèi)布置，然后隔跨布置。37、求某跨跨中截面最小正彎矩（或最大負(fù)彎矩）時(shí)，本跨不布置活載，而在 相鄰兩跨布置活荷載，然后 隔跨布置 。38

9、、求某一支座截面最大負(fù)彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)該在該支座左右兩跨布置，然后 隔跨布置 。39、內(nèi)力包絡(luò)圖中，某截面的內(nèi)力值就是該截面在任意活荷載布置下可能出現(xiàn)的最大內(nèi)力值 。根據(jù)彎矩包絡(luò)圖，可以檢驗(yàn)受力縱筋抵抗彎矩的能力并確定縱筋的截?cái)?或彎起的位置和 數(shù)量 。40、為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動(dòng)的影響，一般采用增大恒載和相應(yīng) 減小活荷載的辦法來(lái)處理，即以折算荷載 來(lái)代替實(shí)際計(jì)算荷載。當(dāng)板或梁支承在磚墻上時(shí)，則荷載不得進(jìn)行折算。主梁按連續(xù)梁計(jì)算時(shí)，一般柱的剛度較小 ，柱對(duì)梁的約束作用 小 ，故對(duì)主梁荷載不進(jìn)行 折減。41、考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，不僅可以消除內(nèi)力按彈性理論計(jì)算 和截面按 極限

10、狀態(tài)設(shè)計(jì)二者之間的矛盾，而且可以合理地估計(jì)構(gòu)件的承載力。同時(shí)又能符合結(jié)構(gòu)工作的實(shí)際情況，節(jié)約材料，獲得一定的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。42、關(guān)于連續(xù)板、梁考慮內(nèi)力塑性重分布的計(jì)算方法很多，目前工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)用較多的是彎矩調(diào)幅法。即調(diào)整（一般降低）按彈性理論計(jì)算得到的某些截面的最大彎矩值 。43、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過(guò)按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的20 。44、為了保證塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，規(guī)范規(guī)定：相對(duì)受壓區(qū)高度0.35 。 愈大，截面塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力或極限塑性轉(zhuǎn)角就 越小 。45、為了滿足平衡條件，調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩M A , M B 絕對(duì)值的平均值與調(diào)整后跨中彎矩M C 之和，應(yīng)不小

11、于M AM BM 0 。簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩M0，即M C246、板一般均能滿足斜截面受剪 承載力，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行受剪 驗(yàn)算。47、連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用分離式 或 彎起式 兩種方式。48、單向板肋梁樓蓋中，板的構(gòu)造鋼筋有分布鋼筋、嵌入墻內(nèi)的板其板面附加鋼筋、垂直于主梁的板面附加鋼筋。二、選擇題（共54 題）1. 在計(jì)算鋼筋混凝土肋梁樓蓋連續(xù)次梁內(nèi)力時(shí)，為考慮主梁對(duì)次梁的轉(zhuǎn)動(dòng)約束，用折算荷載代替實(shí)際計(jì)算荷載，其做法是( B )A. 減小恒載，減小活載B.增大恒載，減小活載C. 減小恒載，增大活載D.增大恒載，增大活載2. 現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋的主次梁相交處，在主梁中設(shè)置附加橫向

12、鋼筋的目的是( D)A. 承擔(dān)剪力B. 防止主梁發(fā)生受彎破壞C. 防止主梁產(chǎn)生過(guò)大的撓度D. 防止主梁由于斜裂縫引起的局部破壞3.在計(jì)算框架梁截面慣性矩I 時(shí)應(yīng)考慮到樓板的影響，假定I 0 為矩形截面梁的截面慣性矩，則對(duì)現(xiàn)澆樓蓋中框架梁截面慣性矩 I 應(yīng)?。ˋ ）A.I 2I 0B. I 1.5I0C. I 1.2I 0D. I 1.0I 04.板內(nèi)分布鋼筋不僅可使主筋定位，分擔(dān)局部荷載，還可（B ）A. 承擔(dān)負(fù)彎矩B. 承受收縮和溫度應(yīng)力C. 減少裂縫寬度D.增加主筋與砼的粘結(jié)5.五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求第三跨跨中最大彎矩，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（D）A.1,2,3B. 1,2,4C. 2,4,

13、5D. 1,3,56.五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求最左端支座最大剪力，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（D）A.1,2,4B. 2,3,4C. 1,2,3D. 1,3,57、按單向板進(jìn)行設(shè)計(jì)（A）。A.600mmX3300mm的預(yù)制空心樓板；B. 長(zhǎng)短邊之比小于2 的四邊回定板；C.長(zhǎng)短邊之比等于1.5，兩短邊嵌固，兩長(zhǎng)邊簡(jiǎn)支；D. 長(zhǎng)短邊相等的四邊簡(jiǎn)支板。8、對(duì)于兩跨連續(xù)梁， （D）。A. 活荷載兩跨滿布時(shí)，各跨跨中正彎矩最大；B. 活荷載兩跨滿布時(shí)，各跨跨中負(fù)彎矩最大；C.活荷載單跨布置時(shí)，中間支座處負(fù)彎矩最大；D. 活荷載單跨布置時(shí)，另一跨跨中負(fù)彎矩最大。9、多跨連續(xù)梁(板 )按彈性理論計(jì)算，為求得某跨跨

14、中最大負(fù)彎矩，活荷載應(yīng)布置在（D）。A. 該跨，然后隔跨布置；B.該跨及相鄰跨；C.所有跨；D.該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。10、超靜定結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算時(shí)，必須滿足（D）。A. 變形連續(xù)條件；B. 靜力平衡條件；C.采用熱處理鋼筋的限制；D. 拉區(qū)混凝土的應(yīng)力小于等于混凝土軸心抗拉強(qiáng)度。11、條件相同的四邊支承雙向板，采用上限解法求得的極限荷載一般要比采用下限解法求得的極限荷載（A）。A. 大；B.?。籆.相等；D. 無(wú)法比較。12、在確定梁的縱筋彎起奌時(shí)，要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計(jì)彎矩圖以內(nèi)，即應(yīng)包在設(shè)計(jì)彎矩圖的外面，這是為了保證梁的（A）。A. 正截面受彎承載力；B.斜截面受

15、剪承載力；C.受拉鋼筋的錨固；D.箍筋的強(qiáng)度被充分利用。13、在結(jié)構(gòu)的極限承載能力分析中，正確的敘述是（B）。A. 若同時(shí)滿足極限條件、變形連續(xù)條件和平衡條件的解答才是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載；B. 若僅滿足極限條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的下限解；C.若僅滿足變形連續(xù)條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解；D. 若僅滿足極限條件和機(jī)動(dòng)條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解。14、按彎矩調(diào)幅法進(jìn)行連續(xù)梁、板截面的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)遵循下述規(guī)定（A）。A. 受力鋼筋宜采用I、 II 級(jí)或 III 級(jí)熱軋鋼筋；B. 截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)宜超過(guò)0.25；C.彎矩調(diào)幅后的截面受壓區(qū)相對(duì)計(jì)算高

16、度一般應(yīng)超過(guò)0.35，但不應(yīng)超過(guò)0.6；D. 按彎矩調(diào)幅法計(jì)算的連續(xù)緊、板，可適當(dāng)放寬裂縫寬度的要求。15、鋼筋混凝土連續(xù)梁的中間支座處，當(dāng)配置好足夠的箍筋后，若配置的彎起鋼筋不能滿足要求時(shí)，應(yīng)增設(shè)(B)來(lái)抵抗剪力。A. 縱筋B.鴨筋C.浮筋D.架立鋼筋 .16、承受均布荷載的鋼筋混凝土五跨連續(xù)梁(等跨)，在一般情況下，由于塑性內(nèi)力重分布的結(jié)果，而使(B)A. 跨中彎矩減少，支座彎矩增加 B. 跨中彎矩增大，支座彎矩減小C.支座彎矩和跨中彎矩都增加 D. 支座彎矩和跨中彎矩都減小17、按彈性方法計(jì)算現(xiàn)澆單向肋梁樓蓋時(shí)，對(duì)板和次梁采用折算荷載來(lái)進(jìn)行計(jì)算，這是因?yàn)榭紤]到(C)A. 在板的長(zhǎng)跨方向能

17、傳遞一部分荷載B.塑性內(nèi)力重分布的影響C.支座轉(zhuǎn)動(dòng)的彈性約束將減少活荷載布置對(duì)跨中彎矩的不利影響D. 拱效應(yīng)的有利影響18、求連續(xù)梁跨中最小彎矩時(shí)，可變荷載(活載 )的布置應(yīng)該是(B)A. 本跨布置活載，然后隔跨布置活載B 本跨不布置活載，相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載C.本跨及相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載19、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力調(diào)幅截面的相對(duì)高度有關(guān)，增大， 塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力降低，為使塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，應(yīng)滿足(C)A.bB.bC.0.35D.0.3520、按彈性理論計(jì)算單向板肋梁樓蓋時(shí)，板和次梁采用折算荷載來(lái)計(jì)算的原因是（C）。A. 考慮到在板的長(zhǎng)跨方向也能傳遞一部分荷載B.考

18、慮到塑性內(nèi)力重分布的有利影響C.考慮到支座轉(zhuǎn)動(dòng)的彈性約束將減小活荷載隔跨布置時(shí)的不利影響21、連續(xù)梁（板）塑性設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的原則之一是（C）。A. 必須采用折算荷載B.不考慮活荷載的不利位置C.截面受壓區(qū)相對(duì)高度0.3522、整澆樓蓋的次梁擱置在鋼梁上時(shí)（B）A. 板和次梁均可采用折算荷載B.僅板可以采用折算荷載C.僅次梁可以用折算荷載D. 二者均不可用折算荷載23、雨篷梁支座截面承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮（A）A. 剪、扭相關(guān)B.剪、彎、扭相關(guān)C.彎、剪相關(guān)D. 彎、壓、剪相關(guān)24、為了設(shè)計(jì)上的便利，對(duì)于四邊均有支承的板，當(dāng)（D）按單向板設(shè)計(jì)。A. l 22 B.l21 C.l 23D.l 23l1

19、l1l1l125、彈性方法設(shè)計(jì)的連續(xù)梁、板各跨跨度不等，但相鄰兩跨計(jì)算跨度相差10%，仍作為等跨計(jì)算，這時(shí)，當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng)按（C）計(jì)算。A. 相鄰兩跨計(jì)算跨度的最大值B.兩鄰兩跨計(jì)算跨度的最小值C. 相鄰兩跨計(jì)算跨度的平均值D.無(wú)法確定26、兩端擱置在墻上的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度l 等于（ A ）A.lh(h為板厚 )B.h為板厚C.D.nl n()ll nl1.05l n227、一端擱置在墻上，一端與梁整澆的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度l 取（ B）A. lnhB.l n hC.ll nD.l 1.025l n h (h均為板厚 )22l 一般可?。?A28、對(duì)

20、于多跨連續(xù)的板梁，對(duì)支座為整澆的梁或柱，按彈性進(jìn)論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度）A. 支座中心線間的距離B.板或梁的凈跨 lnC. 取1.025l nD.1.05l n29、對(duì)于多跨連續(xù)的板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的計(jì)算跨度?。–）A. lnbaB.bh22l n22C. lnh 和l na 兩者中取小值D.1.025l nb222（其中 l n 邊跨凈跨度， b板第二支座的寬度，a邊支座支承長(zhǎng)度， h 板厚）30、對(duì)于多跨連續(xù)梁，按塑性理論計(jì)算時(shí)，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的計(jì)算跨度l 取（ C）A. lnbaB.l nb220.025l n12C. 取 l nb 和1.025l n中較小

21、值D.1.025l n231、關(guān)于折算荷載的敘述，哪一項(xiàng)不正確（D）A. 為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動(dòng)的影響，采用增大恒載和相應(yīng)減少活荷載的辦法來(lái)處理B. 對(duì)于板其折算荷載?。赫鬯愫爿dg/ =g+ 1 q ，折算活載q/ = 1 q22C. 對(duì)于次梁其折算荷載取：折算恒載g/ =g+ 1 q ，折算活載q/ = 3 q44D. 對(duì)于主梁其折算荷載按次梁的折算荷載采用32、關(guān)于塑性較，下面敘述正確的是（C）A. 塑性較不能傳遞任何彎矩而能任意方向轉(zhuǎn)動(dòng)B. 塑性較轉(zhuǎn)動(dòng)開始于 I a，終止于 III aD. 塑性較與理想鉸基本相同33、對(duì)于“ n”次超靜定的鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)（B ）個(gè)塑性鉸，最后

22、將因結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)可變體系而破壞。A.n-1B.nC.n-2D. n+134、連續(xù)梁、板按塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算內(nèi)力時(shí)，截面的相對(duì)受壓區(qū)高度應(yīng)滿足（B）A.bB.0.35C. bD.0.3535、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過(guò)按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的（C ）A.30%B.25%C.20%D. 15%36、用彎矩幅法計(jì)算，調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩MA、 MB與調(diào)整后跨中彎矩MC，應(yīng)滿足（ C）M AM BM cM oB.M AM BM 0A.22M c22M AM BM c M 0M AM BM cM 0C.D.2237、在單板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，一般樓面板的最小厚度h 可取為（ B）A. 5

23、0mmB. 60mm C. 80mmD.沒有限制38、對(duì)于板內(nèi)受力鋼筋的間距，下面哪條是錯(cuò)誤的（C ）A. 間距 s 70mmB. 當(dāng)板厚 h150mm，間距不應(yīng)大于 200mmC. 當(dāng)板厚 h 150mm，間距不應(yīng)大于 1.5h ，且不應(yīng)大于 250mmD. 當(dāng)板厚 h 150mm時(shí)，間距不應(yīng)大于 1.5h ，且不應(yīng)大于 300mm39、對(duì)于連續(xù)板受力鋼筋，下面哪條是錯(cuò)誤的（B ）A. 連續(xù)板受力鋼筋的彎起和截?cái)?，一般可不按彎矩包絡(luò)圖確定B. 連續(xù)板跨中承受正彎矩的鋼筋可在距離支座l n 處切斷 ,或在 l n處彎起610C連續(xù)板支座附近承受負(fù)彎矩的鋼筋，可在距支座邊緣不少于1l n或 1l

24、 n的距離處切斷43D. 連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用彎起式或分離式40、在單向板中，要求分布鋼筋（C）A. 每米板寬內(nèi)不少于4 根B. 每米板寬內(nèi)不少于5 根C單位長(zhǎng)度上的分布鋼筋的截面面積不應(yīng)小于單位長(zhǎng)度上受力鋼筋截面面積的15%D. 按承載力計(jì)算確定41、在鋼筋混凝土單向板中，分布鋼筋的面積和間距應(yīng)滿足（C ）A. 截面面積不小于受力鋼筋面積的5%B. 截面面積不小于受力鋼筋面積的10%C截面面積不小于受力鋼筋面積的15%D. 截面面積不小于受力鋼筋面積的20%41、規(guī)范規(guī)定對(duì)嵌固在承重磚墻內(nèi)的現(xiàn)澆板，在板的上部應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋，下面哪條是錯(cuò)誤的（C）A. 鋼筋間距不大于 200mm，直

25、徑不小于 6mm的構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的長(zhǎng)度不應(yīng)小于l1 （ l 1 為單向板的跨度或雙向板的短7邊跨度）B. 對(duì)兩邊均嵌固在墻內(nèi)的板角部分，應(yīng)雙向配置上述構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的長(zhǎng)度不應(yīng)于l14C沿受力方向配置上部構(gòu)造鋼筋（包括彎起鋼筋）的截面面積不宜小于跨中受力鋼筋截面面積的23D. 沿非受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)減少42、規(guī)范規(guī)定，當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁的肋部平行時(shí)，應(yīng)沿梁肋方向配置板面附加鋼筋，下面哪條是錯(cuò)誤的（C ）A. 板面附加鋼筋間距不大于200mm且與梁肋垂直B. 構(gòu)造鋼筋的直徑不應(yīng)小于6mmC單位長(zhǎng)度的總截面面積不應(yīng)小于板中單位長(zhǎng)度內(nèi)受力鋼筋截面面積的12D. 伸

26、入板中的長(zhǎng)度從肋邊緣算起每邊不小于板計(jì)算跨度lo的 1443、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對(duì)于次梁的計(jì)算和構(gòu)造，下面敘述中哪一個(gè)不正確（D ）A. 承受正彎矩中截面，次梁按T 形截面考慮B. 承受負(fù)彎矩的支座截面， T 形翼緣位于受拉區(qū)，則應(yīng)按寬度等于梁寬b 的矩形截面計(jì)算C次梁可按塑性內(nèi)力重分布方法進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算D. 不論荷載大小，次梁的高跨比h1 1 ，一般不必進(jìn)行使用階段的撓度和變形驗(yàn)算l8 1444、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對(duì)于主梁的計(jì)算，下面敘述中哪一個(gè)不正確（D）A. 截面設(shè)計(jì)時(shí)與次梁相同，跨中正彎矩按T 形截面計(jì)算，支座負(fù)彎矩則按矩形截面計(jì)算B. 主梁內(nèi)力計(jì)算，可按彈性理論方法進(jìn)行C在

27、主梁支座處，次梁與主梁支座負(fù)彎矩鋼筋相互交叉，通常次梁負(fù)彎矩鋼筋放在主梁負(fù)彎矩鋼筋上面D. 計(jì)算主梁支座負(fù)彎矩鋼筋時(shí)，其截面有效高度取：?jiǎn)闻配摻顣r(shí)ho=h-35 ；雙排鋼筋時(shí)ho=h-6045、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對(duì)于板的計(jì)算，下面敘述中哪一個(gè)不正確（D）A. 支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按內(nèi)力塑性重分布的方法計(jì)算B. 板一般均能滿足斜截面的受剪承載力，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行受剪驗(yàn)算C板的計(jì)算寬度可取為1m，按單筋矩形截面進(jìn)行截面設(shè)計(jì)D. 對(duì)于四周與梁整體連續(xù)的單向板，其中間跨的跨中截面及中間支座，計(jì)算所得的彎矩可減少10%，其它截面則不予減少46、單向板肋梁樓蓋考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算連續(xù)板

28、、梁時(shí)，下面敘述中哪一個(gè)是錯(cuò)誤的（D）A.對(duì)于均布荷載和承受間距相同、大小相等的集中荷載的多跨等跨連續(xù)梁，其內(nèi)力可分別按Mm (gq)l o 2 , Mm (GQ)l 計(jì)算B. 確定連續(xù)梁剪力設(shè)計(jì)值時(shí)，各跨應(yīng)取各自的凈跨l n 計(jì)算C若梁、板兩端均支承在砌體上，其計(jì)算跨度l0 應(yīng)取為 1.05 l nD. 對(duì)于等跨連續(xù)梁板，當(dāng)跨度相差不大于15%時(shí)，計(jì)算跨內(nèi)彎矩時(shí)取各自的跨度值，而計(jì)算支座彎矩則相鄰兩跨的平均值計(jì)算多項(xiàng)選擇題1、關(guān)于單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置，下列敘述正確的是（ABD ）。A單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于建筑功能要求，在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡(jiǎn)單、整齊、經(jīng)濟(jì)適用。B柱網(wǎng)盡量布置成長(zhǎng)

29、方形或正方形。C主梁有沿橫向和縱向兩種布置方案，沿橫向布置主梁，房屋空間剛度較差，而且限制了窗洞的高度。D梁格布置盡可能是等跨的，且邊跨最好比中間跨稍?。s在10%以內(nèi)）。2、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，均視為鉸支座，由此引起的誤差可在計(jì)算時(shí)所取的（ABD ）加以調(diào)整。A跨度B荷載C剪力值D 彎矩值3、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，關(guān)于計(jì)算簡(jiǎn)圖的支座情況，下面哪些說(shuō)法是正確的（AB ）。A計(jì)算時(shí)對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視為鉸支座。B對(duì)于兩邊支座為磚墻， 中間支座為鋼筋混凝土柱的主梁，若 i柱1 時(shí)，可將梁視作鉸支于柱上的連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力

30、分析，i梁5否則應(yīng)按框架橫梁計(jì)算內(nèi)力。C當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計(jì)算跨度相差不超過(guò)20%，可作為等跨計(jì)算。D當(dāng)連續(xù)梁板跨度不等時(shí)，計(jì)算各跨跨中截面彎矩時(shí)，應(yīng)按各自跨度計(jì)算；當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng)按相鄰兩跨計(jì)算跨度的最大值計(jì)算。4、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，連續(xù)梁、板的跨數(shù)應(yīng)按（ABD）確定。A對(duì)于各跨荷載相同，其跨數(shù)超過(guò)五跨的等跨等截面連續(xù)梁、板將所有中間跨均以第三跨來(lái)代替。B對(duì)于超過(guò)五跨的多跨連續(xù)梁、板，可按五跨來(lái)計(jì)算其內(nèi)力。C當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí)，按五跨來(lái)計(jì)算內(nèi)力。D當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。5、鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布的說(shuō)法哪些是正確的（BCA對(duì)于

31、n 次超靜定鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)n+1 個(gè)塑性鉸。）。B鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中某一截面的“屈服”，并不是結(jié)構(gòu)的破壞，而其中還有強(qiáng)度儲(chǔ)備可以利用。C超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布貫穿于裂縫產(chǎn)生到結(jié)構(gòu)破壞的整個(gè)過(guò)程。D從開裂到第一個(gè)塑性鉸出現(xiàn)這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較大。E第一個(gè)塑性鉸出現(xiàn)到結(jié)構(gòu)破壞這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較小。6、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)限度主要取決于（ABD ）。A鋼筋種類C混凝土的極限壓縮變形BD配筋率截面尺寸E構(gòu)件的承載能力7、對(duì)彎矩進(jìn)行調(diào)整時(shí)，應(yīng)遵循的原則是（AB）。A宜采用具有塑性較好的級(jí)或級(jí)鋼筋。采用強(qiáng)度等級(jí)為C20C45的混凝土。B控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過(guò)按彈性理論計(jì)

32、算所得彎矩值的20%。xC截面相對(duì)受壓區(qū)高度不能太大，即bh0D調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩MA、 MB 絕對(duì)值的平均值與調(diào)整后的跨中彎距MC之和，應(yīng)不小于簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩M0的一半。E、考慮內(nèi)力重分布，構(gòu)件必須有足夠的抗剪能力，應(yīng)將斜截面受剪承載力所需的箍筋面積增加10%。8、對(duì)下列結(jié)構(gòu)在進(jìn)行承載力計(jì)算時(shí)，不應(yīng)考慮內(nèi)力塑性重分布，而按彈性理論方法計(jì)算其內(nèi)力（A預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu) B 直接承受動(dòng)荷載作用的工業(yè)與民用建筑C使用階段允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件 D 二次受力疊合結(jié)構(gòu)ABD）。三、是非改錯(cuò)題（共 46 題）1.次梁傳遞荷載給主梁屬于間接荷載，該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。（） 2. 現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)在計(jì)算框架

33、梁截面慣性矩 I 時(shí)應(yīng)考慮到樓板的影響，對(duì)邊框架梁和中框架梁均取 I2I0。（× ）3.塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律，所以一塊板只能有一種破壞機(jī)構(gòu)。（×）4.彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。（×）5、現(xiàn)澆板式樓梯在計(jì)算梯段板時(shí)，可取1 米寬板帶或以整個(gè)梯段板作為計(jì)算單元。（ ）6 、現(xiàn)澆梁式樓梯中的平臺(tái)梁，除承受平臺(tái)板傳來(lái)的均布荷載和平臺(tái)梁自重外，還承受梯段斜梁傳來(lái)的集中荷載。（ ）7、由于單向板上的荷載主要沿一個(gè)方向傳遞，所以僅需在板中該方向配置鋼筋即可。（ × ）8、不論樓板的支承條件如何，只要其長(zhǎng)短邊比值l /l1<2，就可稱之為雙向板。（ 

34、15;）29、作用在雙向板支承梁上的荷載是均勻分布的。（ × ）10、連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內(nèi)力均不會(huì)超過(guò)該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上的數(shù)值。（ ）11、求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的跨中最大正彎矩時(shí)，板上活荷載應(yīng)按滿布考慮。（ × ）12、求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的板支座最大負(fù)彎矩時(shí)，板上荷載應(yīng)按棋盤式布置。（ × ）13、按塑性理論計(jì)算連續(xù)梁、板內(nèi)力時(shí)，需滿足采用熱處理鋼筋的限制。（ × ）14、對(duì)于四周與梁整澆的多區(qū)格雙向板樓蓋，按彈性理論或塑性理論計(jì)算方法得到的所有區(qū)格的彎矩值均可予以減少。（ × ）15、鋼筋混凝土四邊簡(jiǎn)支雙向板，

35、在荷載作用下不能產(chǎn)生塑性內(nèi)力重分布。（ × ）16、在四邊簡(jiǎn)支的單向板中，分布鋼筋的作用主要為：澆搗混凝土?xí)r固定受力鋼筋位置；抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的應(yīng)力；承受板上局部荷載產(chǎn)生的應(yīng)力；承受沿短邊方向的彎矩，分布鋼筋一般位于受力鋼筋的下方。（ × ）17、按塑性理論計(jì)算雙向板時(shí)，上限解只滿足平衡條件、屈服條件，計(jì)算結(jié)果偏大；下限解只滿足機(jī)動(dòng)條件、屈服條件，計(jì)算結(jié)果偏小。（ × ）18、單向板只布置單向鋼筋，雙向板需布置雙向鋼筋。（ × ）19、鋼筋混凝土連續(xù)梁考慮塑性內(nèi)力重分布后，梁截面承載能力的計(jì)算值有所提高。（ ）20、在受彎構(gòu)件中，受拉縱筋

36、配筋率減小，截面塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力增大。（ ）21、塑性鉸可以承受一定的彎矩，并能作單向有限的轉(zhuǎn)動(dòng)。（ ）22、鋼筋混凝土靜定結(jié)構(gòu)和超靜定結(jié)構(gòu)均可形成塑性鉸，因此都存在內(nèi)力重分布。（ × ）23、鋼筋混凝土連續(xù)梁中，塑性鉸總在支座處出現(xiàn)。（ × ）24、超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸，形成機(jī)動(dòng)體系后，才是完全內(nèi)力重分布。（ × ）25、彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。（ × ）26、當(dāng)0.35 時(shí)，塑性鉸形成，內(nèi)力均可實(shí)現(xiàn)完全分布。（ × ）27、具有四邊支承的板，當(dāng)板的長(zhǎng)邊與短邊之比較大時(shí)，板上的荷載主要沿長(zhǎng)跨方向傳遞。（ × ）28 、現(xiàn)澆

37、樓蓋中的連續(xù)梁，在進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)，跨中按T 形截面計(jì)算，而支座則按矩形截面計(jì)算。（）29、彎矩包絡(luò)圖即為抵抗彎矩圖。（×）30、使梁跨中或支座產(chǎn)生最大內(nèi)力的活荷載位置謂最不利位置。（）31、不論靜定或超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，隨外載的增大，均存在截面應(yīng)力重分布現(xiàn)象。（）32、靜定鋼筋混凝土構(gòu)件，截面之間同樣存在著內(nèi)力重分布。（×）33、不論靜定或超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，受拉鋼筋屈服后，均可形成塑性鉸。（）34、配件率越大，塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力也越大。（×）35、超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布始于塑性鉸的形成。（×）36、超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸而形成機(jī)動(dòng)

38、體的才能算“完全的內(nèi)力重分布”。（）37、多跨連續(xù)梁經(jīng)調(diào)幅后，可做到既省鋼筋又提高承載力。（）38、單向板肋梁樓蓋中，考慮拱作用后，板配筋時(shí)跨中及支座彎矩均可按減少20考慮。（×）39、次梁傳遞荷載給主梁，該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。（）40、塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律，因而一個(gè)板只能有一種破壞機(jī)構(gòu)。（）41、當(dāng)矩形板的長(zhǎng)邊與短邊之比小于2.0 時(shí)，就一定是雙向板。（×）42、連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內(nèi)力均不會(huì)超過(guò)該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上的數(shù)值。（）43、鋼筋混凝土連續(xù)梁中，塑性鉸總是在支座截面先出現(xiàn)。（×）44、按彈性理論計(jì)算鋼筋混凝土連續(xù)梁時(shí)，不必

39、要求滿足0.35 的要求。（ ）45、用調(diào)幅法計(jì)算連續(xù)梁的內(nèi)力，可以提高梁的極限承載力。（×）46、雙向板的跨中要設(shè)置分布鋼筋。（×）四、簡(jiǎn)答題（共40 題）1. 如圖連續(xù)梁，若求第一跨跨中最大彎矩，均布活荷載q 該如何布置？2. 如圖連續(xù)梁，若求第二跨跨中最大彎矩，均布活荷載q 該如何布置？3. 如圖連續(xù)梁，若求B 支座最大負(fù)彎矩，均布活荷載q 該如何布置？4. 如圖連續(xù)梁，若求C 支座最大負(fù)彎矩，均布活荷載q 該如何布置？5. 如圖連續(xù)梁，若求B 支座最大剪力，均布活荷載q 該如何布置？6. 如圖連續(xù)梁，若求C 支座最大剪力，均布活荷載q 該如何布置？7、圖中已給出一塊

40、四邊簡(jiǎn)支雙向板的板底鋼筋布置圖，請(qǐng)?jiān)贏-A、B-B 剖面圖中分別畫出、鋼筋并注明。8、簡(jiǎn)述現(xiàn)澆肋梁樓蓋的組成及荷載傳遞途徑。答：現(xiàn)澆肋梁樓蓋由板、次梁和主梁組成，荷載的傳遞途徑為荷載作用到板上，由板傳遞到次梁，由次梁傳遞到主梁，由主梁傳遞到柱或墻，再由柱或墻傳遞到基礎(chǔ)，最后由基礎(chǔ)傳遞到地基。9、什么是鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布？答：在混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中，當(dāng)某截面出現(xiàn)塑性鉸后，引起結(jié)構(gòu)內(nèi)力的重分布，使結(jié)構(gòu)中內(nèi)力的分布規(guī)律與一般力學(xué)計(jì)算方法得到的內(nèi)力(彈性理論得到的內(nèi)力)不同。這種由于塑性鉸的形成與開展而造成的超靜定結(jié)構(gòu)中的內(nèi)力重新分布稱為鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布。10、什么

41、是單向板？什么是雙向板？答：?jiǎn)蜗蚴芰?，單向彎?(及剪切 )的板為單向板；雙向受力，雙向彎曲 (及剪切 )的板為雙向板。單向板的受力鋼筋單向布置，雙向板的受力鋼筋雙向布置。11、單向板和雙向板是如何區(qū)分的？答：兩對(duì)邊支承的板為單向板。對(duì)于四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比小于或等于2.0 時(shí)，按雙向板考慮；當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比大于2.0 但小于3.0 時(shí)，宜按雙向板考慮，也可按單向板計(jì)算，但按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算時(shí)，應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋；當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比大于或等于3.0 時(shí)，可按沿短邊方向受力的單向板考慮。12、單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有哪幾種鋼筋？答：?jiǎn)蜗虬謇吡簶?/p>

42、蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有板內(nèi)受力鋼筋和構(gòu)造鋼筋。板內(nèi)受力鋼筋種類一般采用 HPB235 ，板中受力鋼筋的間距， 當(dāng)板厚 150mm 時(shí)，不宜大于 200mm ，當(dāng)板厚 >150mm 時(shí)，不宜大于 1.5h，且不宜大于 250mm。連續(xù)板中配筋形式采用分離式配筋或彎起式配筋。構(gòu)造鋼筋包括：分布鋼筋、沿墻處板的上部構(gòu)造鋼筋、主梁處板的上部構(gòu)造鋼筋和板內(nèi)抗沖切鋼筋。13、說(shuō)明單向板肋梁蓋中板的計(jì)算簡(jiǎn)圖。答：在計(jì)算中，取1m 寬板作為計(jì)算單元，故板截面寬度b=1000mm ，為支承在次梁或磚墻上的多跨板，為簡(jiǎn)化計(jì)算，將次梁或磚墻作為板的不動(dòng)餃支座。因此，多跨板可視為多跨連續(xù)梁(板寬度 b=1000mm

43、) 。按彈性理論分析時(shí)，連續(xù)板的跨度取相鄰兩支座中心間的距離。對(duì)于邊跨，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，取距磚墻邊緣一定距離處。因此，板的計(jì)算跨度 l 為：中間跨ll chbab邊跨 (邊支座為磚墻 ) l l n2l n222其中 lc 為板支座 ( 次梁 )軸線間的距離；ln 為板邊跨的凈跨；h 為板厚； b 為次梁截面寬度；a 為板支承在磚墻上的長(zhǎng)度，通常為 120mm 。對(duì)于等跨連續(xù)板，當(dāng)實(shí)際跨度超過(guò)5 跨時(shí)可按5 跨計(jì)算；不足 5 跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。14、說(shuō)明單向板肋梁蓋中次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖。答：次梁也按連續(xù)梁分析內(nèi)力，支承在主梁及磚墻上，主梁或磚墻作為次梁的不動(dòng)鉸支座。作用在次梁上的荷載為次梁自

44、重，次梁左右兩側(cè)各半跨板的自重及板上的活荷載，荷載形式為均布荷載。次梁的計(jì)算跨度：中間跨ll cabb邊跨 (邊支座為磚墻 ) l ln1.025l n222其中 l c 為支座軸線間的距離，次梁的支座為主梁；l n 為次梁的凈跨； b 為主梁截面寬度； a 為次梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度，通常為 240mm 。對(duì)于等跨連續(xù)梁，當(dāng)實(shí)際跨度超過(guò)5 跨時(shí)可按5 跨計(jì)算；不足5 跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。15、說(shuō)明單向板肋梁蓋中主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖。主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)梁與柱的線剛度比確定，一般結(jié)構(gòu)中柱的線剛度較小，對(duì)主梁的轉(zhuǎn)動(dòng)約束不大，可將柱作為主梁的不動(dòng)鉸支座，這時(shí)主梁仍可按支承在柱或磚墻上的連續(xù)梁分析。當(dāng)結(jié)構(gòu)中

45、柱的線剛度較大，即節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的線剛度之和與節(jié)點(diǎn)上下柱的線剛度之和的比值小于3 時(shí)，應(yīng)考慮柱對(duì)主梁轉(zhuǎn)動(dòng)的約束，此時(shí)應(yīng)按框架進(jìn)行內(nèi)力分析。主梁上作用的荷載為主梁的自重和次梁傳來(lái)的荷載，次梁傳來(lái)的荷載為集中荷載，主梁自重為均布荷載，而前一種荷載影響較大，后一種荷載影響較小，因此，可近似地將主梁自重作為集中荷載考慮，其作用點(diǎn)位置及個(gè)數(shù)與次梁傳來(lái)集中荷載的相同。主梁的計(jì)算跨度：中間跨ll c邊跨 (邊支座為磚墻) l lnab1.025l nb222其中 l c 為支座軸線間的距離，主梁的支座為柱；l n 為主梁邊跨的凈跨；b 為柱截面寬度；a 為主梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度，通常為 370mm 。16、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按塑性理論計(jì)算內(nèi)力時(shí)，板的計(jì)算跨度是如何確定的？答：按塑性理論計(jì)算連續(xù)板內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度按下表取用。支承情況板的計(jì)算跨度兩端與梁 (柱 )整體連接凈跨長(zhǎng) l n兩端支承在磚墻上ln hl na一端與梁 (柱 )整體連接，另一端支承在磚墻上hl nal n22注 表中 h 為板的厚度； a 為梁或板在磚墻上的支承長(zhǎng)度。17、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按塑性理論計(jì)算內(nèi)力時(shí)，次梁的計(jì)算跨度是如何確定的？答：按塑性理論計(jì)算連續(xù)梁內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度按下表取用。支承情況梁的計(jì)算跨度兩端與梁 (柱 )整體連接凈跨長(zhǎng) l n兩端支承在磚墻上1.05l nl