荷載分類和組合

1、荷載分類和組合 試題下載 1、計算檁條承受的雪荷載條件：某倉庫屋蓋為粘土瓦、木望板、木椽條、圓木檁條、木屋架結構體系，其剖面如圖141所示，屋面坡度=2656°(26°34)，木檁條沿屋面方向間距15m，計算跨度3m，該地區(qū)基本雪壓為035kNm2。要求：確定作用在檁條上由屋面積雪荷載產(chǎn)生沿檁條跨度的均布線荷載標準值。 2、最大輪壓產(chǎn)生的吊車梁最大彎矩準永久值(未乘動力系數(shù))    條件：跨度6m的簡支吊車梁，其自重及軌道，聯(lián)結件重的標準值為58kNm，計算跨度l0=58m，承受二臺A5級起重量10t的電動吊鉤橋式吊車(上海起重運輸機

2、械廠生產(chǎn))，吊車跨度Lk=165m，中級工作制。吊車主要技術參數(shù)見表134。要求：由吊車最大輪壓產(chǎn)生的吊車梁正截面最大彎矩準永久值。 3、鋼吊車梁的最大輪壓設計值和橫向水平荷載設計值    條件：廠房中列柱，柱距12m，柱列兩側跨內按生產(chǎn)要求分別設有重級工作制軟鉤吊車兩臺，吊車起重量Q=5010t，橫行小車重g=15t，吊車橋架跨度Lk=285m，每臺吊車輪距及橋寬如圖1312所示，最大輪壓Pmax=470kN(標準值)。已確定吊車梁采用Q345鋼，截面尺寸(無扣孔)如圖1313所示。要求：確定輪壓設計值和橫向水平荷載設計值 4、計算屋面板承受的雪荷載條

3、件：某單跨帶天窗工業(yè)廠房，屋蓋為15m×6m預應力混凝土大型屋面板、預應力混凝土屋架承重體系，當?shù)氐幕狙簽?4kNm2，其剖面圖見圖142。要求：確定設計屋面板時應考慮的雪荷載標準值。5、設計會議室樓面梁時樓面活荷載的折減條件：某會議室的簡支鋼筋混凝土樓面梁，其計算跨度l0為9m，其上鋪有6m×12m(長×寬)的預制鋼筋混凝土空心板(圖123)。 要求：求樓面梁承受的樓面均布活荷載標準值在梁上產(chǎn)生的均布線荷載。 6、設計車庫樓面梁時樓面活荷載的折減條件：某停放轎車的停車庫鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋，單向板、主次梁結構體系(圖125)。要求：求次梁承受的樓面均

4、布線荷載標準值及主梁承受由次梁傳來的樓面活荷載集中力標準值。7、現(xiàn)澆挑檐板承擔的施工和檢修荷載計算條件：某建筑的屋面為帶挑檐的現(xiàn)澆鋼筋混凝土板(圖1218)。要求：確定計算挑檐承載力時，由施工或檢修集中荷載產(chǎn)生的彎矩標準值。 8、縱向水平荷載標準值    條件：單跨廠房內設4臺Q=10t吊車，每臺吊車在軌道一側有2輪，其一為剎車輪，Pk，max=100kN。    要求：沿一側軌道方向的吊車縱向水平荷載標準值。9、冶煉車間鋼工作平臺檢修荷載的折減條件：圖1214為某冶煉車間操作平臺的橫剖面圖，平臺均布檢修活荷載標準

5、值為20KN/m2，平臺結構自重標準值為2KN/m2，梁跨度9m，柱間距5m，柱頂與橫梁鉸接，柱底與基礎固接，各列柱縱向均設有柱間支撐，平臺面為鋪鋼板梁，橫梁跨中設有單軌吊車，其作用荷載標準值P=100kN，平臺柱自重可忽略不計。    要求：AB柱在恒載和活載作用的軸壓力設計值。10、軸壓力組合值計算    條件：有一在非地震區(qū)的辦公樓頂層柱。經(jīng)計算，已知在永久荷載標準值、屋面活荷載標準值、風荷載標準值及雪荷載標準值分別作用下引起的該柱軸向壓力標準值為NGK=40kN、NQK=12kN、NWK=4kN和NSK=1

6、kN。屋面活荷載、風荷載和雪荷載的組合值系數(shù)分別為07、06、07。    要求：確定該柱在按承載能力極限狀態(tài)基本組合時的軸向壓力設計值N。11、雨篷在施工和檢修期間的承載力和傾覆穩(wěn)定驗算條件：某建筑物的外門處的現(xiàn)澆鋼筋混凝土雨篷如圖1220所示。要求：確定計算雨篷板的承載力時和驗算雨篷傾覆時由施工及檢修集中荷載產(chǎn)生的彎矩標準值。12、屋面雪荷載標準值計算  條件：某車間單層廠房位于天津市郊區(qū)，車間長120m，柱距6m，60m處設伸縮縫(并按防震縫考慮)，為兩跨24m跨度并設有天窗的等高排架廠房，如圖148所示。要求：試計算該屋面雪荷

7、載標準值，畫出雪載分布示意圖，設計結構及屋面構件時如何采用。 13、懸臂外伸梁的跨中最大彎矩計算    條件：某懸臂外伸梁(圖111)，跨度l=6m，伸臂的外挑長度a=2m，截面尺寸b×h=250mm×500mm，承受永久荷載標準值gk=20kNm，可變荷載標準值qk=10kNm。組合值系數(shù)C=07。        要求：AB跨中的最大彎矩。14、預制挑檐板施工期間的傾覆穩(wěn)定驗算條件：預制鋼筋混凝土挑檐板，其平面尺寸為1 m×12m(寬

8、×長)塊，厚007m，安裝在屋面上的位置如圖1219所示。  要求：要求驗算施工期間(屋面保溫及防水層尚未施工)挑檐板的傾覆穩(wěn)定。 15、設計教學樓的柱時樓面活荷載的折減條件：某教學樓為鋼筋混凝土框架結構，其結構平面及剖面見圖127及圖128樓蓋為現(xiàn)澆單向板主次梁承重體系。要求：求教學樓中柱1在第四層柱頂(11截面)處，當樓面活荷載滿布時，由樓面活荷載標準值產(chǎn)生的軸向力。 16、吊車梁最大豎向、水平彎矩設計值和豎向支座剪力值計算條件：某廠房中列柱，柱距12m，本跨內有起重量Q=5010t軟鉤橋式吊車兩臺，工作級別為A7(重級)，橫行小車重g=15t，每臺吊車沿梁方

9、向尺寸如圖139，最大輪壓P=470kN(標準值)。要求：1吊車荷載產(chǎn)生的吊車梁最大豎向彎矩設計值。      2吊車荷載產(chǎn)生的豎向支座剪力設計值。      3按一跨2臺吊車橫向水平荷載產(chǎn)生的最大水平彎矩設計值。 17、 設計宿舍樓的基礎時樓面活荷載的折減條件：某五層混合結構單身宿舍，其建筑平面及剖面如圖129及圖1210所示，樓蓋為預制短向預應力混凝土空心板，板面設整體面層，磚橫墻承重。要求：求軸線橫墻基礎底部截面由各樓層樓面活荷載標準值產(chǎn)生的軸向力(按每延米計

10、算)。 18、雪荷載和屋面積灰荷載的組合    條件：假定圖148所示單層廠房為機械廠鑄造車間，屋面無擋風板，具有一定除塵設備并保證清灰制度。要求：試計算該屋面積灰荷載標準值，結構和構件設計時應注意什么問題? 19、轉爐修砌平臺檢修荷載的折減條件：某轉爐修砌平臺，檢修爐襯時堆存耐火磚活載20kNm2，自重4kNm2，要求：計算平臺柱時，均布荷載設計值20、橫向水平荷載標準值    條件：某機械廠單跨廠房，內有2臺Q=205t軟鉤吊車，工作級別A6(重級工作制)，每臺吊車有4輪，橫行小車重72t。 

11、0;  要求：作用在一邊吊車梁上所有的橫向水平荷截標準值Tk。21、排架柱底彎矩的基本組合設計值(二)    條件：屋面恒載、柱自重、吊車梁重等永久荷載產(chǎn)生的截面的反向彎矩(逆時轉)標準值MGk為2kN·m；    屋面活載產(chǎn)生的截面的反向彎矩標準值MQ3k為01kN·m；    吊車最大輪壓作用產(chǎn)生的截面的正向(順時轉)彎矩標準值MQ2k為20kN·m；    右來風載產(chǎn)生的截面的正向

12、彎矩標準值MQ1k為60kN·m。    要求：某單層工業(yè)廠房左柱底截面的彎矩(荷載效應之一)設計值。22、確定不上人屋面活載標準值    條件：有一門式鋼結構剛架受荷水平投影面積6m×18m，承受永久荷載標準值06kNm2，屋面雪荷載標準值025kNm2，風荷載標準值05kNm2。    要求：確定其不上人屋面活載標準值。23、計算吊車荷載標準值條件：某單跨廠房，跨度18m，柱距6m，廠房內設有兩臺10t工作級別A5的吊車，吊車有關數(shù)據(jù)見表135。要求：

13、計算對排架柱的吊車豎向荷載標準值、橫向水平荷載標準值。 24、二臺吊車作用于排架上的豎向力Dmax、Dmin條件：某金工車間為單層單跨鋼筋混凝土排架結構房屋，跨度為18m，柱距6m，車間總長60m，吊車梁為裝配式鋼筋混凝土構件，其跨度與柱距相同，車間內安裝有兩臺起重量為5t的A5級電動吊鉤橋式吊車，吊車跨度lk=165m，中級工作制吊車為大連起重機器廠產(chǎn)品，車間的平面、剖面及柱尺寸圖如圖1317和圖1318所示。吊車的主要參數(shù)見表136。要求：1柱A牛腿處由兩臺吊車最大輪壓產(chǎn)生的最大垂直力Dmax標準值；2柱B牛腿處由兩臺吊車最小輪壓產(chǎn)生的最小垂直力Dmin標準值；3此情況下排架的計算簡圖。

14、25、設計病房樓面梁時樓面活荷載的折減    條件：某醫(yī)院病房的簡支鋼筋混凝土樓面梁，其計算跨度l0=75m，梁間距為36m，樓板為現(xiàn)澆鋼筋混凝土板(圖121)。要求：求樓面梁承受的樓面均布活荷載標準值在梁上產(chǎn)生的均布線荷載。 26、高低跨交界處積灰荷載的計算條件：某機械廠鑄造車間，設有1t沖天爐，車間的剖面圖如圖1216所示，采用預應力混凝土大型屋面板。要求：確定高低跨交界處低跨屋面的積灰荷載標準值及增大積灰荷載的范圍。 27、樓面荷載設計值計算    條件：今在一辦公樓樓面上有活動的雙面抹灰板條隔墻一條，高36

15、0m；樓面為厚150mm的鋼筋混凝土無梁樓蓋及20mm厚的抹灰層。    已知鋼筋混凝土的自重為25kNm3，抹灰砂漿自重20kNm3，雙面抹灰板條隔墻自重09kNm2。    要求：計算該樓面承載能力時的樓面荷載設計值。28、雪荷載在桁架斜腹桿內產(chǎn)生的內力    條件：某桁架如圖所示，屋架間距4m，檁條支承在屋架節(jié)點，當?shù)鼗狙簽?55kNm2。    要求：桿b中由雪荷載產(chǎn)生的內力標準值。29、剪力設計值計算  

16、;  條件：一梁的支座截面在永久荷載和樓面活荷載作用下的效應標準值為VGK=100kN，VQk=35kN。樓面活荷載標準值為4kNm2。    要求：確定剪力的組合設計值。30、屋面板縱肋跨中彎矩的基本組合設計值    條件：某廠房采用15m×6m的大型屋面板，卷材防水保溫屋面，永久荷載標準值為27kNm2，屋面活荷載為07kNm2，屋面積灰荷載為05kNm2，雪荷載為04kNm2，已知縱肋的計算跨度l=587m。    要求：求縱肋跨中彎矩的基

17、本組合設計值。31、二臺吊車作用于排架上的縱向水平力TL條件：某金工車間為單層單跨鋼筋混凝土排架結構房屋，跨度為18m，柱距6m，車間總長60m，吊車梁為裝配式鋼筋混凝土構件，其跨度與柱距相同，車間內安裝有兩臺起重量為5t的A5級電動吊鉤橋式吊車，吊車跨度lk=165m，中級工作制吊車為大連起重機器廠產(chǎn)品，車間的平面、剖面及柱尺寸圖如圖1317和圖1318所示。吊車的主要參數(shù)見表136?？v向排架的支撐布置簡圖如圖1322所示。要求：求計算縱向排架的柱間支撐內力時所需的吊車縱向水平荷載標準值。 32、等效均布活荷載的計算    條件：今在一展覽館的樓面上，

18、設有一靜止的展品及其墩座，其自重的標準值共為20kN；墩座經(jīng)厚50mm的墊層坐落在板跨為3m(單向板)、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周，為無其他展品的展覽區(qū)墩座平面尺寸見圖1213。    展覽館的樓面均布活荷載為35kNm2。    l板跨；bcx、bcy分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計算寬度；    b局部分布荷載的有效分布寬度。    要求：確定在展覽時該墩座的有效分布樓面面積上的活荷載標準值q(kNm2)

19、。33、彎矩設計值計算  條件：一梁的跨中截面在永久荷載和樓面活荷載作用下的效應標準值為MGk=200kN·m，MQK=150kN·m    樓面活荷載標準值為6kNm2。    要求：確定彎矩的組合設計值。34、設計停車樓的基礎時樓面活荷載的折減條件：某停放轎車的三層停車庫，其承重結構為現(xiàn)澆鋼筋混凝土無梁樓蓋板柱體系，柱網(wǎng)尺寸為78m×78m，其平面及剖面如圖1211及圖1212所示。要求：求柱1在基礎頂部截面處由樓面活荷載標準值產(chǎn)生的軸向力。 35、辦公樓底層柱

20、內力的基本組合設計值    條件：某辦公樓，矩形平面、六層。已求得：底層中柱底部截面處的內力標準值(見表111) 表中彎矩以順時針方向為正，軸向力以拉力為正，壓力為負。    要求：計算底層中柱底部截面處彎矩、軸力的基本組合設計值。36、荷載組合設計值    條件：某工廠工作平臺靜重54kNm2，活載20kNm2。    要求：荷載組合設計值。37、欄桿水平荷載計算條件：某體育場看臺邊緣的欄桿柱(鋼管)，高12m，間距為1m，

21、埋入看臺的鋼筋混凝土板內(圖1221)。 要求：求設計欄桿柱的截面尺寸時，由欄桿水平荷載產(chǎn)生的彎矩標準值。 38、確定柱底N、M值  條件：某單跨單層排架柱距6m，跨度30m，柱高5m，柱頂與橫梁鉸接，中心受力，柱底與基礎剛接，兩柱截面相同，均為等截面，按水平投影面積計，排架承受豎向靜載6kNm2，活載2kNm2，風荷載折算為排架頂部的集中水平力12kN，    要求：(1)如以豎向永久荷載控制，確定柱底N、M值         

22、60;(2)如以可變荷載控制，確定柱底N、M值39、上人屋面活荷載計算    條件：某展覽館的屋面于晚上作放映電影和露天舞場用。    要求：確定設計屋面板時應考慮的屋面活荷載設計值。40、確定吊車荷載標準值    條件：設圖1321所示單層廠房吊車工作級別為A5級，兩臺吊車的基本數(shù)據(jù)如表137所示。要求：試計算：(1)作用在柱上牛腿的吊車豎向荷載標準值Dmax，Dmin；        (2)吊

23、車縱向水平荷載標準值；        (3)吊車橫向水平荷載標準值。41、高低屋面房屋屋面板承受的雪荷載    條件：某高低屋面房屋，其屋面承重結構為現(xiàn)澆鋼筋混凝土雙向板。房屋的平面圖及剖面圖見圖143，當?shù)氐幕狙簽?45kNm2。要求：確定高跨及低跨鋼筋混凝土屋面板時應考慮的雪荷載標準值。42、計算吊車荷載設計值    條件：某單跨單層廠房，跨度24m、柱距6m，設計時考慮兩臺工作級別為A4，205t橋式軟鉤吊車，由吊車產(chǎn)品目錄Z

24、Q 162查得：    吊車橋跨        Lk=225m，               小車重          g=772kN    吊車最大寬度  &

25、#160; B=5600mm                  吊車最大輪壓    Pmax=202kN    大車輪距        K=4400mm        &

26、#160;         吊車最小輪壓    Pmin=60kN要求：求作用于排架柱上的Dmax、Dmin、Tmax。43、吊車擺動的卡軌力標準值    條件：某機械廠單跨廠房，采用鋼結構，內有2臺Q=205t軟鉤吊車，工作級別A6(重級工作制)，每臺吊車有4輪，一邊軌道上最大輪壓Pkmax=230kN，    要求：考慮吊車擺動(卡軌)引起的橫向水平力作用在一邊吊上的總和Hk44、屋

27、面板縱肋跨中彎矩的標準組合、頻遇組合和準永久組合條件：某廠房采用15m×6m的大型屋面板，卷材防水保溫屋面，永久荷載標準值為27kNm2，屋面活荷載為07kNm2，屋面積灰荷載為05kNm2，雪荷載為04kNm2，已知縱肋的計算跨度l=587m。該廠房為煉鋼車間，屋面為不上人的屋面。雪荷載分區(qū)為區(qū)。要求：縱肋跨中彎矩的標準組合、頻遇組合和準永久組合。45、梁端彎矩組合值計算    條件：對位于非地震區(qū)的某大樓橫梁進行內力分析。已求得在永久荷載標準值、樓面活荷載標準值、風荷載標準值的分別作用下、該梁梁端彎矩標準值分別為MGK=10kN·

28、m、MQ1k=12kN·m、MQ2k=4kN·m。樓面活荷載的組合值系數(shù)為07，風荷載的組合值系數(shù)為06。    要求：確定該橫梁在按承載能力極限狀態(tài)基本組合時的梁端彎矩設計值M。46、排架柱底彎矩的基本組合設計值(一)    條件：某單跨廠房排架，有橋式吊車，A柱柱底在幾種荷載作用下的彎矩標準值為：恒載MGK=23kN·m；風荷載M1k=107kN·m(在幾種可變荷載中，風荷載在A柱柱底產(chǎn)生的效應最大)；屋面活荷載M2k=2kN·m；吊車豎向荷載M3k=13kN&

29、#183;m；吊車水平荷載M4k=36kN·m；    要求：試求A柱柱底基本組合彎矩設計值。47、鋼屋架的屋面活荷載計算條件：圖1215為一鋼結構鉸接屋架，鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型。屋架間距為6m，屋面上的均布靜荷載標準值為3.0kNm2，荷載分項系數(shù)取為G=12；Q=14。要求：在屋面滿鋪活荷載時，上弦桿S1的內力設計值(kN)? 48、天溝處積灰荷載的計算條件：某水泥廠的機修車間，其剖面如圖1217所示，采用鋼筋混凝土大型屋面板。要求：確定天溝處的積灰荷載標準值。 49、計算住宅底層剪力墻采用的豎向活荷載  

30、;  條件：有一位于非地震區(qū)的18層、高58m住宅樓，鋼筋混凝土剪力墻結構。    要求：計算底層剪力墻時，由各層樓面(包括上人屋面)傳來的豎向活荷載標準值。50、最大輪壓產(chǎn)生的吊車梁最大彎矩標準值(乘動力系數(shù))    條件：跨度為6m的鋼筋混凝土吊車梁，其計算跨度l0=58m，承受一臺起重量為1632t及一臺起重量為10t的A5級電動吊鉤橋式起重機，吊車跨度Lk=225m，大連起重機器廠生產(chǎn)，吊車工作制為中級。吊車主要技術參數(shù)見表133。要求：由吊車最大輪壓產(chǎn)生的正截面最大彎矩標準值(作強度計

31、算用)   答案1、1根據(jù)規(guī)范622條第1款的規(guī)定    檁條的積雪荷載應按不均勻分布的最不利情況考慮。    2因=2656°，符合20°30°的條件。根據(jù)規(guī)范表621注1的規(guī)定，可按規(guī)范表621第2項次的規(guī)定。取不均勻分布的最不利屋面積雪分布系數(shù)為125r    3查規(guī)范表621第1項次，通過內插得屋面積雪分布系數(shù)    r=1-1.56/5×02=094  &#

32、160; 4應用規(guī)范式(611)得計算檁條時屋面水平投影面上的雪荷載標準值    Sk=125rS0=125×094×035=041 kNm2    5由于檁條沿屋面方向的間距為15m，因此由雪荷載產(chǎn)生的檁條均布線荷載(圖141)   qk=Sk×15cosa=041×15×cos2656°    =055kNm 注：主觀題答案僅供參考2、根據(jù)計算絕對最大彎矩的規(guī)則(

33、附錄A)，吊車梁產(chǎn)生最大彎矩時的最大輪壓位置及梁的計算簡圖如圖1314所示：此時吊車豎向荷載最大輪壓產(chǎn)生的吊車梁最大彎矩值(位于距左端支承25m處)：    Mmax=108(1.7+3.3)/5.8×25=23276kNm    如作強度計算用要考慮動力系數(shù)，當進行正常使用極限狀態(tài)使用時，要乘準永久值系數(shù)作為準永久值時，不考慮乘動力系數(shù)。    查規(guī)范表541得工作級別A5的準永久值系數(shù)q=06，則    M=06×

34、;23276=13966kN·m 注：主觀題答案僅供參考 3、1輪壓設計值計算    根據(jù)荷載規(guī)范，第531條的規(guī)定，對重級工作制的軟鉤吊車，當計算吊車梁的強度時，吊車豎向荷載應乘以動力系數(shù)11。    根據(jù)荷載規(guī)范，第325條的規(guī)定，對吊車梁的自重等恒載取分項系數(shù)c=12；對吊車荷載(包括水平制動力)取活載分項系數(shù)Q=1.4。    已知最大輪壓Pmax=470kN，故輪壓設計值為F=11×14×470=7238kN。 &#

35、160;  2橫向水平荷載(水平制動力)計算    根據(jù)荷載規(guī)范，第512條第二款的規(guī)定，對額定起重量為50t時吊車的橫向水平荷載標準值為橫向小車重量和額定起重量之和的10。    故吊車的橫向水平荷載T=14×(10100)(500+150)=91kN。    橫向水平荷載應等分于橋架的兩端，分配到每端的水平荷載再平均分配到兩個車輪，通過車輪傳遞到吊車梁上。故每個車輪所傳遞的橫向水平荷載為：    T=(

36、12)(12)×91=2275kN    根據(jù)鋼結構設計規(guī)范322條的規(guī)定，對重級工作制吊車梁，尚需考慮吊車擺動引起的橫向水平力、每個輪壓處的此水平力標準值    Hk=01Pk=01×470kN=47kN    設計值  H=14Hk=14×47=658kN>T=2275kN本題應取水平力設計值為658kN。注：主觀題答案僅供參考 4、1根據(jù)規(guī)范622條第1款的規(guī)定，應按積雪不均勻分布的最不利情況考慮。2查規(guī)

37、范表621項次4，得最不利的不均勻分布積雪分布系數(shù)為r=113應用規(guī)范式(611)得設計屋面板時應考慮的作用在屋面水平投影面上的雪荷載標準值：Sk=rS0=11×04=044kNm2注：主觀題答案僅供參考5、 1從規(guī)范表411，項次1，第(2)款查得會議室的樓面荷載為20kNm2。    2樓面梁的從屬面積A=6×9=54m2>50m2，根據(jù)規(guī)范412條第1款第2項得計算樓面梁時樓面活荷載的標準值折減系數(shù)取09。    3樓面梁承受的樓面均布活荷載標準值在梁上產(chǎn)生的均布線荷載qk

38、，計算簡圖見圖124。qk=2×09×6=108kNm注：主觀題答案僅供參考 6、1次梁承受的線荷載    因1239>2O為單向板板跨為39m，對單向板的次梁，查規(guī)范表411項次8，第1款得樓面均布活荷載標準值為40kNm2，根據(jù)規(guī)范412條第1款第3項對單向樓蓋的次梁的折減系數(shù)為08。    其承受的樓面活荷載標準值產(chǎn)生的均布線荷載qk，計算簡圖見圖126(a)。    qk=4×08×39=1248kNm 

39、;   2主梁承受的集中荷載根據(jù)規(guī)范412條第1款第3項對單向板樓蓋的主梁?；钶d的折減系數(shù)應取06。主梁承受的由次梁傳來的樓面活荷載標準值產(chǎn)生的集中力Fk計算簡圖見圖126(b)。 Fk=4×06×39×120=11232kN 注：主觀題答案僅供參考 7、    根據(jù)規(guī)范451條注2的規(guī)定，應沿板寬每隔10m取一個集中荷載N=1.0kN作用于挑檐端頭。    取單位板寬(1m)為計算對象，取挑檐根部AA截面作為設計控制截面，離端頭的距離

40、為04m。    由施工、檢修集中荷載產(chǎn)生的AA截面彎矩標準值    M=04×10=04kN·m注：主觀題答案僅供參考 8、按建筑結構荷載規(guī)范GB 500092 001第512條1款規(guī)定，縱向水平力取作用在一邊軌道上所有剎車輪的最大輪壓之和的10采用。取2臺吊車的剎車輪計算。按該規(guī)范表522的規(guī)定乘以折減系數(shù)096。    TLK=095×2×01×1 00=1 9kN注：主

41、觀題答案僅供參考9、1在恒載作用下，AB柱軸壓力的設計值為：    根據(jù)荷載規(guī)范第325條    恒載分項系數(shù)取12    BD梁端剪力V=1/2×2×12×5×9=54kN    N恒=V=54kN    2在活載作用下，AB柱軸壓力的設計值為：(1)根據(jù)鋼結構規(guī)范第3條由檢修材料所產(chǎn)生的荷載，柱乘折減系數(shù)075。   

42、60;(2)按荷載規(guī)范325條Q=13    (3)平臺均布檢修活荷載產(chǎn)生的柱軸壓力設計值是    075×13×20×(5×9/2)=43875kN    (4)吊車產(chǎn)生的軸壓力設計值是    柱子不直接承受動力荷載，不必考慮動力系數(shù)，僅考慮活載分項系數(shù)14，組合值系數(shù)07。    14×100×(1/2)=70kN 

43、0;  N活=43875+07×70=48775kN總的N=N恒+N污=54+48775=54175kN注：主觀題答案僅供參考 10、可變荷載起控制作用，    N=12×40+14×12+07×14×4=6872kN    永久荷載效應起控制作用，參與組合的可變荷載中僅限于豎向荷載而風荷載不參與組合。此外，屋面活荷載不與雪荷載同時組合。這樣，該柱的軸壓力設計值將為    N=135×4

44、0+07×14×12=6576kN    本題雖然恒載很大，但還是活載起控制作用，取N=6872kN。注：主觀題答案僅供參考 11、  1計算雨篷板的承載力時，求由施工或檢修集中荷載產(chǎn)生的彎矩標準值。    計算承載力時應取寬度1m的板作為計算對象，此寬度范圍內作用一個10kN的施工或檢修集中荷載，其最不利作用位置在板端部，板的強度控制截面位于外墻外緣處的AA截面，此截面由施工或檢修集中荷載產(chǎn)生的彎矩標準值。    M=-1.

45、0×11=-1.1kN·m(板上表面受拉)    2驗算雨篷傾覆時，求由施工及檢修集中荷載產(chǎn)生的彎矩標準值。    雨篷總寬度為272m，按規(guī)定驗算傾覆時沿板寬每隔253m考慮一個集中荷載，故本例只需考慮一個集中荷載，其作用的最不利位置在板端。驗算傾覆時，參照砌體結構設計規(guī)范第742條關于挑梁傾覆點的規(guī)定，由于伸入墻內的深度，即為雨篷梁的寬度，小于22倍的梁高，因此，計算傾覆點離墻外邊緣的距離x應為013倍的雨篷梁寬度，即    x=013×02

46、4=0031m    因此，由施工荷載或檢修荷載產(chǎn)生的傾覆彎矩標準值：    M=1131×1=13kN·m注：主觀題答案僅供參考12、(1)設計數(shù)據(jù)    由荷載規(guī)范附錄D4中附表D4，天津市基本雪壓：So=04kNm2，C=07，f=06，q=02。積雪分布系數(shù)按規(guī)范表621第4項和第6項采用。    (2)屋面雪載標準值    均勻分布Sk=rS0=10×04=

47、04kNm2不均勻分布天窗上    Sk=rs0=08×04=032kNm2天窗間屋面    Sk=rs0=14×04=056kNm2天窗外屋面    Sk=rs0=11×04=044kNm2屋面雪荷載標準值分布示意見圖149。(3)設計結構及屋面構件可按下列規(guī)定采用雪荷載：    屋面板按積雪不均勻分布的最不利的情況采用，即天窗間SK=056kNm2。    屋架分

48、別按積雪全跨或半跨均勻分布以及不均勻分布的情況采用。    排架分析按積雪全跨的均勻分布情況采用 注：主觀題答案化僅供參考13、AB跨的荷載：135×20+07×14×10=368kNm            1.2×20+14×10=38kNm，取38kNm。注：主觀題答案僅供參考 14、    挑檐板作為一個剛體繞外墻外緣處的A點轉動

49、。每塊挑檐板只考慮一個施工集中荷載10kN，其作用位置在挑檐板的最外端(最不利位置)。驗算傾覆時挑檐板的轉動點位于外墻外緣處的A點。1挑檐板的傾覆彎矩Mov    施工集中活荷載作用于挑檐板邊緣處，所產(chǎn)生的對A點彎矩，可變荷載分項系數(shù)取1.4：    Mov=14×10×03=042kN·m    2挑檐板的抗傾覆彎矩Mr：    抗傾覆彎矩由位于擱置在屋面上的挑檐板自重產(chǎn)生對A點的彎矩組成(忽略板端突起部

50、分的影響)，由于其效應對結構有利，此情況永久荷載分項系數(shù)應取08(見砌體規(guī)范416條)。    Mr=08×007×12×25×(06-03)=050kN·m    由于Mr>Mov(即050kN·m>042kN·m)，因此不會發(fā)生施工期間傾覆。注：主觀題答案僅供參考 15、    1查規(guī)范表411項次1第2款得樓面活荷載標準值為20kNm2。   

51、60;2根據(jù)規(guī)范412條第2款第2項的規(guī)定，設計柱時樓面活荷載標準值的折減系數(shù)應取09。    3忽略縱橫框架梁在樓面活荷載作用下，由梁兩端不平衡彎矩產(chǎn)生的軸向力，柱1的11截面承受著第5、6層的樓面活荷載，其荷載面積如圖127中的陰影所示，故其軸向力標準值Nk=2×20×09×3×84=9072kN。注：主觀題答案僅供參考 16、1每根梁最多考慮兩臺吊車，根據(jù)梁跨度和吊車寬度、輪距分析，每根12m跨梁上最多只能布置3個輪壓，三個輪壓的合力距中間輪壓距離為：  x=(5.25-1.55

52、)/3=1233m    取合力與某一集中荷載距離(即x)之中線與梁跨中線重合時，在該集中荷載處有最大彎矩，此時輪壓布置如圖139，即取中間輪處的集中荷載為臨界荷載Pk。  對支座A取矩、得支座反力    RB=3P×6616.5/12000=1654P=77738kN    中間輪處截面k的彎矩    Mk=RB×(6000+6165)-P×5250   

53、 =77738×66165470×5250    =2676035kN·mm2676kN·m    可以看出這種情況下算得的為本題所給吊車荷載下的吊車梁絕對最大彎矩標準值    計算吊車梁豎向荷載應考慮動力系數(shù)11，分項系數(shù)14：    M=11×14×2676=4121kN·m    2左支座處的最大剪力設計值的輪壓

54、布置如圖1310。    還要考慮活載分項系數(shù)14，輪壓動力系數(shù)11。    V=11×14×470×(12+10.45+5.2)/12=1667.8kN    3按規(guī)范51221，軟鉤吊車橫向水平荷載標準值取橫行小車重量與額定起重量之和的10，每個輪子水平力標準值為：    Tk=(Q+g)/n×10=(500+150)/4×01=1625kN橫向水平力不考慮動力系數(shù)，分項系數(shù)仍為14

55、。吊車輪子布置如圖1311。對支座A取矩、得支座B的水平支座反力HB    HB=2688kN求中間輪截面的彎矩值為：        MT=14HB(6+06165)-1 625×525    =14×9259=12963kN·m 注：主觀題答案僅供參考 17、答案：    1查規(guī)范表411項次1第1款得樓面活荷載標準值為20kNm2。 

56、   2由于基礎底部截面承受上部四層樓面活荷載，根據(jù)規(guī)范表412，查得活載折減系數(shù)為07。    3軸線橫墻基礎每延米底部截面，由該截面以上各樓層樓面活荷載標準值產(chǎn)生的軸向壓力Nk：     Nk=4×20×07×36=2016kNm注：主觀題答案僅供參考 18、1屋面積灰荷載標準值屋面坡度：中部115，=381°；邊部15，=1131°。均小于25°。查荷載規(guī)范表441-1，屋面積灰荷載標準值為050kN

57、m2，C=09，f=09，q=08。2積灰荷載的局部增大根據(jù)荷載規(guī)范442條，對于屋面上易形成灰堆處，如中柱附近屋面天溝處3m的分布寬度內和邊柱上天溝，設計屋面板和天溝構件時，積灰荷載標準值取為14×05=07kNm2。3屋面可變荷載的組合根據(jù)荷載規(guī)范443條，積灰荷載應與雪荷載或不上人的屋面均布活荷載兩者中的較大值同時考慮。排架分析按積雪全跨的均勻分布，即Sk=04kNm2考慮，而不上人的屋面均布活荷載qk=05kNm2，故積灰荷載標準值應與屋面均布活荷載同時考慮。而設計兩跨天窗之間的屋面板以及屋架時，積灰荷載應與不均勻分布的雪荷載同時考慮。注：主觀題答案僅供參考19、按荷載規(guī)范第

58、325條，由可變荷載控制時，自重分項系數(shù)取12，活載分項系數(shù)取13。再按鋼結構設計規(guī)范第324條，計算柱時應乘以折減系數(shù)075，q=12×4+075×13×20=243kNm2注：主觀題答案僅供參考 20、據(jù)規(guī)范512條2款按2臺吊車，每臺吊車一側有2輪，共有4輪，吊車橫向水平荷載取橫行小車重量與額定起重量的10，再乘以重力加速度，每臺吊車按4輪分配。    Tk=2×2×01×(7.2+20)/4×98=2666kN注：主觀題答案僅供參考 21、 

59、60;  1因恒載效應不起控制作用，風荷載起主導作用，應采用由可變荷載效應控制的組合。    2因恒載效應對結構有利。根據(jù)規(guī)范325條規(guī)定，取G=10，Q=1.4。    3根據(jù)規(guī)范表431得屋面活荷載的組合值系數(shù)C=07    根據(jù)規(guī)范表541得吊車荷載的組合值系數(shù)C=07    根據(jù)規(guī)范714條風荷載的組合值系數(shù)C=06    4按規(guī)范基本組合一般公式(3231)計算

60、60;   M=10×(-2)+14×60+14×07×20    =1016kN·m    5按規(guī)范基本組合簡化公式(324)計算    M=GSGk+Q1SQ1k=10×(-2)+14×60=82kN·m    M=GSGk+O9QiSQik=10×(-2)+09×14×(60+20)=988k

61、N·m    取M=1016kN·m注：主觀題答案僅供參考 22、根據(jù)荷載規(guī)范第431條，屋面活載應采用05kNm2，有關設計規(guī)范可作02kNm2的增減。    鋼結構設計規(guī)范第321條，對支承輕屋面的構件或結構(檁條、屋架、框架等)，當僅有一個可變荷載且受荷水平投影面積超過60m2時，屋面均布活荷載標準值應取為03kNm2?，F(xiàn)在剛架受荷面積6×18=108m2>60m2，且不止承受1個可變荷載，按GB 500172003應取05kNm2。23、根據(jù)規(guī)范第52

62、1條規(guī)定，對于本廠房，吊車豎向荷載和橫向水平荷載均可考慮兩臺吊車。圖131 5是兩臺10t吊車荷載作用下支座反力影響線。作用于排架柱上的吊車豎向荷載標準值Dmax=Pmaxyi=110×(0325+1+0817+0142)    =25124kNDmin=Pminyi=24×(0325+1+0817+0142)=5482kN每個輪子施加于吊車梁上的橫向水平荷載標準值    T=(1/4)(Q+Q1)g=1/4×012×(10+351)×10=405kN作用

63、于排架柱上的吊車橫向水平荷載標準值Tmax=Tyi=405×(0325+1+0817+0142)=925kN    應注意，在上述計算結果未考慮二臺吊車同時作用的影響。(即未乘折減系數(shù)) 注：主觀題答案僅供參考 24、吊車最小輪壓    Pmin=(Q+G+g)/2-Pmax=(50+160+18.56)/2-892=251kN    每個橫向排架計算時考慮兩臺吊車，計算吊車最大輪壓產(chǎn)生的柱牛腿處最大垂直力時，吊車輪的位置及吊車梁支承反力影響線圖如圖131

64、9所示。    考慮兩臺吊車參與組合，吊車為中級工作制，根據(jù)規(guī)范表522吊車豎向荷載應乘以折減系數(shù)=09。吊車最大輪壓產(chǎn)生的柱A牛腿處最大垂直力標準值：注：主觀題答案僅供參考 25、 1從規(guī)范表411，項次1，第1款查得醫(yī)院病房的樓面活荷載標準值為20kNm2。    2樓面梁的從屬面積A=36×75=27m2>25m2，根據(jù)規(guī)范412條第1款第1項的規(guī)定，在計算樓面梁時樓面活荷載的標準值折減系數(shù)取09。    3樓面梁承受的樓面均布活荷載

65、標準值在梁上產(chǎn)生的均布線荷載qk，計算簡圖見圖122。qk=2×09×36=648kNm注：主觀題答案僅供參考 26、1由于屋面坡度為1：10，故屋面坡度<25°，根據(jù)規(guī)范表4411注1的規(guī)定?？梢詰靡?guī)范表4411來確定積灰荷載。    2根據(jù)規(guī)范表4411第1項次，屋面無擋風扳隋況下，屋面積灰荷載標準值為050kNm2。    3根據(jù)規(guī)范442條第二段的規(guī)定，因該車間高低跨處屋面高差為4m，故在屋面上易形成灰堆處增大積灰荷載的范圍(屋面寬度)b=2×4=8

66、m>6m，故取b=6m。    4根據(jù)規(guī)范442條第二段的規(guī)定，在低跨處的屋面積灰荷載尚應乘以增大系數(shù)2，故    qk=2×05=1kNm2注：主觀題答案僅供參考 27、1根據(jù)規(guī)范表411得樓面均布活荷載標準值為20kNm2。    根據(jù)規(guī)范表411注5得    活動的雙面抹灰板條隔墻自重給予樓面的活荷載附加值    09kNm2×36m×(1/3)

67、=108kNm100kNm，取用108kNm    樓面的活荷載標準值為(200+108)kNm2=308kNm22抹面層自重    20kNm3×002m=040kNm2    鋼筋混凝土板自重    25kNm3×015m=375kNm2    樓面的永久荷載標準值為(040+375)kNm2=415kNm2    3永久荷載效應起控

68、制時，樓面的荷載設計值應為(135×415kNm2+140×07×308kNm2)=862kNm2    可變荷載效應起控制時，樓面的荷載設計值為    12×415kNm2+14×308kNm2=929kNm2    取樓面的荷載設計值為929kNm2。注：主觀題答案僅供參考 28、應按積雪全跨均勻分布、半跨均勻分布和全跨不均勻分布三種情況考慮。全跨積雪均勻分布時(圖144)   &#

69、160;屋架上弦節(jié)點處的雪荷載集中力P。    由于屋架坡度tg=1/2、故=2656°，查荷載規(guī)范表621項次1和2得積雪分布系數(shù)=094。    屋架間距為4m、節(jié)點間距(水平投影)為2m、基本雪壓為055kNm2，節(jié)點處的雪荷載集中力P=4×2×055×094=414kN。支座反力RA=RB=2P=8.28kN注：主觀題答案僅供參考29、V=12×100+14×35=169kN    V=135×10

70、0+14×07×35=1693kN    取V=1693kN注：主觀題答案僅供參考 30、1荷載標準值：    (1)永久荷載為        Gk=27×152=2025kNm  (2)可變荷載為  屋面活荷載    Q1k=07×152=0525kNm  積灰荷載  

71、;    Q2k=05×152=O375kNm  雪荷載        Q3k=04×152=O3kNm  2荷載效應組合。  按照建筑結構荷載規(guī)范(GB 500092001)的規(guī)定，屋面均布活荷載不應與雪荷載同時組合。故采用以下幾種組合方式進行荷載組合，并取其最大值作為設計值。    (1)由永久荷載控制的組合由規(guī)范式(3232)可得縱肋跨中彎矩

72、設計值為對以上計算結果比較可知，由永久荷載控制的組合彎矩計算結果最大，故將其作為荷載效應的設計值。 注：主觀題答案僅供參考31、由規(guī)范512條第一款規(guī)定。吊車縱向水平荷載標準值和作用在一邊軌道上所有剎車輪的最大輪壓之和的比值為01。    考慮有兩臺吊車同時剎車，作用在一邊軌道上的剎車輪共有2個，由于吊車為中級工作制，因此吊車的縱向水平荷載標準值應乘以折減系數(shù)09，并需考慮正反兩方向剎車。TL=09×01×Pmax=09×01×2×892=1606kN注：主觀題答案僅供參考32、 (1)扣除墩座

73、面積上樓板活荷載后，墩座和展品在板中的最大彎矩Mmax    Mmax=1/4(20-040×100×35)×30       =1395kN·m    這里近似將局部分布荷載視為作用于其中心處的一集中荷重20kN；    (2)局部分布荷載作用下板的有效分布寬度b    今已知板厚015m，墊層005m，則平行，垂直于板跨的荷載作用面計算寬度bcx、bcy分別為    bcx=100m+2×005m+015m=125m    bcy=040m+2×005m+015m=065m因此，知bcxbcy，且墩座的長邊平行于板跨。    因為&#