石油化工塔型設備基礎抗震設計

1、石油化工塔型設備基礎抗震設計14.1 一般規(guī)定本章適用于石油化工塔型設備基礎（包括支承塔型設備的上部結構及其基礎）的抗震 設計。塔基礎可選用圓筒式、圓柱式、環(huán)形框架式、方形框架式、板式框架式的獨立 結構或聯(lián)合結構。現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架式塔基礎結構的抗震等級應按本規(guī)范表框架結構規(guī) 定的抗震等級提高一級采用，但最高應為一級。14.2計算要點塔基礎應按本規(guī)范第5章多遇地震確定地震影響系數(shù)，并進行地震作用和作用效應 計算。塔基礎的抗震計算宜采用振型分解反應譜法，II可僅取結構的前三個振型，可不進 行扭轉耦聯(lián)計算。對丁基礎底板頂面到設備頂面的總高度不超過65m, 11質量和剛度沿高度 分布比較均勻的塔型設

2、備，可采用底部剪力法進行抗震計算。塔型設備的阻尼比可取0.035。14.2.4 8度和9度時，塔基礎應計算豎向地震作用，但可僅計及塔型設備重力荷載代表值 產生的塔基礎或框架頂部的豎向地震作用效應。豎向地震作用標準值應按本規(guī)范第條 的規(guī)定計算，其豎向地震作用效應應乘以增大系數(shù)2.5。塔型設備的等效總重力荷載應取正 常操作狀態(tài)下的重力荷載代表值。14.2.5 6度時，塔基礎可不進行地震作用計算，但應符合相應的抗震措施要求，7度時，I、II類場地的圓筒（柱）式塔基礎可不進行結構構件截面的抗震驗算，但應符合抗震構造措 施耍求。14.2.6 7度、8度、9度時，樓層屈服強度系數(shù)小T 0.5的鋼筋混凝土框

3、架式塔基礎，應按本規(guī)范第條和第條的規(guī)定進行罕遇地震作用下薄弱層的彈塑性變形驗算。夭然地基基礎抗震驗算時，應符合本規(guī)范第4.2節(jié)的規(guī)定。塔基礎底面零應力區(qū)的面積不應大丁基礎底面面積的15%。塔型設備的基本口振周期可按下列公式計算：1圓筒(柱)式塔基礎，塔的壁厚不大T 30mm時，可按下列公式計算:當 A2/Do<7Q0 時;Ta =0.35+0. 85X10T當 A2/Do>700 時:Ti=0. 25+0.99X10"<14-2, 81)(14. 2. 8吃)式中：T：塔型設備的基本口振周期(s)；h基礎底板頂面至設備頂面的總高度(m)：Do塔型設備外徑，對變直徑塔

4、，可采用按各段高度和外徑計算的加權平均外徑(m)°2框架式塔基礎，塔的壁厚不大于30mm時，可按下式計算：7=0 56+0.40X10-(1428-3)3當數(shù)個塔由聯(lián)合平臺連成一排時，垂直丁排列方向的各塔的基本口振周期可采用基 本口振周期最大的塔(主塔)的周期值。平行丁排列方向的各塔基本口振周期可釆用主塔的基 本口振周期乘以折減系數(shù)0.9。地震作用計算時塔型設備的基本口振周期尚應按下列規(guī)定進行調整:1按本規(guī)范式（1428-1）式（1428-3）計算時，計算值應乘以震時周期加長系數(shù)1.15。2采用其他公式計算時，計算的基本口振周期應乘以震時周期加長系數(shù)1.05。14.3抗震構造措施圓筒

5、（柱）及框架梁、板、柱的混凝土強度等級均不應低T C30：當框架結構抗震等 級為一級時，不應低于C35。塔基礎的埋置深度不宜小于1.5mo圓筒（柱）式塔基礎上固定塔型設備的地腳螺栓，其錨固長度不應小丁表的規(guī)定。表塔型設備的地腳螺栓錨固長度鋼材牌號地腳螺栓錨因形式克鉤式縊板式QZ357dQ3453陽注：d為地腳螺栓直徑。圓筒（柱）式塔基礎的地腳螺栓周圍受力鋼筋的箍筋間距不宜大于lOOmmo圓筒式塔基礎的筒壁厚度不應小于塔的裙座底環(huán)板寬度，J1不應小T 300mmo圓筒式塔基礎的筒壁應配置雙層鋼筋，圓柱式塔基礎的圓柱可只配置一層鋼筋；縱 向鋼筋的間距不應大于200mm。圓筒或圓柱高度小T 2m時，縱向鋼筋直徑不應小于 10mm；高度不小于2m時，縱向鋼筋直徑不應小于12mm?；A底板受力鋼筋直徑不應小T 10mm,間距不應大T 200mm；構造鋼筋直徑不 應小丁 8mm,間距不應大于250mm?？蚣苁剿A釆用每