簡(jiǎn)支橋梁橋梁畢業(yè)設(shè)計(jì)算書(shū)

1、第一章 方案設(shè)計(jì)比選（略）第二章2.預(yù)應(yīng)力空心板上部結(jié)構(gòu)計(jì)算2.1 設(shè)計(jì)資料1、跨徑：標(biāo)準(zhǔn)跨徑； 計(jì)算跨徑。2、橋面凈空：。3、設(shè)二丈計(jì)荷載：汽車荷載：公路-級(jí)；人群荷載：。4、材料：預(yù)應(yīng)力鋼筋股鋼絞線，直徑15.2mm；非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用HRB335鋼筋，R235鋼筋，預(yù)制空心板、鉸縫采用C50；橋面現(xiàn)澆層、封端混凝土采用C40；橋面鋪裝采用10cm鋼筋混凝土+10cm瀝青砼。2.2 構(gòu)造形式及尺寸選定本橋橋面凈空為凈，采用9塊C50的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，每塊空心板寬99cm，高80cm，空心板全長(zhǎng)15.96m。采用先張法施工工藝，預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用1×7股鋼絞線，直徑15.2mm

2、，截面面積139。預(yù)應(yīng)力鋼絞線沿板跨長(zhǎng)直線布置。全橋空心板橫斷面布置如圖3-1，每塊空心板截面及構(gòu)造尺寸見(jiàn)圖2-2。圖2-1 橋梁橫斷面（尺寸單位：cm） （中板截面） （ 邊板截面）圖2-2 空心板截面構(gòu)造及尺寸（尺寸單位mm）2.3 空心板毛截面幾何特性計(jì)算1.毛截面面積A 2.毛截面重心位置全截面對(duì)板高處的靜矩： 鉸縫的面積：則毛截面重心離板高的距離為： 鉸縫重心對(duì)板高處的距離為：3.空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣矩則空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣矩I為：（忽略了鉸縫對(duì)自身重心軸的慣矩）空心板截面的抗扭剛度可簡(jiǎn)化為圖2-3的單箱截面來(lái)近似計(jì)算圖2-3 計(jì)算抗扭剛度的空心板截面簡(jiǎn)化圖（尺寸單位：c

3、m）2.4 作用效應(yīng)計(jì)算2.4.1 永久作用效應(yīng)計(jì)算1.預(yù)制板的自重（第一期恒載）中板：邊板：2.欄桿、人行道、橋面鋪裝（第二期恒載）人行道及欄桿重力參照其他橋梁設(shè)計(jì)資料，單側(cè)按12.0kN/m計(jì)算。橋面鋪裝采用等厚10cm的瀝青混凝土，則全橋?qū)掍佈b每延米重力為：上述自重效應(yīng)是在各空心板形成整體以后，再加至板橋上的，精確的說(shuō)由于橋梁橫向彎曲變形。各板分配到的自重效應(yīng)應(yīng)是不同的，本橋?yàn)橛?jì)算方便近似按各板平均分擔(dān)來(lái)考慮，則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓椋褐邪澹?3.鉸縫自重（第三期恒載）中板：邊板： 表2-1 空心板每延米總重力g荷載板第一期恒載g1第二期恒載g2第三期恒載g3總和g（KN/

4、m）中板10.6574.5332.46717.657邊板12.8274.5331.23418.594由此可計(jì)算出簡(jiǎn)支空心板永久作用（自重）效應(yīng)，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2-2。表2-2 永久作用效應(yīng)匯總表項(xiàng)目作用種類作用（KN/m）作用效應(yīng)M（KN.m）作用效應(yīng)N（KN）跨中1/4跨支點(diǎn)1/4跨跨中中板10.657324.19243.1483.1241.560邊板12.827390.20292.65100.0550.030中板4.533137.89103.4235.3617.680邊板4.533137.89103.4235.3617.680中板2.46775.0556.2819.249.620邊板1.23

5、437.5428.159.634.810g= g1 +g2 +g中板17.657537.13402.84137.7268.860邊板18594565.63424.22145.0372.5202.4.2 可變作用效應(yīng)計(jì)算本橋汽車荷載采用公路-級(jí)荷載，它由車道荷載和車輛荷載組成。橋規(guī)規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車道荷載。公路-級(jí)的車道荷載由kN/m的均布荷載,和的集中荷載兩部分組成。而在計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計(jì)算剪力時(shí)。按橋規(guī)車道荷載的均布荷載應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線峰值處。多車道橋梁還應(yīng)考慮多車道折減，

6、車道折減系數(shù)。1汽車荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算空心板跨中和l/4處的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板法計(jì)算，支點(diǎn)處按杠桿原理法計(jì)算。支點(diǎn)至l/4點(diǎn)之間的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得。（1）跨中及l(fā)/4處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算首先計(jì)算空心板的剛度參數(shù)：由前面計(jì)算： 將以上數(shù)據(jù)帶入，得：求得剛度參數(shù)后，即可按其查公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)橋梁（上冊(cè)）第一篇附錄（二）中的5塊板的鉸接板橋荷載橫向分布影響線表，由及內(nèi)插得到時(shí)1號(hào)板至5號(hào)板在車道荷載作用下的荷載橫向分布影響線值，計(jì)算結(jié)果列于表2-3中。由表2-3畫(huà)出各板的橫向分布影響線，并按橫向最不利位置布載，求得兩車道情況下的各板橫向分布系數(shù)。各板橫向分布影響線及橫向最不

7、利布載見(jiàn)圖。由于橋梁橫斷面結(jié)構(gòu)對(duì)稱，所以只需計(jì)算1號(hào)板至5號(hào)板的橫向分布影響線坐標(biāo)值。表2-3 各板荷載橫向分布影響線坐標(biāo)值表板號(hào)單位荷載作用位置（i號(hào)板中心）12345678910.0118516213611598867772690.0223619414711388705749460.0144207176141114927766595620.01162158141119102908175720.0219418916012295756253490.0144176172149120988270635930.01136141142129111978781770.021471601641411108

8、77262570.01441411491521341119179706640.011151191291331231089790860.021131221411521341068775700.014411412013414112810791827750.0198102111123131123111102980.02889511013414813411095880.014492981101281381281109892汽車及人群荷載橫向最不利加載如圖2-4圖2-4 各板橫向分布影響線圖計(jì)算如下：1號(hào)板： 2號(hào)板： 3號(hào)板： （0.141+0.066）=0.2074號(hào)板： 5號(hào)板： 表2-4 各板荷

9、載橫向分布系數(shù)匯總表板號(hào)橫向分布系數(shù)12345m汽0.22750.2340.2390.240.236m人0.2650.2350.2070.1910.184各板橫向分布系數(shù)計(jì)算結(jié)果從表2-4可以看出：兩行汽車荷載作用時(shí)，3號(hào)板的橫向分布系數(shù)最不利。為設(shè)計(jì)施工方便，各空心板設(shè)計(jì)成統(tǒng)一規(guī)格，同時(shí)考慮到人群荷載與汽車荷載效應(yīng)組合，因此，跨中和L/4處的荷載橫向分布系數(shù)偏安全的取下列數(shù)值： （2）車道荷載作用于支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計(jì)算。由圖2-5，首先繪制橫向影響線圖，在橫向線上按最不利荷載布置。圖2-5 支點(diǎn)處荷載橫向分布影響線及最不利布載圖（尺寸單位：cm

10、）2號(hào)板：， ；3號(hào)板：， ；4號(hào)板：， ；5號(hào)板：， 故3號(hào)板支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)為: =0.5 =0 2.汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算橋規(guī)規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)。按結(jié)構(gòu)基頻的不同而不同，對(duì)于簡(jiǎn)支板橋：，當(dāng)Hz時(shí)，；當(dāng)Hz時(shí)，；當(dāng)時(shí)，。式中：l結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（M）E結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（N/m）I結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（m）m結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量 G結(jié)構(gòu)跨中處每延米結(jié)構(gòu)重力（N/m）G重力加速度，由前面計(jì)算： ；由公預(yù)規(guī)查的C50混凝土的彈性模量，代入公式得：則： 3.可變作用效應(yīng)計(jì)算（1）車道荷載效應(yīng)計(jì)算車道荷載引起的空心板跨中及l(fā)/4截面效應(yīng)（彎矩和剪力）時(shí)

11、，均布荷載應(yīng)滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載（或）只作用于影響線中一個(gè)最大影響線峰值處，見(jiàn)表格2-5。表2-5 均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算截面類型公路I級(jí)均布荷載（kN/m）人群荷載（kN/m）影響線面積（或m）影響線圖式10.53 l/410.53 1/2 1/210.53 3l/1610.53 3/4 l/410.53 1 跨中截面：式中：汽車荷載的沖擊系數(shù)；多車道汽車荷載橫向折減系數(shù)；汽車荷載跨中截面橫向分布系數(shù)；分別為車道荷載的集中荷載、均布荷載的標(biāo)準(zhǔn)值；彎矩影響線的面積；與車道荷載的集中荷載對(duì)應(yīng)的影響線的豎標(biāo)值。彎矩：（不計(jì)沖擊時(shí)）兩行車道荷載：不計(jì)沖擊：計(jì)入沖

12、擊：剪力：（不計(jì)沖擊系數(shù)時(shí)）不計(jì)沖擊：計(jì)入沖擊： l/4截面彎矩：（不計(jì)沖擊時(shí)）兩行車道荷載：不計(jì)沖擊：計(jì)入沖擊：剪力：（不計(jì)沖擊系數(shù)時(shí)）不計(jì)沖擊：計(jì)入沖擊： 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算支點(diǎn)截面剪力由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)時(shí)，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長(zhǎng)的變化，同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線的峰值處，見(jiàn)圖2-6。圖2-6 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖兩行車道荷載：不計(jì)沖擊系數(shù)： 計(jì)入沖擊：（2）人群荷載效應(yīng)人群荷載是一個(gè)均布荷載，其大小按橋規(guī)取用為3.0kN/m。本橋人行道寬度為1m，因此。人群荷載產(chǎn)生的效應(yīng)計(jì)算如下 跨中截面彎矩：剪

13、力： 截面彎矩：剪力：支點(diǎn)截面剪力可變作用效應(yīng)匯總于表3-6中，由此看出，車道荷載以兩行車道控制設(shè)計(jì)。表3-6 可變作用效應(yīng)匯總表作用效應(yīng)截面位置作用種類彎矩M（kN.m）剪力V(kN)跨中跨中支點(diǎn)車道荷載兩行 不計(jì)沖擊系數(shù)283.64212.7336.7958.85158.36兩行 計(jì)入沖擊系數(shù)361.75271.3246.9275.06201.97人群荷載18.8914.171.212.723.632.4.3 作用效應(yīng)組合按橋規(guī)公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用于不同的計(jì)算項(xiàng)目。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合表達(dá)式為：式中： 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)?/p>

14、于中小橋=1.0； 效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值； 人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用兩種效應(yīng)組合。作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)表達(dá)式：式中：作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； 不計(jì)沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； 人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合表達(dá)式：式中各符號(hào)意義見(jiàn)上面說(shuō)明。橋規(guī)還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為：式中：S標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；永久作用效應(yīng)、汽車荷載效應(yīng)（計(jì)入汽車沖擊力）、人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。根據(jù)計(jì)算得到的作用效應(yīng)，按橋規(guī)各種

15、組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，現(xiàn)將計(jì)算匯總于表2-7。表2-7 空心板作用效應(yīng)組合計(jì)算匯總表序號(hào)作用種類彎矩M(kN.m)剪力V(kN)跨中跨中支點(diǎn)作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值永久作用效應(yīng)537.13402.84068.86137.72可變作用效應(yīng)車道荷載不計(jì)沖擊283.64212.7336.7958.85158.36361.75271.3246.9275.06201.97人群荷載18.8914.171.212.723.63承載能力極限狀態(tài)基本組合 (1)644.56483.41082.63165.26 (2)506.45379.8565.69105.08282.76 (3)21.1615.871.36

16、3.054.071172.17879.1367.05190.76452.09正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合 (4)537.13402.84068.86137.72 (5)198.55148.9125.7541.20110.85 (6)18.8914.171.212.723.6375457565.9226.96112.78252.2使用長(zhǎng)期效應(yīng)組合 (7)537.13402.84068.86137.72 (8)113.4685.0914.7223.5463.34 (9)7.565.670.481.091.45658.15493.615.293.49202.51彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合

17、S (10)537.13402.84068.86137.72 (11)361.75271.3246.9275.06201.97 (12)18.8914.171.212.723.63917.77688.3348.13146.64343.322.5 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量計(jì)算及布置 2.5.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算本橋采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板的構(gòu)造形式。設(shè)計(jì)時(shí)它應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求。例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲(chǔ)備。應(yīng)此預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計(jì)時(shí)，一

18、般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限制確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，再由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量。本橋以A類部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計(jì)。首先，按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加應(yīng)力。按公預(yù)規(guī)條，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足要求。式中：在作用短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土法向拉應(yīng)力；構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力。在初步設(shè)計(jì)時(shí)，和可按下列公式近似計(jì)算： 式中：構(gòu)件毛截面面積及對(duì)毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸的偏心距，代入即可求得滿足A類

19、部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)加力為：由表2-7得，空心板毛截面換算面積 假設(shè)，則代入得：則所需預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為：式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力； 全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。本橋采用股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，直徑15.2mm，公稱截面面積139mm，。按公預(yù)規(guī)，現(xiàn)取，預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為20%張拉控制應(yīng)力來(lái)估算，則：采用6根股鋼絞線，即鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積181.46mm，則滿足要求。2.5.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板選用6根股鋼絞線布置在空心板下緣，沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，即沿跨長(zhǎng)保持不變，見(jiàn)圖2-7，預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿足公預(yù)規(guī)要求，鋼絞線凈距

20、不小于25mm，端部設(shè)置長(zhǎng)度不小于150mm的螺旋鋼筋等。圖2-7 空心板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置（尺寸單位：cm） 2.5.3 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫不考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字形截面來(lái)考慮：由： 由、得，則得等效工字形截面的上翼緣板厚度：等效工字形截面的下翼緣板厚度：等效工字形截面的肋板厚度：等效工字形截面尺寸見(jiàn)圖2-8:圖2-8 等效工字截面示意（尺寸單位：cm）估算普通鋼筋時(shí)，可先假定，則由下式可求得受壓區(qū)高度x，設(shè)。由公預(yù)規(guī) ，。由表2-

21、7，跨中，代入上式得：整理后得：求得：，且說(shuō)明中和軸在翼緣板內(nèi)，可用下式求得普通鋼筋面積：說(shuō)明按受力計(jì)算需要配置縱向普通鋼筋，現(xiàn)按構(gòu)造要求配置。普通鋼筋選用HRB335，。按公預(yù)規(guī) ，。普通鋼筋采用，普通鋼筋布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，鋼筋重心至下緣60mm處，即。2.6 換算截面幾何特性計(jì)算由前面計(jì)算已知空心板毛截面的幾何特性。毛截面面積，毛截面重心軸至板高的距離（向下），毛截面對(duì)其重心軸慣性距。1.換算截面面積代入得：2.換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下移）則換算截面重心至空心板截面下緣的距

22、離為：換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為：3.換算截面慣性矩 4.換算截面彈性抵抗矩下緣：上緣：2.7 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算2.7.1 跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見(jiàn)圖。預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離，普通鋼筋離截面底邊的距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為： 采用換算等效工字形截面來(lái)計(jì)算，參見(jiàn)圖，上翼緣厚度，上翼緣工作寬度，肋寬。首先安公式來(lái)判斷截面類型：屬于第一類T形，應(yīng)按寬度的矩形截面來(lái)計(jì)算其抗彎承載力。由計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度x：得：將代入下列公式計(jì)算出跨中截面

23、的抗彎承載力：計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。2.7.2 斜截面抗彎承載力計(jì)算1.截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核選取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算.截面構(gòu)造尺寸及配筋見(jiàn)圖2-8。首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按公預(yù)規(guī)條：式中：驗(yàn)算截面處的剪力組合設(shè)計(jì)值（kN），由表1-6得支點(diǎn)處剪力及跨中截面剪力，內(nèi)插得到距支點(diǎn)h/2=400mm處的截面剪力：；截面有效高度，由于本橋預(yù)應(yīng)力鋼筋都是直線配置，有效高度與跨中截面相同，；邊長(zhǎng)為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心板為C50，則：，；等效工字形截面的腹板寬度，b=445mm。代入上述公式：計(jì)算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。按公預(yù)規(guī)

24、第條式中，1.25是按公預(yù)規(guī)條，板式受彎構(gòu)件可乘以1.25的提高系數(shù)。由于，并對(duì)照表2-7沿跨長(zhǎng)各截面的控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋。為了構(gòu)造方便和便于施工，本橋預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： 式中，各系數(shù)值按公預(yù)規(guī)條規(guī)定取用：異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁；預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本橋?yàn)槿A(yù)應(yīng)力構(gòu)件，偏安全取；受壓翼緣的影響系數(shù)，??；、等效工字形截面的肋寬及有效高度，；縱向鋼筋的配筋率，；箍筋的配箍率，箍筋選用雙股10，則寫出箍筋間距的計(jì)算式為：；箍筋選用HRB335，則。取箍

25、筋間距，并按公預(yù)規(guī)要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。配箍率（按公預(yù)規(guī)條規(guī)定，HRB335，）在組合設(shè)計(jì)剪力值的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢10，配箍率取，則由此求得構(gòu)造配筋的箍筋間距。取。經(jīng)比較綜合考慮，箍筋沿空心板跨長(zhǎng)布置如圖2-9。圖2-9 空心板箍筋布置（尺寸單位：cm）2.斜截面抗剪承載力計(jì)算由圖2-9，選取以下三個(gè)位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計(jì)算： 距支座中心2/h=400mm處截面，x=7400mm； 距跨中位置x=4350mm處截面（箍筋間距變化處）；（位置確定見(jiàn)剪力包絡(luò)圖） 距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）。計(jì)算截面

26、的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表2-7由跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表2-8.表2-8 各計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值截面位置x（mm）支點(diǎn)跨中剪力組合設(shè)計(jì)值V(kN)452.09432.34348.43281.7867.05（1）距支座中心=400mm處截面，即x=7400mm由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋是直線配置，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬。由于不設(shè)彎起鋼筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：式中：，此處箍筋間距，210，。則：，代入，得： 抗剪承載力滿足要求。（2）跨中距截面處此處，箍筋間距，斜截面抗剪承載力： 抗剪承載力滿足要求。（3）距跨中截面距離處此處，箍筋間

27、距，斜截面抗剪承載力： 計(jì)算表明抗剪承載力均滿足要求。2.8 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算本橋預(yù)應(yīng)力鋼筋采用直徑為15.2mm的股鋼絞線：，控制應(yīng)力取。1.錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長(zhǎng)度取為張拉臺(tái)座的長(zhǎng)度，設(shè)臺(tái)座長(zhǎng)L=50m，采用一端張拉及夾片式錨具，有頂壓時(shí)，則：2.加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫差引起的預(yù)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺(tái)座之間的最大溫差，則：3.預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失式中： 張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，； 預(yù)應(yīng)力鋼絞線松弛系數(shù)，低松弛； 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，；傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，由公

28、預(yù)規(guī)條，對(duì)于先張法構(gòu)件，代入計(jì)算式，得：4.混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失對(duì)于先張法構(gòu)件 ： 式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的； 在計(jì)算截面鋼筋中心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力 （，其值為 其中預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時(shí)的全部預(yù)應(yīng)力損失值，由公預(yù)規(guī)條，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為： 則： 由前面計(jì)算的空心板換算截面面積， ， 。則： 5.混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率，； ； 構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心的距離，；構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑，；構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其

29、值為傳力錨固時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心至截面重心的距離，由前面計(jì)算； 預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期，計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變； 加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)的徐變系數(shù)； 考慮自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，可由表2-7查得，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面：截面： 支點(diǎn)截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中: 截面： 支點(diǎn)截面：公預(yù)規(guī)條規(guī)定，不得不大于傳力錨固時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的倍，設(shè)傳力錨固時(shí)，混凝土達(dá)到，則,，則跨中、截面、支點(diǎn)截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力、，均小于,滿足要求。設(shè)傳力

30、錨固齡期為，計(jì)算齡期為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對(duì)濕度為。由前面計(jì)算，空心板毛截面面積，空心板與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度為：理論厚度：查公預(yù)規(guī)表直線內(nèi)插得到： 把各項(xiàng)數(shù)值代入計(jì)算式中，得：跨中：截面： 支點(diǎn)截面：6.預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時(shí)第一批損失 傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和跨中截面： 截面： 支點(diǎn)截面： 各截面的有效預(yù)應(yīng)力：?？缰薪孛妫航孛妫?支點(diǎn)截面：2.9 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算2.9.1 正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性計(jì)算是對(duì)構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算，并滿足公預(yù)規(guī)條要求，對(duì)于本橋部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個(gè)要求：第一， 在作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，即

31、不出現(xiàn)拉應(yīng)力。式中：在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力； 由表2-7，空心板跨中截面彎矩由前面計(jì)算換算截面下緣彈性抵抗距則：扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，其值為： 空心板跨中截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力為： 在荷載的長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土產(chǎn)生的法向拉應(yīng)力，由表2-7，跨中截面。同樣，代入公式，則得：由此得：符合公預(yù)規(guī)對(duì)A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的規(guī)定。2.9.2 斜截面抗裂性驗(yàn)算部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合。選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面A-A纖維（空洞頂面），B-B纖維（空心板換算

32、截面重心軸），C-C纖維（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件應(yīng)滿足： 為混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C50， ；主拉應(yīng)力1. A-A纖維： 為支點(diǎn)截面短期效應(yīng)組合剪力設(shè)計(jì)值為計(jì)算主拉應(yīng)力處截面腹板的寬度，為空心板A-A纖維以上截面對(duì)空心板換算截面重心軸的靜矩 為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)。 負(fù)值表示拉應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)符合 現(xiàn)A-A纖維：符合要求。2.B-B纖維： 為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)， B-B纖維，符合公預(yù)規(guī)對(duì)部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。3. C-C纖維： 為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)， 上述結(jié)果表明，本橋空心板滿足公預(yù)規(guī)對(duì)部分預(yù)應(yīng)

33、力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。2.10 變形計(jì)算1.正常使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)于C50混凝土，=1.43，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計(jì)算時(shí)，抗彎剛度.取跨中截面尺寸及配筋情況確定:短期荷載組合作用下的撓度值，可簡(jiǎn)化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算：值由查表2-7得。消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長(zhǎng)期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足公預(yù)規(guī)要求。2.預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置（1）預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)跨中產(chǎn)生反拱度

34、，設(shè)這時(shí)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30,預(yù)加產(chǎn)生的 反拱度計(jì)算按跨中截面尺寸及配筋計(jì)算，并考慮反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。先計(jì)算此時(shí)的抗彎剛度：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，設(shè)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30這時(shí)，則: 換算截面面積：所有鋼筋換算面積對(duì)毛截面重心的靜距為：換算截面重心至毛截面重心的距離為：則換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離： 普通鋼筋至換算截面重心的距離：換算截面慣矩: 換算截面的彈性抵抗矩：下緣：上緣：空心板換算截面幾何特性匯總于表2-9由前面計(jì)算得扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力為則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)后得：（2）預(yù)拱度的設(shè)

35、置由公預(yù)規(guī)條，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長(zhǎng)期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長(zhǎng)期反拱度值之差采用；若大于時(shí)，可不設(shè)預(yù)拱度。，故應(yīng)設(shè)預(yù)拱度?？缰蓄A(yù)拱度，支點(diǎn)，預(yù)拱度值沿順橋向做成平順的曲線。2.11 持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)計(jì)算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力,預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。1.跨中截面混凝土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算。跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面的有效預(yù)加力： 由表2-7得標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合：.則： 2.跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力驗(yàn)算式中：按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼絞線重

36、心處混凝土法向拉應(yīng)力。 有效預(yù)應(yīng)力： 預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為： 3.斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算斜截面主應(yīng)力計(jì)算選取支點(diǎn)截面的纖維（空洞頂面）、纖維（空心板重心軸）、纖維（空洞底面）在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力計(jì)算。而且要滿足的要求。（1）纖維（空洞頂面）式中：支點(diǎn)截面標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值。 腹板寬度， 換算截面抗彎慣矩， 纖維以上截面對(duì)空心板重心軸的靜距，由前面計(jì)算,式中：預(yù)加力產(chǎn)生在纖維處的正應(yīng)力，由前面計(jì)算， 豎向荷載產(chǎn)生的截面彎矩，支點(diǎn)截面則纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：混凝土主壓應(yīng)力限值為，符合公預(yù)規(guī)要求。（2）纖維式中：纖維以上截面對(duì)空心板重心軸的靜距，由前面

37、計(jì)算，由前面計(jì)算得,，符合公預(yù)規(guī)要求。（3）纖維 式中：纖維以上截面對(duì)空心板重心軸的靜距，由前面計(jì)算，同樣由前面計(jì)算得則纖維處的主應(yīng)力為：混凝土主壓應(yīng)力限值為，符合公預(yù)規(guī)要求。計(jì)算結(jié)果表明使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力和斜截面主壓應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。2.12 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按短暫狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失），構(gòu)件自重及其他施工載荷引起的截面應(yīng)力，并滿足公預(yù)規(guī)要求。為此對(duì)本設(shè)計(jì)應(yīng)設(shè)計(jì)在放松預(yù)應(yīng)力鋼鉸線時(shí)預(yù)制空心板的板底壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30時(shí)，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時(shí)，空心板

38、處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，計(jì)算空心板板頂（上緣）、板底（下緣）法向應(yīng)力。C30混凝土，,， ， 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，空心板截面法向力計(jì)算取跨中，支點(diǎn)三個(gè)截面，計(jì)算如下：1.跨中截面（1）由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力(由公預(yù)規(guī)條)式中: 先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為：其中： 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)應(yīng)力損失值。由公預(yù)規(guī)條對(duì)先張法構(gòu)件，則：（2）由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力空心板跨中截面板自重彎矩：，則由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為：下緣應(yīng)力: 上緣應(yīng)力：截面上下緣均為壓應(yīng)力，且小于，符合公預(yù)規(guī)要求。

39、2.截面- 空心板截面板自重彎矩：，則由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為：下緣應(yīng)力：上緣應(yīng)力：上下緣均為壓應(yīng)力，且小于，符合公預(yù)規(guī)要求。3.支點(diǎn)截面預(yù)加力產(chǎn)生的支點(diǎn)截面上下緣的法向應(yīng)力為：，則- 板自重在支點(diǎn)截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點(diǎn)截面跨中法向應(yīng)力為：下緣壓應(yīng)力 ：跨中，支點(diǎn)三個(gè)截面在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)板上下緣應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總表2-9。表2-9 短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表跨中截面l/4截面支點(diǎn)截面作用種類預(yù)加力-1.887.83-1.877.76-1.827.56板自重3.83-3.452.87-2.5800總應(yīng)力

40、值1.954.381.05.10-1.827.56壓應(yīng)力限制14.0714.0714.0714.0714.07表中負(fù)值為拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，壓應(yīng)力均滿足公預(yù)規(guī)要求：由上述計(jì)算，在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力為：按公預(yù)規(guī)條，預(yù)拉區(qū)（截面上緣）應(yīng)配置縱向鋼筋，并應(yīng)按以下原則配置：當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于的縱向鋼筋；當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于的縱向鋼筋；當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內(nèi)插得。上述配筋率為，為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面積，為截面毛截面面積，由兩者內(nèi)插得到時(shí)的縱向鋼筋配筋率為0.0029，則。預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于，現(xiàn)采用鋼筋，

41、則，大于，滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣。2.13 最小配筋率復(fù)核按公預(yù)規(guī)條，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列要求：式中：受彎構(gòu)件正截面承載力設(shè)計(jì)值，由2.7計(jì)算得受彎構(gòu)件正截面開(kāi)裂彎矩值，按下式計(jì)算：,其中扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力，由前面計(jì)算得。 換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的靜距，其值為： 換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，由2.5計(jì)算得 混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值，,。代入計(jì)算式得：，滿足公預(yù)規(guī)要求。按公預(yù)規(guī)條，部分預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不應(yīng)小于。本橋普通受拉鋼筋。這里的b采用空心板等效工字形截面肋寬，計(jì)算結(jié)果說(shuō)

42、明滿足公預(yù)規(guī)要求。2.14 預(yù)制空心板吊環(huán)計(jì)算吊環(huán)預(yù)埋在預(yù)制空心板支座中心位置，板一端設(shè)一個(gè)，吊橋時(shí)構(gòu)件重力乘以1.2的動(dòng)力系數(shù)。則預(yù)制空心板起吊時(shí)，板跨中截面彎矩為： 起吊時(shí)吊環(huán)內(nèi)的總拉力為：所以不需要驗(yàn)算起吊時(shí)預(yù)制空心板截面的強(qiáng)度。吊環(huán)鋼筋直徑的選擇：吊環(huán)選用普通鋼筋，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值由下式： 解得: 采用,即吊環(huán)鋼筋用鋼筋。2.15 支座計(jì)算采用板式橡膠支座，其設(shè)計(jì)按公預(yù)規(guī)8.4條要求進(jìn)行。1.選定支座平面尺寸橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺(tái)頂?shù)幕炷辆植砍袎簭?qiáng)度來(lái)確定。對(duì)橡膠板應(yīng)滿足： 式中： 支座壓力標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)計(jì)入出擊系數(shù)； 橡膠支座使用階段的平均壓應(yīng)力限制，

43、（1）計(jì)算支座的平面形狀系數(shù)S 若選定的支座尺寸ab=18×20=360（cm2）則支座的形狀系數(shù)S為:5S12，滿足規(guī)范要求。式中：t 中間層橡膠片厚度 取t = 0.5cm。（2）計(jì)算橡膠支座的彈性模量（3）驗(yàn)算橡膠支座的承壓強(qiáng)度 2.確定支座的厚度主梁的計(jì)算溫差取T=36，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個(gè)支座承受的水平位移g為：計(jì)算汽車荷載制動(dòng)力引起的水平位移，首先確定作用在每一個(gè)支座上的制動(dòng)力HT,對(duì)于15.6m橋梁可布置一行車隊(duì)，汽車荷載制動(dòng)力按橋規(guī)條，為一車道上總重力的10%，一車道的荷載的總重為：10.5×15.6+222.4386.2kN， 386.2&#

44、215;10%38.62kN，但公預(yù)規(guī)規(guī)定不小于90kN，取制動(dòng)力為90kN。9片梁共36個(gè)支座，每個(gè)支座承受的水平力HT為： HT90/3622.5kN。按橋規(guī)8.4條要求，橡膠層的總厚度t應(yīng)滿足：(1)不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)：t2g2×0.2840.568(cm)(2)計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)：(3)公預(yù)規(guī)的其他規(guī)定： 選用7層鋼板，8層橡膠組成橡膠支座。上下層橡膠片的厚度為0.25cm，中間層的厚度為0.5cm，薄鋼板厚度為0.2cm，則：橡膠片的總厚度：t2×0.25+6×0.53.5(cm)>0.568，并小于3.6cm，合格。支座總厚度： ht+7×0

45、.24.9(cm)符合規(guī)范要求。3.驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)(1)支座的平均壓縮變形為：按規(guī)范要求應(yīng)滿足0.007t，即：0.07×3.5=0.245（cm） （合格）。(2)計(jì)算兩端轉(zhuǎn)角由關(guān)系式和可得：設(shè)在結(jié)構(gòu)自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)，已知公路-級(jí)荷載作用下的跨中撓度，代入上式得：（3）驗(yàn)算支座偏轉(zhuǎn)情況=0.0342cma/2=0.00367×18/2=0.03303cm符合規(guī)范要求。4.驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性（1）計(jì)算溫度變化引起的水平力（2）驗(yàn)算滑動(dòng)穩(wěn)定性：由結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值和0.5倍汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值引起的支座反力支座與混凝土接觸時(shí)，并且（合格）3.下部結(jié)構(gòu)計(jì)算3.1 設(shè)計(jì)資料1