鋼結(jié)構(gòu)復(fù)習(xí)題

1、一、選擇題（1）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度為 。A. 強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 B. 鋼材屈服點(diǎn) C. 強(qiáng)度極限值 D. 鋼材的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項(xiàng)系數(shù)（2）鋼結(jié)構(gòu)中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用 表示。 A. 流幅 B. 沖擊韌性 C. 可焊性 D. 伸長(zhǎng)率（3）鋼材的伸長(zhǎng)率用來(lái)反映材料的 。A. 承載能力                         

2、B. 彈性變形能力C. 塑性變形能力                     D. 抗沖擊荷載能力（4）在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是 的典型特征。A. 脆性破壞                   

3、     B. 塑性破壞C. 強(qiáng)度破壞                       D. 失穩(wěn)破壞（5）以下關(guān)于應(yīng)力集中的說(shuō)法中正確的是 。A.應(yīng)力集中降低了鋼材的屈服強(qiáng)度B.應(yīng)力集中產(chǎn)生同號(hào)應(yīng)力場(chǎng)，使塑性變形受到限制C.應(yīng)力集中產(chǎn)生異號(hào)應(yīng)力場(chǎng)，使鋼材變脆D.應(yīng)力集中可以提高構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度（6）鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化（應(yīng)變強(qiáng)化）之后

4、 。A. 強(qiáng)度提高                      B. 塑性提高C. 冷彎性能提高                   D. 可焊性提高（7）下列因素中 與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無(wú)直接關(guān)系。A. 鋼材的屈服點(diǎn)的大小 

5、60;                   B. 鋼材含碳量C. 負(fù)溫環(huán)境                   D. 應(yīng)力集中（8）鋼材牌號(hào)Q235、Q345、Q390、Q420是根據(jù)材料 命名的。 A. 屈服點(diǎn) B. 設(shè)計(jì)強(qiáng)度 C. 抗拉強(qiáng)度 D. 含碳量（

6、9）焊縫連接計(jì)算方法分為兩類，它們是 。A. 手工焊縫和自動(dòng)焊縫 B. 仰焊縫和俯焊縫C. 對(duì)接焊縫和角焊縫 D. 連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫（10）在下圖的連接中，角鋼肢尖上的角焊縫的焊腳尺寸應(yīng)滿足 。A. B. C. D. （11）在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長(zhǎng)度方向的分別為 。A. 均分分布                     B. 一端大、一端小C. 兩端大、中間小   &

7、#160;               D. 兩端小、中間大（12）產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是 。A. 鋼材的塑性太低 B. 鋼材的彈性模量太高C. 焊接時(shí)熱量分別不均 D. 焊縫的厚度太?。?3）承受靜力荷載的構(gòu)件，當(dāng)所用鋼材具有良好的塑性時(shí)，焊接殘余應(yīng)力并不影響構(gòu)件的 。 A. 靜力強(qiáng)度 B. 剛度 C. 穩(wěn)定承載力 D. 疲勞強(qiáng)度（14）焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與 關(guān)系不大。 A. 鋼材的種類 B. 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) C. 連接的構(gòu)造細(xì)節(jié) D. 殘余應(yīng)力的大

8、?。?5）采用螺栓連接時(shí)，構(gòu)件發(fā)生沖剪破壞是因?yàn)?。A. 螺栓較細(xì) B. 鋼板較薄 C. 截面削弱過(guò)多 D. 邊距或栓間距太?。?6）一個(gè)普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是 。A. 栓桿的抗剪承載力 B. 被連接構(gòu)件（板）的承壓承載力 C. A、B中的較大值 D. A、B中的較小值（17）高強(qiáng)度螺栓承壓型連接可用于 。A. 直接承受動(dòng)力荷載 B. 承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接 C. 冷彎薄壁鋼結(jié)構(gòu)的連接 D. 承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)的連接（18）每個(gè)受剪力作用的高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的 倍。 A. 1.0 B. 0.5 C. 0.8 D. 0.7（19）高強(qiáng)度

9、螺栓摩擦型連接受拉時(shí)，螺栓的抗剪承載力 。A. 提高 B. 降低 C. 按普通螺栓計(jì)算 D. 按高強(qiáng)度螺栓承壓型連接計(jì)算（20）摩擦型連接的高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉時(shí)，承載力 。A. 與摩擦面的處理方法有關(guān)       B. 與摩擦面的數(shù)量有關(guān)C. 與螺栓直徑有關(guān)                   D. 與螺栓的性能等級(jí)無(wú)關(guān)（21）實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容包括 。A. 強(qiáng)度 B.

10、強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性 C. 強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定 D. 強(qiáng)度、剛度（長(zhǎng)細(xì)比）（22）實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行 。A. 強(qiáng)度計(jì)算 B. 強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定性和長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算 C. 強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算 D. 強(qiáng)度和長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算（23）對(duì)有孔眼等削弱的軸心拉桿承載力，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范采用的準(zhǔn)則為凈截面 。A. 最大應(yīng)力達(dá)到鋼材屈服點(diǎn) B. 平均應(yīng)力達(dá)到鋼材屈服點(diǎn) C. 最大應(yīng)力達(dá)到鋼材抗拉強(qiáng)度 D. 平均應(yīng)力達(dá)到鋼材抗拉強(qiáng)度（24）在下列因素中， 對(duì)軸心壓構(gòu)件的彈性屈曲承載力影響不大。A. 壓桿的殘余應(yīng)力分布 B. 構(gòu)件的初始幾何形狀偏差 C. 材料的屈曲點(diǎn)變化 D.荷載的偏心大?。?5）為

11、提高軸心壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，在桿件截面面積不變的情況下，桿件截面的形式應(yīng)使其面積分布 。A. 盡可能集中于截面的形心處 B. 盡可能遠(yuǎn)離形心 C. 任意分布，無(wú)影響 D. 盡可能集中于截面的剪切中心（26）a類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)值最高是由于 。A. 截面是軋制截面              B. 截面的剛度最大C. 初彎矩的影響最小           &

12、#160;      D. 殘余應(yīng)力影響的最?。?7）軸心受壓構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定的保證條件是h0/tw不大于某一限值，此限值 。A. 與鋼材強(qiáng)度和柱的長(zhǎng)細(xì)比無(wú)關(guān)B. 與鋼材強(qiáng)度有關(guān)，而與柱的長(zhǎng)細(xì)比無(wú)關(guān)C. 與鋼材強(qiáng)度無(wú)關(guān)，而與柱的長(zhǎng)細(xì)比有關(guān)D. 與鋼材強(qiáng)度和柱的長(zhǎng)細(xì)比均有關(guān)（28）提高軸心受壓構(gòu)件局部穩(wěn)定常用的合理方法是 。A. 增加板件寬厚比 B. 增加板件厚度 C. 增加板件寬度 D.設(shè)置橫向加勁肋（29）為了 ，確定軸心受壓實(shí)腹式柱的截面形式時(shí)，應(yīng)使兩個(gè)主軸方向的長(zhǎng)細(xì)比盡可能接近。A. 便于與其他構(gòu)件連接 B. 構(gòu)造簡(jiǎn)單、制造方便 C. 達(dá)到經(jīng)濟(jì)效果

13、 D.便于運(yùn)輸、安裝和減少節(jié)點(diǎn)類型（30）雙肢綴條式軸心受壓構(gòu)件繞實(shí)軸和繞虛軸等穩(wěn)定的要求是 。A. B. C. D. （31）計(jì)算格構(gòu)式壓桿對(duì)虛軸x軸的整體穩(wěn)定時(shí)，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù) 查表確定。A. B. C. D. （32）當(dāng)綴條采用單角鋼時(shí)，按軸心壓桿驗(yàn)算其承載力，但必須將設(shè)計(jì)強(qiáng)度按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中的規(guī)定乘以折減系數(shù)，原因是 。A. 格構(gòu)式柱所給的剪力值是近似的    B. 綴條很重要，應(yīng)提高其安全性C. 綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(wěn)   D. 單角鋼綴條實(shí)際為偏心受壓構(gòu)件（33）與節(jié)點(diǎn)板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，計(jì)算穩(wěn)定時(shí)，鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)

14、采用的折減系數(shù)是 。A. 0.65               B. 0.70C. 0.75                  D. 0.85（34）與節(jié)點(diǎn)板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，安裝時(shí)高空焊接，計(jì)算連接時(shí)，焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的折減系數(shù)是 。A. 0.585    

15、0;          B. 0.630C. 0.675                  D. 0.765（35）雙肢格構(gòu)式受壓柱，實(shí)軸為xx，虛軸為yy，應(yīng)根據(jù) 確定肢件間距離。A.               B.

16、 C.                  D. 強(qiáng)度條件（36）在下列關(guān)于柱腳底板厚度的說(shuō)法中，錯(cuò)誤的是 。A. 底板厚度至少應(yīng)滿足t14mmB. 底板厚度與支座反力和底板的支承條件有關(guān)C. 其它條件相同時(shí)，四邊支承板應(yīng)比三邊支承板更厚些D. 底板不能太薄，否則剛度不夠，將使基礎(chǔ)反力分布不均勻（37）在主平面內(nèi)受彎的工字形截面組合梁，在抗彎強(qiáng)度計(jì)算中，允許考慮截面部分發(fā)展塑性變形時(shí)，繞x軸和y軸的截面塑性發(fā)展系數(shù)和分別為 。A. 1.05，1.0

17、5B. 1.2，1.2C. 1.15，1.15D. 1.05，1.2（38）計(jì)算梁的 時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。A. 正應(yīng)力 B. 剪應(yīng)力 C. 整體穩(wěn)定 D. 局部穩(wěn)定（39）鋼結(jié)構(gòu)梁的計(jì)算公式中的 。A. 與材料強(qiáng)度有關(guān)B. 是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比C. 表示截面部分進(jìn)入塑性D. 與梁所受荷載有關(guān)（40）約束扭轉(zhuǎn)使梁截面上 。A. 只產(chǎn)生正應(yīng)力B. 只產(chǎn)生剪應(yīng)力C. 產(chǎn)生正應(yīng)力，也產(chǎn)生剪應(yīng)力D. 不產(chǎn)生任何應(yīng)力（41）單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是 形式的失穩(wěn)。A. 彎曲           

18、;    B. 扭轉(zhuǎn)C. 彎扭                   D. 雙向彎曲（42）焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁，其他條件均相同的情況下，當(dāng) 時(shí)，梁的整體穩(wěn)定性最好。A. 加強(qiáng)梁的受壓翼緣寬度B. 加強(qiáng)梁受拉翼緣寬度C. 受壓翼緣與受拉翼緣寬度相同D. 在距支座l/6（l為跨度）減小受壓翼緣寬度（43）焊接工字形等截面簡(jiǎn)支梁，在其他條件均相同的情況下，當(dāng) 時(shí)，梁的整體穩(wěn)定性最差（按各種情況下最大彎矩?cái)?shù)值相同比

19、較）。A. 兩端有相等彎矩作用（純彎矩作用）B. 滿跨均布荷載作用C. 跨度中點(diǎn)有集中荷載作用D. 在離支座l/4（l為跨度）處個(gè)有相同一集中力（44）一懸臂梁，焊接工字形截面，受向下垂直荷載作用，欲保證此梁的整體穩(wěn)定，側(cè)向支撐應(yīng)加在 。A. 梁的上翼緣B. 梁的下翼緣C. 梁的中和軸部位D. 梁的上翼緣及中和軸部位（45）為了提高梁的整體穩(wěn)定性， 是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。A. 增大截面               B. 增加側(cè)向支撐點(diǎn)C. 設(shè)置橫向加勁肋  

20、                 D. 改變翼緣的厚度（46） 對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。A. 增加腹板厚度               B. 約束梁端扭轉(zhuǎn)C. 設(shè)置平面外支承            

21、;       D. 加寬梁翼緣（47）防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常采用加勁措施，這是為了 。A. 增加梁截面的慣性矩         B. 增加截面面積C. 改變構(gòu)件的應(yīng)力分布狀態(tài)            D. 改變邊界約束板件的寬厚比（48）梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在 。A. 彎曲應(yīng)力大的區(qū)段      

22、0;     B. 剪應(yīng)力大的區(qū)段C. 上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位   D. 有吊車輪壓的部位（49）焊接工字形截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的是 。A. 提高梁的抗彎強(qiáng)度B. 提高梁的抗剪強(qiáng)度C. 提高梁的整體穩(wěn)定性D. 提高梁的局部穩(wěn)定性（50）當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng) 。A. 設(shè)置縱向加勁肋B. 設(shè)置支承加勁肋C. 減少腹板寬度D. 增加翼緣的厚度（51）焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對(duì)防止 引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋對(duì)防止 引起的局部失穩(wěn)最有效。A. 剪應(yīng)力B. 彎曲應(yīng)力C. 復(fù)合應(yīng)力D. 局部壓應(yīng)力（

23、52）鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用 準(zhǔn)則，實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件局部穩(wěn)定采用 準(zhǔn)則。A. 腹板局部屈曲應(yīng)力不小于構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力B. 腹板實(shí)際應(yīng)力不超過(guò)腹板屈曲應(yīng)力C. 腹板實(shí)際應(yīng)力不小于板的fyD. 腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力（53）當(dāng)無(wú)集中荷載作用時(shí)，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受 。A. 豎向剪力 B. 豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C. 水平剪力D. 壓力（54）確定梁的經(jīng)濟(jì)高度的原則是 。A. 制造時(shí)間最短              B. 用鋼量最省C. 最便于施

24、工                   D. 免于變截面的麻煩（55）在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下，Q235鋼梁的最小高度 Q345鋼梁的。（其他條件均相同）A. 大于 B. 小于 C. 等于 D. 不確定（56）梁的最小高度是由 控制的A. 強(qiáng)度               B. 建筑要求C. 剛度 

25、0;                 D. 整體穩(wěn)定（57）鋼結(jié)構(gòu)實(shí)腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn)行的計(jì)算的內(nèi)容為 。A. 強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形B. 彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形、長(zhǎng)細(xì)比C. 強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形D. 強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、長(zhǎng)細(xì)比（58）承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載的工字形截面，繞強(qiáng)軸彎曲的壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度計(jì)算公式中，塑性發(fā)展系數(shù)

26、取 。A. 1.2 B. 1.5 C. 1.05 D. 1.0（59）單軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件，一般宜使彎矩 。A. 繞非對(duì)稱軸作用B. 繞對(duì)稱軸作用C. 繞任意軸作用D. 視情況繞對(duì)稱軸或非對(duì)稱軸作用（60）實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的主要是考慮 。A. 截面塑性發(fā)展對(duì)承載力的影響B(tài). 殘余應(yīng)力的影響C. 初偏心的影響D. 初彎矩的影響（61）單軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對(duì)稱軸平面內(nèi)，且使較大翼緣受壓時(shí)，構(gòu)件達(dá)到臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布 。A. 可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性B. 只在受壓側(cè)出現(xiàn)塑性C. 只在受拉側(cè)出現(xiàn)塑性D. 拉、壓側(cè)都不會(huì)出現(xiàn)塑性（62）單軸對(duì)稱的實(shí)腹

27、式壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定計(jì)算公式f和f中的、為 。A. 和為單軸對(duì)稱截面繞非對(duì)稱軸較大和較小翼緣最外邊緣的毛截面模量，值不同B. 和為較大和較小翼緣最外邊緣的毛截面模量，值不同C. 和為較大和較小翼緣最外邊緣的毛截面模量，值相同D. 和為單軸對(duì)稱截面繞非對(duì)稱軸較大和較小翼緣最外邊緣的毛截面模量，值相同（63）在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算式中，軸力項(xiàng)分母里的是 。A. 彎矩作用平面內(nèi)軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)B. 彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)C. 軸心壓桿兩方面穩(wěn)定系數(shù)的較小者D. 壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)（64）兩根幾何尺寸完全相同的壓彎構(gòu)件，一根端彎矩使之產(chǎn)生反向曲率，一根產(chǎn)生同向曲率，則前者的穩(wěn)定性比

28、后者的 。A. 好 B. 差 C. 無(wú)法確定 D. 相同（65）彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行 和綴材的計(jì)算。A. 強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性B. 彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性C. 彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性D. 強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性（66）計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴材時(shí)，剪力應(yīng)取 。A. 構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值B. 由公式計(jì)算的剪力C. 構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值或由公式計(jì)算的剪力兩者中較大值D. 由計(jì)算值（67）有側(cè)移的單層鋼框架，采用等截面柱，柱與基礎(chǔ)固接，與橫梁鉸接，框架平面內(nèi)柱的計(jì)算長(zhǎng)度為 。A

29、. 2.03 B. 1.5 C. 1.03 D. 0.5填空題（1）假定鋼材為理想的彈塑性體，是指屈服點(diǎn)以前材料為 性的。（2）伸長(zhǎng)率和伸長(zhǎng)率，分別為標(biāo)距長(zhǎng)l 和l 的試件拉斷后的 。（3）如果鋼材具有 性能，那么鋼結(jié)構(gòu)在一般情況下就不會(huì)因偶然或局部超載而發(fā)生突然斷裂。（4）當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性 。（5）碳對(duì)鋼材性能的影響很大，一般來(lái)說(shuō)隨著含碳量的提高，鋼材的塑性和韌性逐漸_。（6）鋼中含硫量太多會(huì)引起鋼材的 ；含磷量太多會(huì)引起鋼材的 。（7）鋼材在冶煉和澆鑄過(guò)程中常見的冶金缺陷有 、 、 等。（8）鋼材的硬化，提高了鋼材的 ，降低了鋼材的 。（9）隨著時(shí)間的增長(zhǎng)，鋼

30、材強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降的現(xiàn)象稱為 。（10）試驗(yàn)證明，鋼材的疲勞強(qiáng)度主要與構(gòu)造狀況、應(yīng)力幅和循環(huán)荷載重復(fù)次數(shù)有關(guān)，而與鋼材的_并無(wú)明顯關(guān)系。（11）符號(hào)L125×80×10表示 。（12）焊接的連接形式按構(gòu)造可分為 和 兩種類型。（13）在靜力或間接動(dòng)力荷載作用下，正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)增大系數(shù) ；但對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取 。（14）工字形或T形牛腿的對(duì)接焊縫連接中，一般假定剪力由 的焊縫承受，剪應(yīng)力均布。（15）凡能通過(guò)一、二級(jí)檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的對(duì)接焊縫，其抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度與母材的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 。（16）當(dāng)焊件的寬度不同或厚度相差4mm以上時(shí)，在對(duì)接焊縫的拼接處，應(yīng)分別在焊

31、縫的寬度方向或?qū)挾确较蚧蚝穸确较蜃龀善露炔淮笥?的斜角。（17）軸心受力的兩塊板通過(guò)對(duì)接斜焊縫連接時(shí)，只要使焊縫軸線與N力之間的夾角滿足_條件時(shí)，對(duì)接斜焊縫的強(qiáng)度就不會(huì)低于母材的強(qiáng)度，因而也就不必再進(jìn)行計(jì)算。（18）焊縫按施焊位置分 、 、 和 ，其中 的操作條件最差，焊縫質(zhì)量不易保證，應(yīng)盡量避免。（19）鋼板對(duì)接中，采取分段施焊，厚焊縫則分層施焊，工字形頂接焊接時(shí)采用對(duì)稱跳焊，上述措施的目的在于 。（20）螺栓連接中，規(guī)定螺栓最小容許距離的理由是： ；規(guī)定螺栓最大容許距離的理由是： 。（21）普通螺栓連接受剪時(shí)，限制端距e2d, 是為了避免鋼板被_破壞。（22）普通螺栓是通過(guò) 來(lái)傳力的；高強(qiáng)

32、度螺栓摩擦型連接是通過(guò) 來(lái)傳力的。（23）普通螺栓群承受彎矩作用時(shí)，螺栓群繞 旋轉(zhuǎn)，高強(qiáng)螺栓群承受彎矩作用時(shí)，螺栓群繞 旋轉(zhuǎn)。（24）高強(qiáng)度螺栓根據(jù)螺栓受力性能分為 和 兩種。（25）軸心受壓構(gòu)件整體屈曲失穩(wěn)的形式有 。（26）理想軸心受壓構(gòu)件的失穩(wěn)狀態(tài)為 。（27）雙肢綴條格構(gòu)式壓桿繞虛軸的換算長(zhǎng)細(xì)比：，其中代表 。（28）對(duì)承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載的鋼梁，允許考慮部分截面發(fā)展塑性變形，在計(jì)算中引入 。（29）梁的正應(yīng)力公式為：f，式中：是 ，是 。（30）梁整體穩(wěn)定判別式中，是 ，是 。（31）梁腹板中，設(shè)置縱向加勁肋對(duì)防止 引起的局部失穩(wěn)有效，設(shè)置橫向加勁肋對(duì)防止 引起的局部失穩(wěn)有

33、效。（32）按構(gòu)造要求，組合梁腹板橫向加勁肋間距不得小于 。（33）組合梁腹板的縱向加勁肋與受壓翼緣的距離應(yīng)在 之間。（34） 梁截面高度的確定應(yīng)考慮三種參考高度，是指由 確定的 ；由 確定的 ；由 確定的 。（35）實(shí)腹式拉彎構(gòu)件的截面出現(xiàn) 是構(gòu)件承載能力的極限狀態(tài)。但對(duì)格構(gòu)式拉彎構(gòu)件或冷彎薄壁型鋼截面的拉彎構(gòu)件，將截面 視為構(gòu)件的極限狀態(tài)。（36）實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，包括彎矩 的穩(wěn)定和彎矩 的穩(wěn)定。（37）偏心受壓構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定問(wèn)題屬于第 類穩(wěn)定問(wèn)題。（38）引入等效彎矩系數(shù)的原因，是將 。（39）偏心受壓桿件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定問(wèn)題屬于第 類穩(wěn)定問(wèn)題。（40）保證拉彎

34、、壓彎的剛度是驗(yàn)算其 。（41）綴條格構(gòu)式壓彎構(gòu)件單肢穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，單肢在綴條平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度取 ，而在綴條平面外則取 之間的距離。（42）格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞虛軸彎曲時(shí)，除了計(jì)算平面內(nèi)整體穩(wěn)定外，還要對(duì)綴條式壓彎構(gòu)件的單肢按 計(jì)算穩(wěn)定性，對(duì)綴板式壓彎構(gòu)件的單肢按 計(jì)算穩(wěn)定性。（43）格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞虛軸受彎時(shí)，以截面 屈服為設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。簡(jiǎn)答題：（1）簡(jiǎn)述建筑鋼結(jié)構(gòu)對(duì)鋼材的基本要求，規(guī)范推薦使用的鋼材有哪些？（2）衡量鋼材主要性能常用哪些指標(biāo)？它們各反映鋼材的什么性能？（3）鋼材的力學(xué)性能為何要按厚度（直徑）進(jìn)行劃分？（4） 簡(jiǎn)述規(guī)范對(duì)角焊縫的最大焊腳尺寸、最小焊腳尺寸、最大計(jì)算長(zhǎng)度及最小計(jì)算長(zhǎng)度的相關(guān)規(guī)定及原因。（5）按構(gòu)造要求確定圖示板件的焊角尺寸。 （a） （b） （c）（6）為何要規(guī)定螺栓排列的最大和最小容許距離要求？（7）受剪普通螺栓有哪幾種可能的破壞形式？如何防止？（8）理想軸心受壓構(gòu)件的整體失穩(wěn)形式有幾種？各對(duì)應(yīng)何種截面？（9）