15CrMo鋼板15crmo合金鋼板

1、15CrMo鋼板系珠光體組織耐熱鋼，在高溫下具有較高的熱強性（b440MPa）和抗氧化性，并具有一定的抗氫腐蝕能力。由于鋼中含有較高含量的Cr、C和其它合金元素，鋼材的淬硬傾向較明顯，焊接性差。是用鋼水澆注，冷卻后壓制而成的平板狀鋼材。鋼板是平板狀，矩形的，可直接軋制或由寬鋼帶剪切而成。鋼板按厚度分，薄鋼板<4毫米（最薄0.2毫米），厚鋼板460毫米，特厚鋼板60115毫米。鋼板按軋制分，分熱軋和冷軋。薄板的寬度為5001500毫米；厚的寬度為6003000毫米。薄板按鋼種分，有普通鋼、優(yōu)質(zhì)鋼、合金鋼、彈簧鋼、不銹鋼、工具鋼、耐熱鋼、軸承鋼、硅鋼和工業(yè)純鐵薄板等；按專業(yè)用途分，有油桶用板

2、、搪瓷用板、防彈用板等；按表面涂鍍層分，有鍍鋅薄板、鍍錫薄板、鍍鉛薄板、塑料復(fù)合鋼板等。聊城市舜冶金屬制品有限公司現(xiàn)貨庫存規(guī)格表材 質(zhì)規(guī)格厚度*寬度*長度（mm） 可定軋 全國各地鋼廠重量（噸）名 稱廠家15crmo8*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo12*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo25*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo30*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo45*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo55*

3、1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo60*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo70*1500-4200*6000-18800合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo80*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo90*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo100*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo110*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo120*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15c

4、rmo130*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo140*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼15crmo150*1500-4200*6000-18800T合金結(jié)構(gòu)鋼板寶鋼厚度 厚鋼板的鋼種大體上和薄鋼板相同。在品各方面，除了橋梁鋼板、鍋爐鋼板、汽車制造鋼板、壓力容器鋼板和多層高壓容器鋼板等品種純屬厚板外，有些品種的鋼板如汽車大梁鋼板（厚2.510毫米）、花紋鋼板（厚2.58毫米）、不銹鋼板、耐熱鋼板等品種是同薄板交叉的。另，鋼板還有材質(zhì)一說，并不是所有的鋼板都是一樣的，材質(zhì)不一樣，其鋼板所用到的地方，也不一樣。性能 合金鋼隨著科學(xué)技術(shù)和

5、工業(yè)的發(fā)展，對材料提出了更高的要求，如更高的強度，抗高溫、高壓、低溫，耐腐蝕、磨損以及其它特殊物理、化學(xué)性能的要求，碳鋼已不能完全滿足要求。碳鋼的在性能上主要有以下幾方面的不足：(1)淬透性低。一般情況下，碳鋼水淬的最大淬透直徑只有10mm-20mm。(2) 強度和屈強比較低。如普通碳鋼Q235鋼的s為235MPa，而低合金結(jié)構(gòu)鋼16Mn的s則為360MPa以上。40鋼的 s /b僅為0.43, 遠低于合金鋼。(3) 回火穩(wěn)定性差。由于回火穩(wěn)定性差，碳鋼在進行調(diào)質(zhì)處理時，為了保證較高的強度需采用較低的回火溫度，這樣鋼的韌性就偏低；為了保證較好的韌性，采用高的回火溫度時強度又偏低，所以碳鋼的綜合

6、機械性能水平不高。(4) 不能滿足特殊性能的要求。碳鋼在抗氧化、耐蝕、耐熱、耐低溫、耐磨損以及特殊電磁性等方面往往較差，不能滿足特殊使用性能的需求。15CrMo焊接性 焊接材料針對15CrMo鋼的焊接性的工作特點，方案：焊接預(yù)熱，采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E8018-B2焊條，焊條電弧焊蓋面，焊后進行局部熱處理。焊后熱處理采用方案焊接的試件，焊后應(yīng)進行局部高溫回火處理。熱處理的工藝為：升溫速度為200/h，升到715保溫1小時15分鐘，降溫速度100/h，降到300后空冷。具體采用JL-4型履帶式電加熱器（1146×310）包繞焊縫，用硅酸鋁棉層保溫，保溫層厚度50m

7、m，溫度控制采用DJK-A型電加熱器自動控溫儀。焊接工藝評定試驗結(jié)果試驗方案 拉伸試驗 彎曲試驗 沖擊韌性試驗aky（J/cm2）抗拉強度b/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 面彎 背彎 焊縫 熔合線 熱影響區(qū)(HAZ)15CrMo焊接工藝 2.1 焊接材料針對15CrMo鋼的焊接性及現(xiàn)場高壓管道的工作特點，根據(jù)以往的經(jīng)驗，參照國外提供的焊接工藝卡，我們選擇了兩種方案進行焊接試驗。方案：焊接預(yù)熱，采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E8018-B2焊條，焊條電弧焊蓋面，焊后進行局部熱處理。方案：采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E309Mo-16焊條，焊條填充電弧焊蓋面，焊后不進行熱處

8、理。焊絲和焊條的化學(xué)成分及力學(xué)性能見表1。表1 焊接材料的化學(xué)成分和力學(xué)性能型號 C Mn Si Cr Ni Mo S P b/Mpa ,%ER80S-B2L0.05 0.70.41.2 <0.20.5 0.025 0.025 500 25E8018-B2 0.070.7 0.3 1.1 0.5 0.04 0.03 550 19E309Mo-160.12 0.52.5 0.9 22.025.0 12.014.0 2.03.00.0250.035 550 252.2 焊前準備試件采用15CrMo鋼管,規(guī)格為325×25，坡口型式及尺寸見圖1。焊前用角向磨光機將坡口內(nèi)外及坡口邊緣5

9、0mm范圍內(nèi)打磨至露出金屬光澤，然后用丙酮清洗干凈。試件為水平固定位置，對口間隙為4mm，采用手工鎢極氬弧焊沿園周均勻點焊六處，每處點固長度應(yīng)不小于20mm。焊條按表2的規(guī)范進行烘烤。表2 焊條烘烤規(guī)范焊條型號 烘烤溫度 保溫時間E8018-B2 300 2h工藝參數(shù)按方案焊前需進行預(yù)熱，根據(jù)Tto-Bessyo等人提出的計算預(yù)熱溫度公式：To=350C-0.25（） 式中，To預(yù)熱溫度，。C=Cx Cp Cp=0.005SCxCx=C （Mn Cr）/9 Ni/18 7Mo/90 式中，Cx成分碳當(dāng)量；Cp尺寸碳當(dāng)量； S試件厚度（本文中S=25mm）;Cp=0.045 則To=138因此預(yù)

10、熱溫度選為150。采用氧-乙炔焰對試件進行加溫，先用測溫筆粗略判斷試件表面的的溫度（以筆跡顏色變化快慢進行估計），最后用半導(dǎo)體點溫計測定，測量點至少應(yīng)選擇三點，以保證試件整體均達到所要求的預(yù)熱溫度。焊接時，第一層采用手工鎢極氬弧焊打底，為避免仰焊處焊縫背面產(chǎn)生凹陷，送絲時采用內(nèi)填絲法，即焊絲通過對口間隙從管內(nèi)送入。其余各層采用焊條電弧焊，共焊6層，每個焊層一條焊道。方案和方案的焊接工藝參數(shù)見表3、4。按方案焊表3 方案的焊接工藝參數(shù)焊道名稱 焊接方法 焊接材料 焊材規(guī)格/mm 焊接電流/A 電弧電壓/V 預(yù)熱及層間溫度 熱處理規(guī)范打底層 鎢板氬弧焊 ER80S-B2L 2.4 110 12填充

11、層 焊條電弧焊 E8018-B2 3.2 5 8590 2325150 715。×75min蓋面層 焊條電弧焊 E8018-B2 3.2 5 8590 2325表4 方案的焊接工藝參數(shù)焊道名稱 焊接方法 焊接材料 焊材規(guī)格/mm 焊接電流/A 電弧電壓/V 預(yù)熱及層間溫度 熱處理規(guī)范打底層 鎢板氬弧焊 ER80S-B2L 2.4 110 12填充層 焊條電弧焊 E309Mo-16 3.2 9095 2224 / /蓋面層 焊條電弧焊 E309Mo-16 3.2 9095 2224接時，層間溫度應(yīng)不低于150，為防止中斷焊接而引起試件的降溫，施焊時應(yīng)由二名焊工交替操作，焊后應(yīng)立即采取保

12、溫緩冷措施。2.4 焊后熱處理3 焊接工藝評定試驗試件焊后按JB4730-94壓力容器無損檢測標準進行100%的超聲波探傷檢驗，焊縫級合格。按JB4708鋼制壓力容器焊接工藝評定標準進行焊接工藝評定試驗。評定結(jié)果見表5。表5 焊接工藝評定試驗結(jié)果試驗方案 拉伸試驗 彎曲試驗 沖擊韌性試驗aky（J/cm2）抗拉強度b/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 面彎 背彎 焊縫 熔合線 熱影響區(qū)(HAZ)從拉伸試驗結(jié)果可知，兩種方案的拉伸試樣全部斷在母材，說明焊縫的抗拉強度高于母材；彎曲試驗全部合格，說明焊縫的塑性較好。根據(jù)表5中的沖擊韌性試驗結(jié)果可知，方案的沖擊韌性明顯高于方案，證明方案的焊后熱處理規(guī)范比較

13、理想，高溫回火不僅達到了改善接頭組織和性能目的，而且使韌性與強度配合適當(dāng)。從室溫機械性能結(jié)果可知，所推薦的兩種焊接工藝方案均可用于現(xiàn)場施工。方案采用了與母材成分接近的焊條，焊縫性能同母材匹配，焊縫應(yīng)具有較高的熱強性，焊縫在高溫下長期使用不易破壞。難點是焊后熱處理規(guī)范較為嚴格，回火溫度和保溫時間及加熱和冷卻速度控制不當(dāng)反而會引起焊縫性能下降。方案采用了奧氏體不銹鋼焊條施焊，雖然可以省去焊后熱處理，但由于焊縫與母材膨脹系數(shù)不同，長期高溫工作時可發(fā)生碳的擴散遷移現(xiàn)象，容易導(dǎo)致焊縫在熔合區(qū)發(fā)生破壞。因此，從使用可靠性考慮，現(xiàn)場采用方案施焊更為穩(wěn)妥。4 結(jié)論15CrMo鋼厚壁高壓管的焊接采用兩種焊接方案

14、均為可行。為了保證焊縫性能同母材匹配且具有較高的熱強性，采用方案效果更佳，關(guān)鍵是要嚴格控制焊后熱處理工藝。方案雖可省去焊后熱處理，但焊縫在高溫下發(fā)生碳的遷移擴散而導(dǎo)致焊縫破壞的可能性不容忽視，因此，只有在焊后無法進行熱處理時才慎重采用。15crmo鋼板重量計算公式：長×寬×厚×0.00785=kg/m外圈變黃 15CrMo合金鋼板是二軋料軋制一個道次外圈開始變黃還不是銹這是什么原因？為清除15CrMo合金鋼板表面的氧化鐵皮,當(dāng)前多用浸漬連續(xù)酸洗法,酸洗后的15CrMo合金鋼板表面常附有酸液,為此,需用冷水或溫水清洗,但洗后15CrMo合金鋼板表面經(jīng)常產(chǎn)生黃銹。嚴重

15、影響成品表面質(zhì)量。日本為消除這一缺陷,研究了變黃機理。以鹽酸為例有如下反成:FeCl_2+2H_2O=Fe(0H)_2+2HCl (1) 酸洗過程2Fe(OH)_2+O_2=2FeO·OH+H_2O (2) 干燥過程式(1)表示在濕板表面上于水溶液中的平衡狀態(tài),Fe(OH)_2及HCl不呈現(xiàn)黃色。式(2)是開始干燥的鋼板,由于空氣中氧的作用,使Fe(OH)_2氧化,呈不溶于水的狀態(tài)。則FeO·OH在15CrMo合金鋼板表面上變成黃銹?；瘜W(xué)成分牌號化學(xué)成分（質(zhì)量分數(shù)）（%）CMnSiCrMoNiNb+TaSP15CrMo_力學(xué)性能牌號拉力強度MPa屈服點MPa伸長率（%）15

16、CrMo44064023521應(yīng)用舉例 石油、石化、高壓鍋爐等，專門用途的無縫管有鍋爐用無縫管、地質(zhì)用無縫鋼管及石油用無縫管等多種厚度 厚鋼板的鋼種大體上和薄鋼板相同。在品各方面，除了橋梁鋼板、鍋爐鋼板、汽車制造鋼板、壓力容器鋼板和多層高壓容器鋼板等品種純屬厚板外，有些品種的鋼板如汽車大梁鋼板（厚2.510毫米）、花紋鋼板（厚2.58毫米）、不銹鋼板、耐熱鋼板等品種是同薄板交叉的。另，鋼板還有材質(zhì)一說，并不是所有的鋼板都是一樣的，材質(zhì)不一樣，其鋼板所用到的地方，也不一樣。性能 合金鋼隨著科學(xué)技術(shù)和工業(yè)的發(fā)展，對材料提出了更高的要求，如更高的強度，抗高溫、高壓、低溫，耐腐蝕、磨損以及其它特殊物理

17、、化學(xué)性能的要求，碳鋼已不能完全滿足要求。碳鋼的在性能上主要有以下幾方面的不足：(1)淬透性低。一般情況下，碳鋼水淬的最大淬透直徑只有10mm-20mm。(2) 強度和屈強比較低。如普通碳鋼Q235鋼的s為235MPa，而低合金結(jié)構(gòu)鋼16Mn的s則為360MPa以上。40鋼的 s /b僅為0.43, 遠低于合金鋼。(3) 回火穩(wěn)定性差。由于回火穩(wěn)定性差，碳鋼在進行調(diào)質(zhì)處理時，為了保證較高的強度需采用較低的回火溫度，這樣鋼的韌性就偏低；為了保證較好的韌性，采用高的回火溫度時強度又偏低，所以碳鋼的綜合機械性能水平不高。(4) 不能滿足特殊性能的要求。碳鋼在抗氧化、耐蝕、耐熱、耐低溫、耐磨損以及特殊

18、電磁性等方面往往較差，不能滿足特殊使用性能的需求。牌號的首部用數(shù)字標明碳含量。規(guī)定結(jié)構(gòu)鋼以萬分之一為單位的數(shù)字（兩位數(shù)）、工具鋼和特殊性能鋼以千分之一為單位的數(shù)字（一位數(shù)）來表示碳含量，而工具鋼的碳含量超過1%時，碳含量不標出。在表明碳含量數(shù)字之后，用元素的化學(xué)符號表明鋼中主要合金元素，含量由其后面的數(shù)字標明，平均含量少于1.5%時不標數(shù), 平均含量為1.5%2.49%、2.5%3.49%時,相應(yīng)地標以2、3。合金結(jié)構(gòu)鋼40Cr，平均碳含量為0.40%，主要合金元素Cr的含量在1.5%以下。合金工具鋼5CrMnMo, 平均碳含量為0.5%, 主要合金元素Cr、Mn、Mo的含量均在1.5%以下。

19、專用鋼用其用途的漢語拼音字首來標明。如:滾珠軸承鋼,在鋼號前標以“G”。GCr15表示含碳量約1.0%、鉻含量約1.5%(這是一個特例, 鉻含量以千分之一為單位的數(shù)字表示)的滾珠軸承鋼。Y40Mn,表示碳含量為0.4%、錳含量少于1.5%的易切削鋼等等。對于高級優(yōu)質(zhì)鋼，則在鋼的末尾加“A”字表明，例如20Cr2Ni4A§7-1 鋼的合金化在鋼中加入合金元素后，鋼的基本組元鐵和碳與加入的合金元素會發(fā)生交互作用。鋼的合金化目的是希望利用合金元素與鐵、碳的相互作用和對鐵碳相圖及對鋼的熱處理的影響來改善鋼的組織和性能。相互作用 合金元素與鐵、碳的相互作用合金元素加入鋼中后，主要以三種形式存在

20、鋼中。即：與鐵形成固溶體；與碳形成碳化物；在高合金鋼中還可能形成金屬間化合物。1. 溶于鐵中幾乎所有的合金元素（除Pb外）都可溶入鐵中, 形成合金鐵素體或合金奧氏體, 按其對-Fe或-Fe的作用, 可將合金元素分為擴大奧氏體相區(qū)和縮小奧氏體相區(qū)兩大類。擴大相區(qū)的元素亦稱奧氏體穩(wěn)定化元素, 主要是Mn、Ni、Co、C、N、Cu等, 它們使A3點(-Fe -Fe的轉(zhuǎn)變點)下降, A4點( -Fe的轉(zhuǎn)變點)上升, 從而擴大-相的存在范圍。其中Ni、Mn等加入到一定量后, 可使相區(qū)擴大到室溫以下, 使相區(qū)消失, 稱為完全擴大相區(qū)元素。另外一些元素(如C、N、Cu等), 雖然擴大相區(qū), 但不能擴大到室溫

21、, 故稱之為部分擴大相區(qū)的元素?？s小相區(qū)元素亦稱鐵素體穩(wěn)定化元素, 主要有Cr、Mo、W、V、Ti、Al、Si、B、Nb、Zr等。它們使A3點上升, A4點下降(鉻除外, 鉻含量小于7%時, A3點下降; 大于7%后,A3點迅速上升), 從而縮小相區(qū)存在的范圍, 使鐵素體穩(wěn)定區(qū)域擴大。按其作用不同可分為完全封閉相區(qū)的元素(如Cr、Mo、W、V、Ti、Al、Si等)和部分縮小相區(qū)的元素(如B、Nb、Zr等)。2. 形成碳化物合金元素按其與鋼中碳的親和力的大小, 可分為碳化物形成元素和非碳化物形成元素兩大類。常見非碳化物形成元素有：Ni、Co、Cu、Si、Al、N、B等。它們基本上都溶于鐵素體和奧

22、氏體中。常見碳化物形成元素有：Mn、Cr、W、V、Nb、Zr、Ti等(按形成的碳化物的穩(wěn)定性程度由弱到強的次序排列)，它們在鋼中一部分固溶于基體相中，一部分形成合金滲碳體, 含量高時可形成新的合金碳化合物。影響編輯對奧氏體和鐵素體存在范圍的影響擴大或縮小相區(qū)的元素均同樣擴大或縮小Fe-Fe3C相圖中的相區(qū), 且同樣Ni或Mn的含量較多時, 可使鋼在室溫下得到單相奧氏體組織(如1Cr18Ni9奧氏體不銹鋼和ZGMn13高錳鋼等)， 而Cr、Ti、Si等超過一定含量時, 可使鋼在室溫獲得單相鐵素體組織 (如1Cr17Ti高鉻鐵素體不銹鋼等)。對Fe-Fe3C相圖臨界點(S和E點)的影響擴大相區(qū)的元

23、素使Fe-Fe3C相圖中的共析轉(zhuǎn)變溫度下降, 縮小相區(qū)的元素則使其上升, 并都使共析反應(yīng)在一個溫度范圍內(nèi)進行。幾乎所有的合金元素都使共析點(S)和共晶點(E)的碳含量降低，即S點和E點左移, 強碳化物形成元素的作用尤為強烈。合金元素對鋼熱處理的影響合金元素的加入會影響鋼在熱處理過程中的組織轉(zhuǎn)變。1. 合金元素對加熱時相轉(zhuǎn)變的影響合金元素影響加熱時奧氏體形成的速度和奧氏體晶粒的大小。(1)對奧氏體形成速度的影響： Cr、Mo、W、V等強碳化物形成元素與碳的親合力大, 形成難溶于奧氏體的合金碳化物, 顯著減慢奧氏體形成速度；Co、Ni等部分非碳化物形成元素, 因增大碳的擴散速度, 使奧氏體的形成速

24、度加快；Al、Si、Mn等合金元素對奧氏體形成速度影響不大。(2)對奧氏體晶粒大小的影響：大多數(shù)合金元素都有阻止奧氏體晶粒長大的作用, 但影響程度不同。強烈阻礙晶粒長大的元素有：V、Ti、Nb、Zr等；中等阻礙晶粒長大的元素有：W、Mn、Cr等；對晶粒長大影響不大的元素有：Si、Ni、Cu等；促進晶粒長大的元素：Mn、P等。2. 合金元素對過冷奧氏體分解轉(zhuǎn)變的影響除Co外, 幾乎所有合金元素都增大過冷奧氏體的穩(wěn)定性, 推遲珠光體類型組織的轉(zhuǎn)變, 使C曲線右移, 即提高鋼的淬透性。常用提高淬透性的元素有：Mo、Mn、Cr、Ni、Si、B等。必須指出, 加入的合金元素, 只有完全溶于奧氏體時, 才

25、能提高淬透性。如果未完全溶解, 則碳化物會成為珠光體的核心, 反而降低鋼的淬透性。另外, 兩種或多種合金元素的同時加入(如, 鉻錳鋼、鉻鎳鋼等), 比單個元素對淬透性的影響要強得多。除Co、Al外, 多數(shù)合金元素都使Ms和Mf點下降。其作用大小的次序是：Mn、Cr、Ni、Mo、W、Si。其中Mn的作用最強, Si實際上無影響。Ms和Mf點的下降, 使淬火后鋼中殘余奧氏體量增多。殘余奧氏體量過多時,可進行冷處理(冷至Mf點以下), 以使其轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體; 或進行多次回火, 這時殘余奧氏體因析出合金碳化物會使Ms、Mf點上升, 并在冷卻過程中轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體或貝氏體(即發(fā)生所謂二次淬火)。3. 合金元素

26、對回火轉(zhuǎn)變的影響(1)提高回火穩(wěn)定性 合金元素在回火過程中推遲馬氏體的分解和殘余奧氏體的轉(zhuǎn)變(即在較高溫度才開始分解和轉(zhuǎn)變)， 提高鐵素體的再結(jié)晶溫度, 使碳化物難以聚集長大，因此提高了鋼對回火軟化的抗力, 即提高了鋼的回火穩(wěn)定性。提高回火穩(wěn)定性作用較強的合金元素有：V、Si、Mo、W、Ni、Co等。(2)產(chǎn)生二次硬化 一些Mo、W、V含量較高的高合金鋼回火時, 硬度不是隨回火溫度升高而單調(diào)降低, 而是到某一溫度(約400)后反而開始增大, 并在另一更高溫度(一般為550左右)達到峰值。這是回火過程的二次硬化現(xiàn)象, 它與回火析出物的性質(zhì)有關(guān)。當(dāng)回火溫度低于450時, 鋼中析出滲碳體; 在450

27、以上滲碳體溶解, 鋼中開始沉淀出彌散穩(wěn)定的難熔碳化物Mo2C、W2C、VC等, 使硬度重新升高, 稱為沉淀硬化?；鼗饡r冷卻過程中殘余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的二次淬火所也可導(dǎo)致二次硬化。產(chǎn)生二次硬化效應(yīng)的合金元素產(chǎn)生二次硬化的原因 合 金 元 素殘余奧氏體的轉(zhuǎn)變 沉淀硬化 Mn、Mo、W、Cr、Ni、Co、V V、Mo、W、Cr、Ni、Co僅在高含量并有其他合金元素存在時, 由于能生成彌散分布的金屬間化合物才有效。(3) 增大回火脆性 和碳鋼一樣, 合金鋼也產(chǎn)生回火脆性, 而且更明顯。這是合金元素的不利影響。在450-600間發(fā)生的第二類回火脆性(高溫回火脆性) 主要與某些雜質(zhì)元素以及合金元素本身在

28、原奧氏體晶界上的嚴重偏聚有關(guān), 多發(fā)生在含Mn、Cr、Ni等元素的合金鋼中。 這是一種可逆回火脆性, 回火后快冷(通常用油冷)可防止其發(fā)生。鋼中加入適當(dāng)Mo或W(0.5%Mo, 1%W)也可基本上消除這類脆性。合金元素對鋼的機械性能的影響提高鋼的強度是加入合金元素的主要目的之一。欲提高強度, 就要設(shè)法增大位錯運動的阻力。金屬中的強化機制主要有固溶強化、位錯強化、細晶強化、第二相(沉淀和彌散)強化。合金元素的強化作用, 正是利用了這些強化機制。1. 對退火狀態(tài)下鋼的機械性能的影響結(jié)構(gòu)鋼在退火狀態(tài)下的基本相是鐵素體和碳化物。合金元素溶于鐵素體中, 形成合金鐵素體, 依靠固溶強化作用, 提高強度和硬度, 但同時降低塑性和韌性。由于合金元素的加入降低了共析點的碳含量、使C曲線右移, 從而使組織中的珠光體的比例增大, 使珠光體層片距離減小, 這也使鋼的強度增加, 塑性下降。但是在退火狀態(tài)下, 合金鋼沒有很大的優(yōu)越性。由于過冷奧氏體穩(wěn)定性增大, 合金鋼在正火狀態(tài)下可得到層片距離更小的珠光體, 或貝氏體甚至馬氏體組織,