連續(xù)梁支架midas計算書

1、 本橋樁基采用180C30 鋼筋混凝土樁基礎(chǔ)，所用鋼筋為 HRB400 鋼筋，半徑 r=90cm，rs=83cm。 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 （JTG D62-2004）公式 C.0.2-1 得 Bf cd + D r gf Sd e0 = r Af cd + C r f Sd 式中： e0 ：軸向力偏心距； A、B：有關(guān)混凝土承載力的計算系數(shù)； C、D：有關(guān)縱向鋼筋承載力的計算系數(shù)； r ：縱向鋼筋配筋率，本方案樁基中 r = r：圓形截面的半徑，本方案中 r=90cm； g： g = As 2.52 3.14 4 38 = = 0.0073 p r2 3.14 902

2、rs 83 = = 0.922 r 90 f cd ：混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，C30 砼 f cd =13.8MPa； f sd ：普通鋼筋抗壓強度設(shè)置值，HRB400 鋼筋 f sd =330MPa； 假定 x =0.6，查表 C.0.2 得：A=1.4908，B=0.6651，C=0.5021，D=1.7856 帶入 e0 = Bf cd + D r gf Sd r 得 e0 =54.3 Af cd + C r f Sd 考慮中風(fēng)化以上樁體為柱體，高度為 303cm，其回轉(zhuǎn)半徑 i= I d2 1802 = = = 45cm A 16 16 - 31 - l= l0 303 = = 6.

3、7 2%,故需從新設(shè)定 x 值從新計算，計算過程不重復(fù)，結(jié)果見下 表： x 0.6 0.4 0.9 0.77 0.69 0.71 A 1.4908 0.8667 2.4215 2.0306 1.7784 1.842 B 0.6651 0.5414 0.4828 0.6136 0.6559 0.6483 C 0.5021 -0.4749 2.0181 1.5013 1.0692 1.1876 D 1.7856 1.8801 0.8704 1.2086 1.4769 1.4045 e0 54.3 96.9 20.2 31.7 40.9 38.4 hM 誤差（%） N 38 38 38 38 38

4、38 42.9 155.0 -46.8 -16.5 7.7 1.1 最終算得 x =0.71 時 e0與 hM N 值得誤差為1.1% g 0 N = 1.1 4100.8 = 4510.9KN ,滿足要求 將相對應(yīng)的 A,B,C,D 值帶入 5.3.9-2 得 Br 3 fcd + Dr gr 3 f sd = 8796.2KN m g 0 Ne0 = 1.1 4100.8 0.38 = 1714.1KN m 滿足要求 所以此處樁基承載力及抗彎矩力滿足要求 12 結(jié)論 (1 經(jīng)各項檢算， 該滿堂支架結(jié)構(gòu)強度、 剛度、 穩(wěn)定基本能滿足該橋主跨 56m 箱梁現(xiàn)澆砼施工。 (2 計算鋼管柱高度均取

5、 11m，根據(jù)檢算及市場材料供應(yīng)情況綜合考慮，6#、 7#臨時墩采用 60916mm 鋼管樁。其余臨時墩采用 60914mm 鋼管樁。 (3 通過腳手架鋼管立柱強度、穩(wěn)定能滿足施工要求，但由于貝雷梁受荷載 作用變形， 相當(dāng)于對鋼管腳手架的基礎(chǔ)不均沉降，導(dǎo)致腳手架支架存在部分彎曲 - 32 - 應(yīng)力，故支架搭設(shè)過程中應(yīng)添加好縱橫剪刀撐，立柱底托宜支墊木板，以協(xié)調(diào)貝 雷梁變形，減少支架彎曲作用。 (4 貝雷梁在臨時墩頂存在較大應(yīng)力，施工貝雷梁應(yīng)添加固定好支撐架。 (5 柱頂橫墊梁在柱頂支撐處局部應(yīng)力過大，應(yīng)加強焊接加勁肋， 15m 跨橫 墊梁工字鋼采用 3 排 I45b 工字鋼，并焊接成整體。 (6 翼板下斜向支撐采用 2C22b 槽鋼焊接成鋼箱， 與橫墊梁及鋼管立柱焊接， 焊接部位橫墊梁處應(yīng)設(shè)加