課程設(shè)計(jì)成功板

1、 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說明書設(shè)計(jì)題目 圓錐-圓柱齒輪減速器機(jī)電學(xué)院 機(jī)械工程及自動(dòng)化專業(yè)班級(jí) 學(xué)號(hào)設(shè)計(jì)人 指導(dǎo)老師 完成日期 2011年1月16日目錄一、設(shè)計(jì)任務(wù)書3二、傳動(dòng)方案的擬訂及說明3三、電動(dòng)機(jī)的選擇3四、計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)5五、傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算.7六、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算22七、滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算43八、鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算44九、聯(lián)軸器的選擇45十、減速器附件的選擇45十一、潤(rùn)滑與密封45十二、設(shè)計(jì)小結(jié)46十三、參考資料目錄46設(shè)計(jì)計(jì)算及說明結(jié)果設(shè)計(jì)任務(wù)書設(shè)計(jì)一礦用耙斗裝巖傳動(dòng)裝置，已知主套筒總拉力F=9.5KN（牽引力），住套筒速度v=1.3m/s，運(yùn)輸機(jī)連續(xù)單向運(yùn)動(dòng)，有輕微振

2、動(dòng)，室外工作，無灰塵；使用期限為8年。（設(shè)每年工作300天），單班制。圖一二、傳動(dòng)方案的擬訂及說明1）采用臥式減速器。2）行星的傳動(dòng)結(jié)構(gòu)緊湊，但是成本高，故不考慮，錐齒輪及蝸桿傳動(dòng)的形式的輸入與輸出垂直，與卷筒配合起來較為緊湊，故采用圓錐圓柱齒輪。3）據(jù)工作機(jī)構(gòu)主動(dòng)滾筒的直徑以及速度計(jì)算卷筒的轉(zhuǎn)速為選用同步轉(zhuǎn)速為1500r/min的電動(dòng)機(jī)作為原動(dòng)機(jī)，因此傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比約為。按表5-1選定二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器！4）加工方式采用水平刨方式。5）由于既有軸向力又有徑向力，初步選用圓錐滾子軸承。6）電動(dòng)機(jī)與輸入軸之間采用彈性套柱銷聯(lián)軸器，工作機(jī)構(gòu)和輸出軸之間牙嵌離合器。三、 選擇電動(dòng)機(jī)1）電動(dòng)機(jī)類

3、型和結(jié)構(gòu)型式按工作要求和工作條件，選用一般用途的三相異步電動(dòng)機(jī)。它為臥式封閉結(jié)構(gòu)。2）電動(dòng)機(jī)容量(1)工作機(jī)的輸出功率(2)電動(dòng)機(jī)輸出功率傳動(dòng)裝置的總效率依次確定式中各效率：聯(lián)軸器=0.99、滾動(dòng)軸承球軸承 =0.99、滾動(dòng)軸承球軸承=0.98、圓柱齒輪傳動(dòng)=0.97、離合器=0.99、圓錐齒輪傳動(dòng)=0.96。則故 (3)電動(dòng)機(jī)額定功率由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上給與設(shè)計(jì)中選取電動(dòng)機(jī)額定功率。3）電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速推算電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上給與設(shè)計(jì)中查得圓錐-圓柱齒輪傳動(dòng)比范圍，則電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為：根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，查機(jī)械設(shè)計(jì)課程上給與設(shè)計(jì)Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)，選定電機(jī)，額定功率，滿載轉(zhuǎn)速，同步

4、轉(zhuǎn)速。4）電動(dòng)機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù)和外形,安裝尺寸由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上給與設(shè)計(jì)查得主要數(shù)據(jù)，并記錄備用。四、計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)1）傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比2） 分配各級(jí)傳動(dòng)比圓錐齒輪傳動(dòng)比又但考慮到后面設(shè)計(jì)大齒輪的直徑相差不多，因此取圓柱齒輪傳動(dòng)比3） 各軸轉(zhuǎn)速（軸號(hào)見圖一）4）各軸輸入功率按電動(dòng)機(jī)所需功率計(jì)算各軸輸入功率，即式中： 5）各軸轉(zhuǎn)矩項(xiàng)目軸1軸2軸3軸4轉(zhuǎn)速(r/min)147035082.7482.74功率(kw)14.8213.802.242.19轉(zhuǎn)矩(N*m)96.28376.61529.891499.45傳動(dòng)比13.551效率0.9900.9310.9600.980五、傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)

5、算圓錐直齒輪設(shè)計(jì)已知輸入功率14.97kw，小齒輪轉(zhuǎn)速1470r/min，齒數(shù)比u=4.2，由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，工作壽命8年（設(shè)每年工作300天），單班制，工作載荷不均勻有中等沖擊，不反轉(zhuǎn)。1、 選定齒輪精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1） 圓錐圓柱齒輪減速器為通用減速器，速度不高，故選用7級(jí)精度(GB10095-88)2） 材料選擇 由機(jī)械設(shè)計(jì)表6-2選擇小齒輪材料為(調(diào)質(zhì))，硬度為260HBS，大齒輪材料為45正火，硬度為210HBS。3） 選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)，取整。則。2、 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行試算，即 （1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1） 試選載荷系數(shù)2） 計(jì)算小齒輪的轉(zhuǎn)矩為輸出轉(zhuǎn)矩查

6、機(jī)械設(shè)計(jì)表6-14選齒寬系數(shù)4）由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6-4按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限5）由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.4查得材料的彈性影響系數(shù)6） 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 7) 由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6-5取接觸疲勞壽命系數(shù)。8) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，得則?。?） 計(jì)算1） 試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值2） 計(jì)算圓周速度v 按表6-6圓整小輪大端分度圓直徑：小輪平均分度圓直徑：3） 計(jì)算齒寬 圓整4） 模數(shù) 5） 計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù)，8級(jí)精度，由機(jī)械設(shè)計(jì)查得動(dòng)載系數(shù) 由推薦值1.051.4 直齒輪使用系數(shù) 查機(jī)械設(shè)計(jì)可知 齒向載荷分布系數(shù) 由推薦數(shù)1.0

7、1.2 取接觸強(qiáng)度載荷系數(shù)6） 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，得 取7） 計(jì)算模數(shù) 8） 計(jì)算齒輪相關(guān)參數(shù) 3. 按照齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)許用彎曲應(yīng)力由式子6-12彎曲疲勞極限 查圖6-7彎曲疲勞壽命系數(shù) 查圖6-8彎曲疲勞壽命系數(shù) 查圖6-9(設(shè)模數(shù)m小于51） 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)，得 2） 確定彎曲強(qiáng)度載荷系數(shù)3） 計(jì)算齒輪相關(guān)參數(shù) 4） 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) 5） 由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.5查得齒形系數(shù) 應(yīng)力校正系數(shù) 查表6.5 計(jì)算大、小齒輪的并加以比較。 6） 設(shè)計(jì)計(jì)算 結(jié)合之前算得的m=4可知模數(shù)正確。為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑,=924=23，選齒數(shù)為

8、23，則，取。9）計(jì)算相關(guān)參數(shù) 圓整并確定齒寬 圓柱斜齒輪設(shè)計(jì)已知輸入功率13.8kw，小齒輪轉(zhuǎn)速350r/min，齒數(shù)比u=4.23，由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，工作壽命8年（設(shè)每年工作300天），單班制，工作有中等沖擊，不反轉(zhuǎn)。1、 選定齒輪精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1） 圓錐圓柱齒輪減速器為通用減速器，速度不高，故選用8級(jí)精度2） 材料選擇 由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.2選擇小齒輪材料為40Cr 調(diào)質(zhì)大齒輪材料為45 正火3） 選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)4） 選取螺旋角。初選螺旋角 2、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行試算，即(1) 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1） 試選載荷系數(shù)2） 計(jì)算小齒輪的轉(zhuǎn)矩3） 選齒寬系數(shù)4）

9、由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6-3選取區(qū)域系數(shù)5） 由機(jī)械設(shè)計(jì)知重合度系數(shù)推薦值0.850.926） 由機(jī)械設(shè)計(jì)表6-4查得材料的彈性系數(shù)7） 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)8） 由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6-4按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限9） 由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6-5取接觸疲勞壽命系數(shù)10）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，得（2）計(jì)算1）試算小齒輪分度圓直徑，由計(jì)算公式得2） 計(jì)算圓周速度v3） 計(jì)算法面模數(shù)按表6.6圓整 取4） 計(jì)算中心距5） 計(jì)算螺旋角6） 計(jì)算小齒輪分度圓直徑直徑7） 計(jì)算小齒輪的速度8） 計(jì)算齒寬9）計(jì)算端面嚙合角和端面模數(shù)10）計(jì)算縱向重合度其中經(jīng)計(jì)算 1

10、1）計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù)，8級(jí)精度，由機(jī)械設(shè)計(jì)）推薦值1.051.4得動(dòng)載系數(shù)由機(jī)械設(shè)計(jì)推薦值1.01.2得齒間載荷分配系數(shù)由機(jī)械設(shè)計(jì)推薦值1.01.2得齒向載荷分配系數(shù) 由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.3查得使用系數(shù)接觸強(qiáng)度載荷系數(shù)3、 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度1） 確定彎曲強(qiáng)度載荷系數(shù)2） 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)3）由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.5查得齒形系數(shù)應(yīng)力校正系數(shù)4）由機(jī)械設(shè)計(jì)圖7-7查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限， 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6-8取彎曲疲勞壽命系數(shù) 5）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)，得8） 計(jì)算大、小齒輪的并加以比較，取較小值計(jì)算。 按照彎曲強(qiáng)度來計(jì)算 重合度系數(shù)螺旋角系數(shù)由推薦值0.85

11、0.92 4）幾何尺寸的計(jì)算（1）大輪分度圓直徑 （2）根圓直徑（3）頂圓直徑 六、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算輸入軸設(shè)計(jì)1、 求輸入軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 2、 求作用在齒輪上的力 已知高速級(jí)小圓錐齒輪的齒寬中點(diǎn)直徑而 圓周力、徑向力及軸向力的方向如圖二所示3、 初步確定軸的最小直徑先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表8.6，取，得取高速軸的輸入軸的最小直徑為安裝聯(lián)軸器的直徑，為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查機(jī)械設(shè)計(jì)表11.2，由于轉(zhuǎn)矩變化很小，故取，則圖二由于該軸與連軸器相連的一端直徑要與電機(jī)相同，所以查機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與

12、設(shè)計(jì)，選HL2型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為，半聯(lián)軸器的孔徑，故取，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度。4、 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）擬定軸上零件的裝配方案（見圖三）（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度圖三1） 為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位，1-2軸段右端需制出一軸肩，故取2-3段的直徑，為了滿端蓋密封，2-3軸段右端需制出一軸肩，故取3-4段的直徑，2） 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求并根據(jù)，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與設(shè)計(jì)表13-2中初步選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30309，其尺寸為，。由于6截面右側(cè)必須設(shè)防塵槽，取槽深3mm。3） 根據(jù)結(jié)構(gòu)上

13、的要求，將軸設(shè)計(jì)成齒輪軸（如圖）6-7段為齒輪（1） 軸上的周向定位圓錐齒輪的周向定位采用平鍵連接，按由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與設(shè)計(jì)表11-1查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為30mm，同時(shí)為保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為；滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的尺寸公差為k6。（2） 確定軸上圓角和倒角尺寸取軸端倒角為5、 求軸上的載荷，確定截面載荷水平面H垂直面V支反力F彎矩M 總彎矩扭矩T6、按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)上表中的數(shù)據(jù)及軸的單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力前已選定軸的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），由機(jī)械設(shè)計(jì)表8.9查得

14、，故安全。6、 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度（1） 判斷危險(xiǎn)截面截面5左側(cè)受應(yīng)力最大（2） 截面5左側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面5右側(cè)彎矩M為截面5上的扭矩為截面上的彎曲應(yīng)力彎曲應(yīng)力幅 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力扭切應(yīng)力 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得。截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按機(jī)械設(shè)計(jì)表8.9查取。因，經(jīng)插值后查得配合處綜合影響系數(shù)以及根據(jù)，配合H7/r6由表8.11差值計(jì)算得 鍵槽處的綜合影響系數(shù)以及根據(jù)由表8.10插值計(jì)算得 由機(jī)械設(shè)計(jì)表8.12的尺寸系數(shù)，扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。軸按磨削加工，由機(jī)械設(shè)計(jì)查圖8-12得表面質(zhì)量系數(shù)為則軸肩綜合系數(shù)為鍵槽處綜合影響系數(shù)又取碳鋼的特性系

15、數(shù)計(jì)算安全系數(shù)值故可知安全。中間軸設(shè)計(jì)1、 求輸入軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 2、 求作用在齒輪上的力已知圓柱斜齒輪分度圓直徑 已知圓錐齒輪的分度圓半徑為圓周力、，徑向力、及軸向力、的方向如圖四所示圖四3、初步確定軸的最小直徑先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為（調(diào)質(zhì)），根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表8.6，取，得，中間軸最小直徑顯然是安裝滾動(dòng)軸承的直徑和4、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）擬定軸上零件的裝配方案（見下圖圖五）圖五（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度1）初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求并根據(jù)，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與設(shè)計(jì)表13-2中初步選取0基本游隙組

16、，標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30309，其尺寸為，。 這對(duì)軸承均采用套筒進(jìn)行軸向定位，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與設(shè)計(jì)表13-2查得30309型軸承的定位軸肩高度，因此取套筒直徑54mm。2） 取安裝齒輪的軸段，錐齒輪左端與左軸承之間采用套筒定位，已知錐齒輪輪轂長(zhǎng)，為了使套筒端面可靠地壓緊端面，此軸段應(yīng)略短于輪轂長(zhǎng)，故取，齒輪的右端采用軸肩定位 軸肩高度，故取，則軸環(huán)處的直徑為。取。1） 已知圓柱斜輪齒寬，由于結(jié)構(gòu)上的需要，將其設(shè)計(jì)為齒輪軸，段應(yīng)略短于輪轂長(zhǎng)，故取，在齒輪右端再設(shè)一軸肩，取，（3）軸上的周向定位圓錐齒輪的周向定位采用平鍵連接，按由機(jī)械設(shè)計(jì)表11.1查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)

17、為45mm，同時(shí)為保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為；（4）確定軸上圓角和倒角尺寸取軸端倒角為求軸上的載荷載荷水平面H垂直面V支反力F彎矩M 總彎矩扭矩T6、 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)上表中的數(shù)據(jù)及軸的單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力前已選定軸的材料為（調(diào)質(zhì)），由機(jī)械設(shè)計(jì)表8.7查得，故安全。7、精確校核軸的疲勞強(qiáng)度（1）判斷危險(xiǎn)截面截面5左右側(cè)受應(yīng)力最大（2）截面5右側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面5右側(cè)彎矩M為截面5上的扭矩為截面上的彎曲應(yīng)力彎曲應(yīng)力幅 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力扭切應(yīng)力 軸的材料為，調(diào)質(zhì)處理。由表8.2查得。截面上由于軸肩而形成的

18、理論應(yīng)力集中系數(shù)及按機(jī)械設(shè)計(jì)表8.9查取。因，經(jīng)插值后查得配合處綜合影響系數(shù)以及根據(jù)，配合H7/r6由表8.11差值計(jì)算得 鍵槽處的綜合影響系數(shù)以及根據(jù)由表8.10插值計(jì)算得 由機(jī)械設(shè)計(jì)表8.12的尺寸系數(shù)，扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。軸按磨削加工，由機(jī)械設(shè)計(jì)圖8-2得表面質(zhì)量系數(shù)為，則軸肩處綜合系數(shù)為鍵槽處的綜合系數(shù)為又取合金鋼的特性系數(shù)計(jì)算安全系數(shù)值（3） 截面5左側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面5右側(cè)彎矩M為截面5上的扭矩為截面上的彎曲應(yīng)力彎曲應(yīng)力幅 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力扭切應(yīng)力 綜合系數(shù)仍取計(jì)算安全系數(shù)值故可知安全。輸出軸設(shè)計(jì)1、求輸出軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 2、求作用在齒輪上的力已知圓柱斜齒輪的分度圓

19、半徑而圓周力、徑向力及軸向力的方向如圖六所示圖六3、初步確定軸的最小直徑先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表8.6，取，得，輸出軸的最小直徑為安裝聯(lián)軸器的直徑，為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，由機(jī)械設(shè)計(jì)，由于轉(zhuǎn)矩變化很小，故取，則查機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與設(shè)計(jì)，選離合，半離合器的孔徑，故取，離合器長(zhǎng)度，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度為60mm。1、 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1） 擬定軸上零件的裝配方案（見圖六）圖六（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度1）為了滿足半離合器的軸向定位，1-2軸段右端需制出一軸肩，故取2-3段的

20、 直徑,長(zhǎng)度50mm，半離合器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián) 軸器上而不壓在軸的端面上，故1-2段的長(zhǎng)度應(yīng)比略短些，現(xiàn)取 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求并根據(jù)，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與設(shè)計(jì)表13-2中初步選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承32914，其尺寸為，算上擋油環(huán)長(zhǎng)度，取。左端軸承采用擋油環(huán)進(jìn)行軸向定位。齒輪左端以及軸承的定位采用擋油環(huán)，已知齒輪輪轂的寬度為100mm，為了使擋油環(huán)端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度，故取，則軸環(huán)處的直徑為。軸環(huán)寬度，取。（3）軸上

21、的周向定位齒輪、半聯(lián)軸器的周向定位均采用平鍵連接，按由機(jī)械設(shè)計(jì)表11-1查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為90mm，同時(shí)為保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為；同樣，半離合器與軸的連接，選用平鍵，半聯(lián)軸器與軸的配合為，滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的尺寸公差為k6。（4）確定軸上圓角和倒角尺寸取軸端倒角為5、 求軸上的載荷載荷水平面H垂直面V支反力F彎矩M 總彎矩扭矩T6、按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)上表中的數(shù)據(jù)及軸的單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力前已選定軸的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），由機(jī)械設(shè)計(jì)查得，故安全。7、精確校核軸的

22、疲勞強(qiáng)度（1）判斷危險(xiǎn)截面截面4左側(cè)受應(yīng)力最大（2）截面4左側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面7右側(cè)彎矩M為截面7上的扭矩為截面上的彎曲應(yīng)力彎曲應(yīng)力幅 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力扭切應(yīng)力 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得。截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按機(jī)械設(shè)計(jì)表8.9查取。因，經(jīng)插值后查得 配合處綜合影響系數(shù)以及根據(jù)，配合H7/r6由表8.11差值計(jì)算得 鍵槽處的綜合影響系數(shù)以及根據(jù)由表8.10插值計(jì)算得 由機(jī)械設(shè)計(jì)表8.12的尺寸系數(shù)，扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。軸按磨削加工，由機(jī)械設(shè)計(jì)查圖8-12得表面質(zhì)量系數(shù)為軸肩處則綜合系數(shù)為鍵槽處綜合影響系數(shù)又取碳鋼的特性系數(shù)計(jì)算安全系數(shù)值故可知安全。

23、七、滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算輸入軸滾動(dòng)軸承計(jì)算初步選擇滾動(dòng)軸承，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與設(shè)計(jì)表13-7中初步選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30308，其尺寸為,，e=0.35,Y=1.7,載荷水平面H垂直面V支反力F則則則則則 則故合格。中間軸滾動(dòng)軸承計(jì)算初步選擇滾動(dòng)軸承，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與設(shè)計(jì)表13-7中初步選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30309，其尺寸為,，e=0.35,Y=1.7,載荷水平面H垂直面V支反力F則則則 查表則因 則故合格。輸出軸滾動(dòng)軸承計(jì)算初步選擇滾動(dòng)軸承，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與設(shè)計(jì)表13-7中初步選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承31

24、314，其尺寸為,，e=0.83,Y=0.7,載荷水平面H垂直面V支反力F則則因則 查表則因 則故合格。八、鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算輸入軸鍵計(jì)算1、 校核聯(lián)軸器處的鍵連接 該處選用普通平鍵尺寸為，接觸長(zhǎng)度，則鍵聯(lián)接所能傳遞的轉(zhuǎn)矩為：故單鍵即可。中間軸鍵計(jì)算1、 校核圓錐齒輪處的鍵連接 該處選用普通平鍵尺寸為，接觸長(zhǎng)度，則鍵聯(lián)接所能傳遞的轉(zhuǎn)矩為：故單鍵即可。輸出軸鍵計(jì)算1、 校核聯(lián)軸器處的鍵連接該處選用普通平鍵尺寸為，接觸長(zhǎng)度，則鍵聯(lián)接所能傳遞的轉(zhuǎn)矩為：故單鍵即可。九、聯(lián)軸器的選擇在軸的計(jì)算中已選定聯(lián)軸器型號(hào)。輸入軸選HL2型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為，半聯(lián)軸器的孔徑，故取，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度。十、減速器附件的選擇由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與設(shè)計(jì)選定通氣帽，A型壓配式圓形油標(biāo)A20（GB1160.1-89），外六角油塞及封油墊,啟蓋螺釘M6。十一、潤(rùn)滑與密封齒輪采用浸油潤(rùn)滑，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程上機(jī)與設(shè)計(jì)表16-1查得選用N220中負(fù)荷工業(yè)齒輪油（GB5903-86）。當(dāng)齒輪圓周速度時(shí)，