SATWE總信息中側向剛度三種參數(shù)含義

1、請下載支持！膂蒆蕿袁肄莄衿 計算模型中的部分數(shù)據(jù)：莄肀螀薄薇莀莁 各層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息芇袃肅莆袁腿蚃Floor No: 層號螂節(jié)芄肇節(jié)膄蕆Tower No: 塔號螃莇薈膁蚄芆螈Xstif ， Ystif: 剛心的 X，Y 坐標值膆聿肀膅膅羋薀Alf: 層剛性主軸的方向葿膃莂芇蝿螃芃Xmass， Ymass: 質(zhì)心的 X， Y 坐標值羈袃膆芀薂螄肅Gmass: 總質(zhì)量莃羅螁蒁膅膇羀Eex， Eey:X，Y方向的偏心率肈羇艿蒂肆膇袀Ratx，Raty: X ，Y 方向本層塔側移剛度與下一層相應塔側移剛度的比值(剪切剛度 )蒈莂羂裊蚈羃螄Ratx1 ， Raty1 : X ，

2、 Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值芁莃羈膈袂芅羆或上三層平均側移剛度80% 的比值中之較小者襖袆蠆蝕螆螅罿Ratx2 ， Raty2: X，Y方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度90% 、110%或者 150% 比值螅膀螃羂羈蒀肀110%指當本層層高大于相鄰上層層高1.5倍時， 150%指嵌固層莇螞蒃螇袀節(jié)蒞RJX1 ， RJY1， RJZ1: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度(剪切剛度 )蒀羄蚅膇肁裊袈RJX3 ，RJY3，RJZ3: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度(地震剪力與地震層間位移的比 )蒅螈蚈羀肂蚇袇=薇聿肅薃薅莈荿Floor No.1To

3、wer No.1蕿袁肄莄衿蒂羅Xstif=-2.9025(m)Ystif=-0.4783(m)Alf=0.0000(Degree)螀薄薇莀莁膂蒆Xmass=-2.8108(m)Ymass=-1.3220(m)Gmass(活荷折減 )=1601.4902(1523.7156)(t)肅莆袁腿蚃莄肀Eex=0.0069Eey=0.0558芄肇節(jié)膄蕆芇袃Ratx =1.0000Raty =1.0000薈膁蚄芆螈螂節(jié)Ratx1=2.3441Raty1=2.1114肀膅膅羋薀螃莇Ratx2=2.5148Raty2=2.2651莂芇蝿螃芃膆聿薄弱層地震剪力放大系數(shù)= 1.00膆芀薂螄肅葿膃RJX1=1.01

4、01E+08(kN/m)RJY1=9.9743E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)螁蒁膅膇羀羈袃RJX3=2.5453E+07(kN/m)RJY3=2.9077E+07(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)艿蒂肆膇袀莃羅RJX3/H=6.3632E+06(kN/m)RJY3/H=7.2692E+06(kN/m)RJZ3/H=0.0000E+00(kN/m)羂裊蚈羃螄肈羇 -羈膈袂芅羆蒈莂Floor No.2Tower No.1蠆蝕螆螅罿芁莃Xstif=-3.0089(m)Ystif=-0.7051(m)Alf=0.0000(Degree)螃羂羈蒀肀襖袆

5、Xmass=-2.8681(m)Ymass=-1.1790(m)Gmass(活荷折減 )=請下載支持！1314.2793(1230.5623)(t)蒃螇袀節(jié)蒞螅膀Eex =0.0108Eey =0.0333蚅膇肁裊袈莇螞Ratx =1.2821Raty =1.3200蚈羀肂蚇袇蒀羄Ratx1=1.9303Raty1=1.8714肅薃薅莈荿蒅螈Ratx2=1.5014Raty2=1.4555肄莄衿蒂羅薇聿薄弱層地震剪力放大系數(shù)= 1.00薇莀莁膂蒆蕿袁RJX1=1.2951E+08(kN/m)RJY1=1.3166E+08(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)袁腿蚃莄肀螀薄RJX

6、3=1.5512E+07(kN/m)RJY3=1.9673E+07(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)節(jié)膄蕆芇袃肅莆RJX3/H=5.3488E+06(kN/m)RJY3/H=6.7840E+06(kN/m)RJZ3/H=0.0000E+00(kN/m)蚄芆螈螂節(jié)芄肇 -膅羋薀螃莇薈膁Floor No.3Tower No.1蝿螃芃膆聿肀膅Xstif=-2.7991(m)Ystif=-1.0423(m)Alf=0.0000(Degree)薂螄肅葿膃莂芇Xmass=-2.8753(m)Ymass=-1.1865(m)Gmass(活荷折減 )=1315.4917(1231.7747

7、)(t)膅膇羀羈袃膆芀肆膇袀莃羅螁蒁蚈羃螄肈羇艿蒂袂芅羆蒈莂羂裊螆螅罿芁莃羈膈Eex =0.0058Eey =0.0099Ratx =1.0076Raty =0.9946Ratx1=1.6892Raty1=1.6264Ratx2=1.3327Raty2=1.3046薄弱層地震剪力放大系數(shù)= 1.00羈蒀肀襖袆蠆蝕RJX1=1.3049E+08(kN/m)RJY1=1.3094E+08(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)袀節(jié)蒞螅膀螃羂RJX3=1.1479E+07(kN/m)RJY3=1.5018E+07(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)肁裊袈莇螞蒃螇RJX

8、3/H=3.9584E+06(kN/m)RJY3/H=5.1788E+06(kN/m)RJZ3/H=0.0000E+00(kN/m)肂蚇袇蒀羄蚅膇-薅莈荿蒅螈蚈羀Floor No.4Tower No.1衿蒂羅薇聿肅薃Xstif=-2.9414(m)Ystif=-0.7743(m)Alf=0.0000(Degree)莁膂蒆蕿袁肄莄Xmass=-2.8753(m)Ymass=-1.1865(m)Gmass(活荷折減 )=1315.4917(1231.7747)(t)蚃莄肀螀薄薇莀蕆芇袃肅莆袁腿螈螂節(jié)芄肇節(jié)膄薀螃莇薈膁蚄芆芃膆聿肀膅膅羋Eex =0.0051Eey =0.0289Ratx =1.00

9、00Raty =1.0000Ratx1=1.5737Raty1=1.5225Ratx2=1.2691Raty2=1.2454薄弱層地震剪力放大系數(shù)= 1.00肅葿膃莂芇蝿螃RJX1=1.3049E+08(kN/m)RJY1=1.3094E+08(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)羀羈袃膆芀薂螄RJX3=9.5711E+06(kN/m)RJY3=1.2791E+07(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)請下載支持！袀 莃 羅 螁 蒁膅 膇RJX3/H=3.3004E+06(kN/m)RJY3/H=4.4106E+06(kN/m)RJZ3/H=0.0000E+00

10、(kN/m)螄肈羇艿蒂肆膇 此計算模型首層層高 4 米，以上均為 2.9 米。（此模型采取的是剪力墻結構，僅作舉例說明）羆蒈莂羂裊蚈羃 以上“Ratx，Raty: X ，Y 方向本層塔側移剛度與 下一層 相應塔側移剛度的比值 (剪切剛度 )”此處的 剪切剛度 計算參照高規(guī)附錄E，用以判斷 轉(zhuǎn)換層上下結構側向剛度比。例如，假設此模型為框支轉(zhuǎn)換結構，一層為框支層，則按照附錄，抗震設計時轉(zhuǎn)換層與相鄰上層側向剛度比不應小于0.5，宜接近 1，在 此 處 ， 即 第 二 層 的Ratx 、 Raty要 小 于2 。 此 時 二 層 的Ratx=RJX1( 2F)/RJX1 (1F)=1.2951*10/

11、1.0101=1.2821；罿芁莃羈膈袂芅 Raty=RJY1(2F)/RJY1(1F)=1.3166*10/9.9743=1.3200肀襖袆蠆蝕螆螅 如果在二層轉(zhuǎn)換，則三層的 Ratx、Raty 要小于 1/0.6=1.6667。計算方法類似。蒞螅膀螃羂羈蒀 根據(jù)高規(guī)，地下室頂板作為上部結構嵌固端， 地下一層與首層側向剛度比不宜小于 2。此條條文說明計算地下室結構樓層側向剛度時， 考慮相關部位的側向剛度，按照附錄，此時地上一層的 Ratx、Raty 宜小于 1/2=0.5。袈莇螞蒃螇袀節(jié) 注意，有的 PKPM 版本會將 Ratx ，Raty 定義為本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度的比值

12、(剪切剛度 )。袇蒀羄蚅膇肁裊 “Ratx1， Raty1 : X ， Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值或上三層平均側移剛度 80%的比值中之較小者” 抗規(guī)，是否出現(xiàn)剛度突變。在高規(guī)，明確提到此側向剛度比用于 框架結構 。例如一層的 Ratx1：RJX3（ 1F）/0.7* RJX3（2F）=2.5453/（）=2.3441；RJX3（1F）/ 0.8* RJX3（ 2F）+RJX3（3F）+RJX3（4F）/3 =2.5453/0.8*1.5512+1.1479+0.95711/3=2.6106,二者取較小結果，即Ratx1=2.3441“ Ratx2，Raty2 : X ，Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度 90%、110%或者 150%比值”高規(guī)，用以判斷 剪力墻結構 豎向是否規(guī)則，同樣用 RJX3計算，按照，就不能直接用RJX3/H 來計算了，因為按照公式：2=Vi*i+1*hi/(Vi+1*i*hi+1),此處的 Vi 、Vi+1 為第 i 、i+1 層地震剪力，i 、i+1為