高應(yīng)變擬合檢測(cè)報(bào)告

1、基 樁 高 應(yīng) 變 動(dòng) 力 試 樁 法檢 測(cè) 報(bào) 告工程名稱：某工地工程地點(diǎn)： 委托單位：檢測(cè)日期： 2006年12月15日?qǐng)?bào)告總頁(yè)數(shù)： 11頁(yè) 報(bào)告編號(hào)：合同編號(hào)：中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)所巖土工程檢測(cè)中心2006年12月20日首 頁(yè)工程名稱某工地檢測(cè)性質(zhì)樁的承載力檢測(cè)依據(jù)建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范（JGJ106-2003）委托單位樁 型預(yù)制混凝土樁地址結(jié)構(gòu)型式框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)砼強(qiáng)度等級(jí)C25樁徑400設(shè)計(jì)承載力特征值（kN）300持力層(6) 粉土工程樁總數(shù)2根檢測(cè)樁數(shù)高應(yīng)變2根錘型及重量組合片錘重1.0T檢測(cè)時(shí)間2006.12.15樁號(hào)（#）樁徑（mm）設(shè)計(jì)單樁豎向承載力特征值(kN)單樁豎向承載力

2、極限值(kN)50400300不低于600kN801400300不低于600kN計(jì)算分析方法高應(yīng)變曲線擬合法樁號(hào)50801最大打擊力（kN）725781最大動(dòng)位移(mm)2.582.18動(dòng)測(cè)承載力（kN）630640樁側(cè)阻力（kN）449465實(shí)測(cè)波速km/s3.0453.180完整性指數(shù)11相應(yīng)缺陷深度m無(wú)無(wú)備注中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所 巖土工程檢測(cè)中心2006年12月20日某工地基樁高應(yīng)變動(dòng)力試樁法檢測(cè)報(bào)告項(xiàng) 目 負(fù) 責(zé) ：現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)人員： （上崗證號(hào)） 報(bào) 告 編 寫:（上崗證號(hào)） 校 核：（上崗證號(hào)） 審 核：（上崗證號(hào)） 授權(quán)簽字人:聲明: 1.本檢測(cè)報(bào)告涂改、錯(cuò)頁(yè)、換頁(yè)無(wú)效；2.

3、檢測(cè)單位名稱與檢測(cè)報(bào)告專用章名稱不符者無(wú)效；3.本報(bào)告無(wú)我單位“技術(shù)資格證書章”無(wú)效；4.本報(bào)告無(wú)檢測(cè)、審核、技術(shù)負(fù)責(zé)人簽字無(wú)效；5.如對(duì)本檢測(cè)報(bào)告有異議，可在報(bào)告發(fā)出后20 天內(nèi)向本檢測(cè)單位書面提請(qǐng)復(fù)議。 2006年12月20日地址：武昌小洪山 郵政編碼：430071 電話： 聯(lián)系人： 目 錄一 項(xiàng)目概況5二 工程地質(zhì)概況56三 檢測(cè)依據(jù)6四 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)69五 檢測(cè)結(jié)果9六 結(jié)論9七 附圖表9網(wǎng) 址：Email：、項(xiàng)目概況 表1工程名稱某工地工程地點(diǎn)委托單位建設(shè)單位勘察單位設(shè)計(jì)單位承建單位基樁施工單位監(jiān)理單位樁 型預(yù)制混凝土樁樁徑(mm) 400設(shè)計(jì)單樁承載力特征值(kN)300設(shè)計(jì)砼強(qiáng)度等級(jí)

4、C25工程樁總數(shù)2根檢測(cè)樁數(shù)高應(yīng)變檢測(cè)2根檢測(cè)日期2006.12.15樁長(zhǎng)12.00持力層(6) 粉土檢測(cè)目的單樁承載力檢測(cè)方法高應(yīng)變曲線擬合法檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007-2002）建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范（JGJ106-2003）備 注二、工程地質(zhì)概況根據(jù)某勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院提供的某工地巖土工程勘察報(bào)告，勘察鉆探揭露深度范圍內(nèi)，場(chǎng)地巖土層自上而下主要由六個(gè)單元層組成，從成因上看，（1）粘土；（2）粉土；（3）粉質(zhì)粘土；（4）粉土夾粉質(zhì)粘土；（5）粉質(zhì)粘土；（6）粉土。巖土層概況、相關(guān)巖土物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)、樁周土概況詳見表2。 場(chǎng)區(qū)巖土層概況 表2層號(hào)巖土名稱及年代成因?qū)雍瘢╩）層底

5、埋深（m）特 征管樁樁周土柱狀圖（1）粘土0.95褐黃色、可塑，飽和，屬中壓縮性土。fak=21kPa（2）粉土2.47青灰色、中密，飽和、屬中壓縮性土。 fak=16kPa（3）粉質(zhì)粘土1.66黃褐色、軟塑，飽和，屬中壓縮性土。fak=15kPa（4）粉質(zhì)夾粉質(zhì)粘土2.59黃褐色，中密-軟塑，飽和，屬中壓縮性土。fak=19kPa（5）粉質(zhì)粘土1.37黃褐色、軟塑，飽和，屬中壓縮性土。fak=18kPa（6）粉土2.65青灰色、中密，飽和、屬中壓縮性土。 fak=25kPa三、檢測(cè)依據(jù)1、檢測(cè)依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)及代號(hào)：中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范（JGJ106-2003）2、成樁情況：根

6、據(jù)委托單位提供的設(shè)計(jì)及施工資料，該工程基樁采用樁徑為400mm，樁型為預(yù)制混凝土樁，樁端持力層為粉土，樁長(zhǎng)為12.0m，樁砼強(qiáng)度等級(jí)為C25。四、現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)1、高應(yīng)變檢測(cè)流程本次檢測(cè)采用高應(yīng)變曲線擬合法，嚴(yán)格依據(jù)執(zhí)行建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范（JGJ106-2003）被檢測(cè)樁均被鑿去浮漿及破損部分，露出新鮮密實(shí)的混凝土；每根樁兩端經(jīng)打磨平整處理后各對(duì)稱布置2傳感器。測(cè)試儀器為RSM24FD浮點(diǎn)工程動(dòng)測(cè)儀，現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)設(shè)備安裝祥見所附示意圖1。圖1 2、高應(yīng)變曲線擬合法承載力計(jì)算方法實(shí)測(cè)曲線擬合法是利用重錘錘擊下測(cè)量的樁頂力和速度波形來(lái)計(jì)算樁側(cè)和樁端阻力分布的一種高應(yīng)變動(dòng)測(cè)方法。其計(jì)算方法是從一條實(shí)測(cè)曲線如

7、V(t)曲線對(duì)加速度曲線積分而求得出發(fā)，通過(guò)對(duì)樁身各段土阻力和其它動(dòng)力參數(shù)進(jìn)行設(shè)定，然后通過(guò)波動(dòng)理論計(jì)算程序，應(yīng)用行波理論構(gòu)造迭代格式，將計(jì)算的樁頂力波Fc(t)曲線同實(shí)測(cè)的力波曲線Fm(t)進(jìn)行反復(fù)比較、迭代 (迭代過(guò)程中可對(duì)人為假定參數(shù)進(jìn)行調(diào)整)，使得計(jì)算Fc(t)曲線與實(shí)測(cè)Fm(t)曲線的擬合趨于完善(即擬合因子MQ達(dá)到設(shè)置的標(biāo)準(zhǔn)要求)。其計(jì)算過(guò)程可概括為“假定計(jì)算比較”的循環(huán)。這樣既可確定樁的阻力分布和承載力，也可模擬樁的靜載ps曲線。該方法的具體分析過(guò)程如下：(1) 波動(dòng)理論將樁抽象為一維彈性桿，重錘錘擊樁頂激發(fā)一應(yīng)力波沿樁身傳播，由動(dòng)量守恒原理、本構(gòu)關(guān)系和變形協(xié)調(diào)方程可求得一維波動(dòng)

8、方程：式中: u為截面位移, c為波速, x、t為空間、時(shí)間坐標(biāo), 為樁周土阻力。(2) 波動(dòng)理論的迭代格式構(gòu)造具體迭代格式時(shí)，涉及到樁模型、土體阻力模型以及樁土的相互作用問題。對(duì)于樁，實(shí)測(cè)曲線擬合法采用Rausche和Goble提出的CAPWAP/C所描述的連續(xù)桿件模型(如圖2)。一維波動(dòng)方程的波動(dòng)解為：該解由兩部分組成，分別代表兩個(gè)行波。將波動(dòng)方程的解作更進(jìn)一步的推導(dǎo)可得樁截面的力波曲線計(jì)算公式：樁身質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)速度為:樁身質(zhì)點(diǎn)的位移值為：其中：為上行波，為下行波，為實(shí)測(cè)速度波，Z為波阻抗。 (3) 阻力模型該方法土阻力模型采用的是Smith法的土阻力模型。其中，為土體單元的塑性位移。其中，

9、為Smith阻尼系數(shù)，為樁側(cè)單元靜摩阻力，為樁側(cè)單元?jiǎng)幽ψ枇Α?(4)優(yōu)化方法和參數(shù)反映根據(jù)上述建立的樁土模型，假定待反分析的參數(shù)X為某個(gè)值，代入迭代公式計(jì)算，取得計(jì)算力波并與量測(cè)值比較，使二者的誤差為最小的參數(shù)值就是最終的反分析值，通常將理論計(jì)算值與量測(cè)值的誤差用函數(shù)表示：式中材料P+1PR2材料Actual1234R1R3RNRN+1CAPWAPCAPWAPC1234R1NP-1NPP-1R2圖2 Goble 提出的連續(xù)樁模型(CAPWAP/C)示意圖樁單元數(shù)；樁側(cè)土最大靜阻力；樁側(cè)土最大彈性變形；樁側(cè)土阻尼系數(shù)；樁端最大靜阻力；樁端最大彈性變形；樁端部剛?cè)嵯禂?shù)：附加土體質(zhì)量；模擬能量消耗

10、。這樣就可確定樁的阻力分布，單樁極限承載力及模擬靜載s-p曲線。3、檢測(cè)設(shè)備現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)設(shè)備一覽表 表3型號(hào)編號(hào)量程準(zhǔn)確度檢定證號(hào)檢定日期檢定有效期主機(jī)RSM24FD2000645±5V1.0%振字第061003662006.4.25一年傳感器Sy-12038600g1.0%振字第061003662006.4.25一年Sy-0650141000g1.0振字第061003662006.4.25一年Sy-0620991000g1.0振字第061003662006.4.25一年應(yīng)變片120錘高應(yīng)變檢測(cè)專用重力錘120高應(yīng)變檢測(cè)的起重設(shè)備采用脫鉤、起重機(jī)五、檢測(cè)結(jié)果高應(yīng)變動(dòng)力試樁檢測(cè)結(jié)果見表4。實(shí)測(cè)力和速度波形及樁側(cè)單位摩阻力分布見附圖。 擬合法結(jié)果 表4樁號(hào)樁長(zhǎng)樁徑試驗(yàn)重錘參數(shù)彈性波速樁身完整性評(píng)價(jià)樁側(cè)極限摩阻力樁端極限承載力單樁極限承載力錘型錘重落距#mmmTm