新型無軌道三角掛籃施工工法(共13頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上青義涪江大橋新型無軌道三角掛籃設(shè)計與施工的技術(shù)研發(fā)四川川交路橋有限責任公司青義涪江大橋新型無軌道三角掛籃QC小組【1】工程概況綿陽市二環(huán)路三期工程青義涪江大橋地處綿陽市北郊，地處四川盆地北部邊緣，橋位橫跨涪江河，兩岸均有道路相連，交通方便。青義涪江大橋設(shè)計為78+3×138+78m五跨一聯(lián)的預應力砼連續(xù)梁橋，主墩為空心薄壁墩，基礎(chǔ)為承臺、群樁基礎(chǔ)，橋梁上部結(jié)構(gòu)采用分幅式，橋面凈寬2×16.5m，左、右幅分離5m，橋梁起止樁號為K34+412K34+982，橋梁全長570m，合同工期540天。 箱梁采用單箱單室箱型截面，箱梁頂板寬16.5m，底板寬9

2、.1m，頂板設(shè)置成1.5%單橫坡，混凝土設(shè)計標號為C55。箱梁0 號段長8 m，主墩“T”構(gòu)縱橋向劃分18 個節(jié)段。梁段長度分別為10×3.2 m、8×4.0 m，累計懸臂總長64 m。0 號段采用托架澆注，118 號節(jié)段采用掛籃懸臂澆注施工，全橋4排主墩的箱梁分8 個“T”同時對稱懸臂澆注，共設(shè)8 對(16支)掛籃全幅同時對稱進行澆注?！?】小組概況四川川交路橋有限責任公司青義涪江大橋新型無軌道三角掛籃QC小組成立于2013年10月5日，小組成員10人，由施工管理人員和技術(shù)人員組成。小組基本情況見下表：QC小組概況小組名稱四川川交路橋有限責任公司青義涪江大橋新型無軌道三角

3、掛籃QC小組課題名稱青義涪江大橋新型無軌道三角掛籃設(shè)計與施工的技術(shù)研發(fā)小組類型創(chuàng)新型成立時間2013年10月5日活動日期2013年10月5日至2014年10月8日小組注冊時間2013年10月5日小組成員10人小組注冊編號路橋川交2013-04活動頻率3次/月，出勤率100%TQC教育時間平均每個成員接受教育108小時以上小組成員簡介序號姓名性別年齡文化 程度職稱組內(nèi)職務TQC教育時間TQC考試成績1馬江男37本科工程師組長108h優(yōu)秀2黃惠勇男34本科工程師副組長108h優(yōu)秀3魏亞洲男36本科高級工程師技術(shù)顧問108h優(yōu)秀4楊瀚翔男25本科助理工程師組員108h優(yōu)秀5張雪花女26本科助理工程師

4、組員108h優(yōu)秀6徐凱男27?？萍夹g(shù)員組員108h優(yōu)秀7劉江男23?？萍夹g(shù)員組員108h優(yōu)秀8董偉男23專科技術(shù)員組員108h優(yōu)秀9楊肖男23?？萍夹g(shù)員組員108h良好10霍濤女25本科技術(shù)員組員108h優(yōu)秀制表人：黃惠勇 審核人：馬江 制表時間：2013年10月5日【3】選擇課題隨著橋梁施工技術(shù)的不斷發(fā)展，越來越多的大跨徑橋梁設(shè)計采用現(xiàn)澆連續(xù)梁或連續(xù)剛構(gòu)進行施工，目前國內(nèi)的現(xiàn)澆箱梁掛籃懸臂澆筑施工，一般采用三角掛籃和菱形掛籃兩種形式。常規(guī)掛籃行走系統(tǒng)需在主桁片下方設(shè)置行走軌道和軌道壓梁，行走時提前將行走軌道拖動至下一節(jié)段，并在行走過程中用軌道壓梁循環(huán)對行走軌道進行錨固，行走過程復雜、緩慢。針

5、對青義涪江大橋設(shè)計為78+3×138+78m五跨一聯(lián)的預應力砼連續(xù)梁橋，由于本項目工期緊、任務重等實際情況，對目前國內(nèi)常規(guī)的三角掛籃的結(jié)構(gòu)形式進行優(yōu)化設(shè)計和創(chuàng)新，采用新型無軌道三角掛籃進行施工，行走系統(tǒng)采用無軌道的支點步履式移動行走模式。采用此施工工法技術(shù)，經(jīng)濟和社會價值顯著，取得了非常良好的效果，達到了安全、經(jīng)濟和快速的目的。此工法具有較強的推廣價值。無軌道掛籃施工和有軌道掛籃施工連續(xù)梁橋比對表施工環(huán)境無軌道掛籃施工有軌道掛籃施工工期對比掛籃行走時間為2小時。從行走掛籃開始到錨定立模調(diào)模板只需1天。掛籃行走時間為1天。從行走掛籃開始到錨定立模調(diào)模板需2天。施工成本每1對無軌三角掛籃

6、可節(jié)省軌道和壓梁型材12噸，約合8萬元。每1對無軌三角掛籃可節(jié)約掛籃、塔吊、裝載機、模板等攤銷成本及項目部的管理成本約5萬元。每1對有軌道掛籃相應增加成本13萬元。施工難度無軌道掛籃安裝好后行走快捷，3個工人方可完成一支掛籃行走。無軌道掛籃行走前無需預架設(shè)錨固軌道。有軌道掛籃安裝好后行走復雜，需56個工人才可完成一支掛籃行走。有軌道掛籃行走前需預架設(shè)錨固軌道。安全對比無軌三角掛籃行走系統(tǒng)利用三角桁片的主縱梁作為行走軌道，通過前支點的移動和后反掛輪錨固主縱梁的滾動來完成掛籃行走，使用更加安全。傳統(tǒng)有軌掛籃的工字型行走軌道及軌道錨固需根據(jù)塊件濕重改變型號。如不注意改變了軌道錨固間距，掛籃行走過程中

7、掛籃很容易將軌道上拉變形，掛籃前傾易失穩(wěn)下傾覆。質(zhì)量對比無軌三角掛籃設(shè)計中主縱梁以斜拉方式雙向受力，可根據(jù)不同工程施荷要求改變部分桿件便可滿足施工需求，安全、方便、經(jīng)濟。結(jié)構(gòu)桿件相互干擾更小且受力更簡單明確。塊件施工混凝土澆筑過程中形變小，梁體成型質(zhì)量好線形更完美。有軌掛籃設(shè)計中分兩部分設(shè)計驗算，掛籃主桁結(jié)構(gòu)和軌道結(jié)構(gòu)，在不同工程施荷的情況下無法重復利用，不安全、不方便、不經(jīng)濟。行走過程中軌道受力點移動，后貓計算應力點相對位置改變，這些都對軌道型材的截慣要求很高致使需更多型材，且這種有軌組合結(jié)構(gòu)在塊件施工混凝土澆筑過程中形變較大，梁體成型質(zhì)量一般、主梁線形較難控制。制表人：黃惠勇 審核人：馬江

8、 制表時間：2013年10月6日無軌道掛籃在國內(nèi)外應用很多，一般適用于工期緊、成本控制要求高、工程質(zhì)量要求高的連續(xù)梁橋上部結(jié)構(gòu)主梁懸臂施工。由于本項目共設(shè)8 對(16支)掛籃全幅同時對稱進行澆注施工，因同時施工掛籃數(shù)量大，無成功經(jīng)驗可借鑒。我部采用新型無軌道三角掛籃施工不僅保證了施工質(zhì)量，而且節(jié)省成本、保證了主梁成品質(zhì)量。因青義涪江大橋孔數(shù)多、單墩T構(gòu)多、掛籃數(shù)量多、下游電站蓄水時間緊迫、工期緊等因素影響施工，故采取經(jīng)濟安全快捷且能保障青義涪江大橋在全幅16支掛籃同時施工的條件下能滿足施工質(zhì)量要求的掛籃形式就成為了迫切之需。根據(jù)上述分析，小組確定“青義涪江大橋新型無軌道三角掛籃設(shè)計與施工的技術(shù)

9、研發(fā)”為研究課題。【4】設(shè)定目標4.1課題目標 每一對掛籃減少構(gòu)件重量在10T以上；掛籃行走時間5小時；節(jié)省成本約52萬元。4.2目標可行性分析小組成員構(gòu)成合理，均有多年的施工、設(shè)計及實踐經(jīng)驗。廣泛咨詢專家及掛籃生產(chǎn)廠家意見，并組織多次專家論證，一致認為采取安全、經(jīng)濟、快速、有效的新型無軌道三角掛籃進行施工，能夠保證青義涪江大橋全幅掛籃同時施工的工程質(zhì)量，并達到經(jīng)濟安全高效的目的。 新型無軌道三角掛籃進行施工，行走系統(tǒng)采用的無軌道支點步履式移動行走模式是一種便捷、快速、安全的掛籃行走形式，具有良好的經(jīng)濟、社會效益。因此，此活動可行并且成功率很高?！?】提出各種方案并確定最佳方案5.1方案的提出

10、經(jīng)過廣泛調(diào)研和論證，QC小組成員對現(xiàn)在常用的無軌道三角掛籃進行了深入的可行性分析及評估，以確定最佳方案。方案一：無軌道菱形掛籃常規(guī)掛籃行走系統(tǒng)需在主桁片下方設(shè)置行走軌道和軌道壓梁，行走時提前將行走軌道移至下一節(jié)段，并在行走過程中用軌道壓梁循環(huán)對行走軌道進行錨固，行走過程復雜、緩慢。而無軌道菱形掛籃解決了傳統(tǒng)行走掛籃形式帶來的不便，但其自身較高的重心加上前后步履支點進一步重心提高，且青義涪江大橋主梁分為18 個節(jié)段，塊件最大重量為215 t，塊件最長為4.0 m，致使菱形掛籃單體大、自重大、重心高，行走時穩(wěn)定性差，不經(jīng)濟，不安全。結(jié)論：不選。方案二：無軌道三角掛籃根據(jù)本橋施工的實際情況，結(jié)合從有

11、利施工、縮短懸臂澆注周期、降低掛籃鋼材加工數(shù)量的原則考慮，對常規(guī)的三角掛籃的結(jié)構(gòu)形式進行優(yōu)化設(shè)計，采用無軌道三角斜拉式掛籃，該掛籃行走系統(tǒng)利用三角桁片的主縱梁作為行走軌道，通過前支點的移動和后反掛輪錨固主縱梁的滾動來完成掛籃行走，去掉了傳統(tǒng)軌行式掛籃的工字型行走軌道及軌道錨固，這樣就減少了構(gòu)件重量以及軌道錨固操作時間，節(jié)省了大量軌道鋼材，施工方便快捷，采用滾動形式減小了行走阻力，大大縮短了節(jié)段施工周期，并降低了制造成本、設(shè)備攤銷成本及使用人工費用，掛籃結(jié)構(gòu)重心低且靠近箱梁梁面，受力簡單、明確、安全可靠，使用過程中保證掛籃的整體受力穩(wěn)定，行走中重心低，自重輕，行走時結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性高，經(jīng)濟，安全。結(jié)論

12、：選用。5.2方案可行性分析及評估方案可行性分析及評估表方案無軌道菱形掛籃方案分數(shù)無軌道三角掛籃方案分數(shù)工期指標單只菱形掛籃重量大，重心高，行走緩慢，由于穩(wěn)定性差行走需要56小時。3單只三角掛籃重量小，重心低，行走穩(wěn)定，行走時間在2小時以內(nèi)。4安全環(huán)保指標無軌道菱形掛籃重心高，結(jié)構(gòu)內(nèi)力復雜，行走穩(wěn)定性差，不安全。無軌道菱形掛籃用材大，重量大，行走能耗大，不低碳，不環(huán)保。2無軌道三角掛籃重心低，結(jié)構(gòu)內(nèi)力簡單，行走穩(wěn)定性好，安全。每一對無軌道三角掛籃用型材比菱形掛籃少12噸，重量小，行走能耗小，低碳，環(huán)保。5施工難度無軌道菱形掛籃前上橫梁離梁頂面有67m，工人作業(yè)點較高，作業(yè)難度大。重心高行走穩(wěn)定

13、性差，行走軸線偏位修正難度大。3無軌道三角掛籃前上橫梁離梁頂面有2m，工人作業(yè)點較低，作業(yè)難度小。重心低行走穩(wěn)定性好，行走軸線偏位修正難度小。4經(jīng)濟指標行走時間約0.5天但是始終需要1.5天才能完成行走、立模、調(diào)模。菱形無軌掛籃相對其有軌掛籃節(jié)約軌道型材，單其結(jié)構(gòu)特性使其自重依然比三角掛籃一對重89噸。3行走時間約2小時且只需要1天就能完成行走、立模、調(diào)模，每個梁段可節(jié)約1天。全橋18個梁段施工完畢后，每1對三角掛籃可節(jié)約掛籃、塔吊、裝載機、模板等攤銷成本、人工費及項目部的管理成本約5萬元。每1對無軌道三角掛籃可節(jié)約鋼材的購買成本和構(gòu)件的加工成本約8萬元。預估共計節(jié)約成本52萬元。5綜合得分1

14、118備注表中單項得分為5分，綜合得分為20分制表人：黃惠勇 審核人：馬江 制表時間：2013年10月15日通過對方案的可行性分析評估，可見新型無軌道三角掛籃懸臂施工的方案具有安全性能高、施工操作簡易、成本低的優(yōu)勢，為此我們確定此方案為實施方案?！?】制定對策表6.1新型無軌道三角掛籃懸臂施工方案具體分析設(shè)計三角形桁架承重系統(tǒng)主要包括三角斜拉鋼帶、鋼箱主縱梁、前上橫梁、梁間聯(lián)系梁和三角主桁立柱等主要構(gòu)件組成。錨固系統(tǒng)設(shè)置于主桁片的主縱梁尾部，通過在3組I32b工字鋼組焊的箱型壓梁中，穿入6根320mm精扎螺紋鋼形成的后錨扁擔結(jié)構(gòu)，將每根主縱梁錨固于已澆注的混凝土主梁上。前下橫梁、后下橫梁采用2

15、I40b型工字鋼組焊形成箱型斷面。在前、后下橫梁的腹板對應位置各布設(shè)6根I40工字鋼、底板對應位置布設(shè)8根I32工字鋼，作為澆注混凝土的底籃平臺。模板系統(tǒng)由內(nèi)、外模板、滑梁及模板固定裝置組成，掛籃移動時，通過內(nèi)、外滑梁帶動模板行走到位。新型無軌道三角掛籃主要對行走系統(tǒng)進行優(yōu)化設(shè)計，其它構(gòu)件系統(tǒng)與普通三角掛籃類似，為了節(jié)約材料，減少掛籃重量，設(shè)計時利用兩片三角桁片的底部主縱梁作為行走軌道，在主縱梁的底部前端分別對應設(shè)有一個前支座，且在主縱梁底部后端分別對應設(shè)有一個后支座反掛輪。行走時先用壓梁將后支座反掛輪組錨固于箱梁頂面，再將前支座移動至懸臂端，拆除后錨系統(tǒng)，安裝掛籃行走牽引所需的精扎螺紋鋼，一

16、端連接于三角主桁片主縱梁中間下弦底部，另一端連接于前支座，利用液壓千斤頂循環(huán)連續(xù)牽引2根32mm精扎螺紋鋼作為頂推動力，帶動掛籃三角主桁片、前上橫梁及內(nèi)、外滑梁移至下一節(jié)梁段位置。根據(jù)上述分析，無軌道三角掛籃設(shè)計與施工的技術(shù)研發(fā)方案如下：對無軌道三角掛籃重新設(shè)計；對無軌道三角掛籃行走方案的優(yōu)化。6.2 方案對策表針對以上方案，小組成員進行認真、細致地討論分析，研究出解決問題的方案措施，并分工落實各自的任務，制定了如下對策表：方案對策表序 號方案對 策目標措 施地點完成時間負責人1對無軌道三角掛籃重新設(shè)計利用有限元軟件midas根據(jù)我部實際情況重新設(shè)計計算三角掛籃受力桿件并做加強優(yōu)化處理每一對掛

17、籃減少構(gòu)件重量在10T以上主縱梁支點處出現(xiàn)負彎矩的工字鋼設(shè)加強腹板。斜拉帶采用多片替代單片，荷載安全富余值高拼裝簡便。優(yōu)化桿件受力節(jié)點全采用活鉸鋼銷連接?，F(xiàn)場2013年9月10日馬江黃惠勇楊瀚翔徐凱2對無軌道三角掛籃行走方案的優(yōu)化行走系統(tǒng)采用無軌道的支點步履式移動行走模式行走時間5小時 利用三角桁片的主縱梁作為行走軌道，通過前支點的移動和后反掛輪錨固主縱梁的滾動來完成掛籃行走?，F(xiàn)場2013年10月17日馬江黃惠勇楊瀚翔徐凱制表人：黃惠勇 審核人：馬江 制表時間：2013年10月17日【7】按對策表實施7.1利用有限元軟件midas根據(jù)我部實際情況重新設(shè)計計算三角掛籃受力桿件并做加強優(yōu)化處理7.

18、1.1對掛籃結(jié)構(gòu)計算圖1結(jié)構(gòu)計算模型根據(jù)節(jié)段的劃分，結(jié)合各段的結(jié)構(gòu)情況，擬定對掛籃進行三個工況的受力計算：1）、1號節(jié)段混凝土澆筑（長3.2m，約215t）；2）、11號節(jié)段混凝土澆筑（長4.0m，約166t）；3）、掛籃空載行走。根據(jù)以上確定的受力計算工況，其控制截面有1號和11號節(jié)段。由于翼緣板、頂板荷載無變化，通過模板支架直接傳至內(nèi)、外滑梁上。腹板和底板混凝土荷載作用在底模上，根據(jù)底模分配梁布置間距，按梯形荷載加載到掛籃系統(tǒng)底模分配梁上。建立空間模型，將各工況的荷載加載到掛籃的相應部位，采用MIDAS軟件進行結(jié)構(gòu)計算，整個掛籃在最不利的工況下各個構(gòu)件的強度、剛度和穩(wěn)定性均滿足規(guī)范要求，掛

19、籃主縱梁前端的最大撓度為19mm，掛籃可滿足懸臂施工的需要。7.1.2掛籃預壓試驗主梁懸澆梁段統(tǒng)計表梁段編號梁段長（m）梁高H(m)砼數(shù)量（m3）澆注重量（t）備 注1號梁段3.29.082.75215最大重量梁段18號梁4.03.60749.5129最小重量梁段 掛籃在橋位全部構(gòu)件拼裝完畢后，模擬混凝土澆筑過程中的受力狀態(tài)對進行掛籃預壓試驗。通過預壓的手段檢驗掛籃整個系統(tǒng)在實際的各種工況下的結(jié)構(gòu)受力以及機具設(shè)備的運行情況，掌握掛籃的彈性變形和非彈性變形的程度和大小，借以指導掛籃的立模標高，確保系統(tǒng)在施工過程中絕對安全和正常運行。 掛籃預壓采用在底板、頂板、翼緣板堆放鋼絞線進行預壓，不足部分在

20、承臺預埋鋼板焊接牛腿,采用4臺100t千斤頂進行預壓。預壓采用1號梁段為控制梁段，1號梁段設(shè)計混凝土82.75m3，重量為215.15t，預壓超載系數(shù)取1.2倍，1號梁段總計壓重258.18t，其中頂板預壓配重34.53t，在頂板模板上對稱布置10捆鋼絞線；翼緣板預壓配重29.29t，在翼緣板兩側(cè)模板上各對稱布置4捆鋼絞線；底板預壓配重52.35t，在底板模板上對稱布置15捆鋼絞線；腹板預壓配重142.01t，通過4組15.2鋼絞線將牛腿水平分配梁與掛籃的前下橫梁和后下橫梁上面鋪設(shè)的底縱梁中間對應的腹板位置連接，采用4臺100t千斤頂對4組15.2鋼絞線進行張拉預壓。 圖2 掛籃預壓試驗照片掛

21、籃預壓試驗時，在前下橫梁和后下橫梁上共設(shè)置6個測量觀測點，測出加載前的標高數(shù)據(jù)；加載采用配重分級加載的方案，加載分級為掛籃預壓重量的25%50%75%100%120%卸載，用水準儀對每一級加載后的掛籃變形情況進行測量，用該數(shù)據(jù)和初始測量出的數(shù)據(jù)來計算出掛籃的彈性變形和非彈性變形。通過實際觀測，掛籃的最大變形位于前下橫梁的中部，最大撓度為15mm，滿足規(guī)范要求。7.1.3掛籃結(jié)構(gòu)組成新型無軌道三角掛籃由三角形桁架承重系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)、底籃吊帶系統(tǒng)、行走系統(tǒng)、模板系統(tǒng)五部分組成，掛籃高5m，前端懸臂長5m，后端錨固長5m。掛籃主要對行走系統(tǒng)進行優(yōu)化設(shè)計，其它構(gòu)件系統(tǒng)與普通三角掛籃類似，為了節(jié)約材料，

22、減少掛籃重量，設(shè)計時利用兩片三角桁片的底部主縱梁作為行走軌道，在主縱梁的底部前端分別對應設(shè)有一個前支座，且在主縱梁底部后端分別對應設(shè)有一個后支座反掛輪。行走時先用壓梁將后支座反掛輪組錨固于箱梁頂面，再將前支座移動 圖3 掛籃前支座和后支座反掛輪組照片至懸臂端，拆除后錨系統(tǒng)，安裝掛籃行走牽引所需的精扎螺紋鋼，一端連接于三角主桁片主縱梁中間下弦底部，另一端連接于前支座利用液壓千斤頂循環(huán)連續(xù)牽引2根32mm精扎螺紋鋼作為頂推動力，帶動掛籃三角主桁片、前上橫梁及內(nèi)、外滑梁移至下一節(jié)梁段位置。 圖4 掛籃總體布置圖三角形桁架承重系統(tǒng)主要包括三角斜拉鋼帶、鋼箱主縱梁、前上橫梁、梁間聯(lián)系梁和三角主桁立柱等主

23、要構(gòu)件組成。錨固系統(tǒng)設(shè)置于主桁片的主縱梁尾部，通過在3組I32b工字鋼組焊的箱型壓梁中，穿入6根320mm精扎螺紋鋼形成的后錨扁擔結(jié)構(gòu)，將每根主縱梁錨固于已澆注的混凝土主梁上。前下橫梁、后下橫梁采用2I40b型工字鋼組焊形成箱型斷面。在前、后下橫梁的腹板對應位置各布設(shè)6根I40工字鋼、底板對應位置布設(shè)8根I32工字鋼，作為澆注混凝土的底籃平臺。模板系統(tǒng)由內(nèi)、外模板、滑梁及模板固定裝置組成，掛籃移動時，通過內(nèi)、外滑梁帶動模板行走到位。7.1.4掛籃關(guān)鍵部位工藝原理及解決方案無軌道三角掛籃行走系統(tǒng)利用兩片三角桁片的底部主縱梁作為行走軌道，由主縱梁的底部前端的前支座和主縱梁底部后端的后支座反掛輪組成

24、。前支座由工字型組焊而成，前支座頂部安裝水平行走滾輪，三角桁片主縱梁的底面支撐在對應端的前支承滾輪上，以保證在行走過程中掛籃三角桁片在前支座處能縱橋向滾輪前行。后支座反掛輪組頂部安裝行走反掛滾輪，受壓狀態(tài)下時后支座頂面作為掛籃三角桁片主縱梁的底面支撐，受拉狀態(tài)時反掛滾輪鉤住主縱梁的工字鋼底端外側(cè)，將掛籃主桁片平衡的反鉤于既定行走線路的箱梁混凝土頂面，反鉤主縱梁后掛籃三角主桁片仍然可沿行走線路前后移動。后支座自身的固定是用兩組2I20b工字鋼組焊的小壓梁，通過預留孔 圖5 掛籃前支座細部照片穿入精扎螺紋鋼將后支座平衡的錨固于箱梁頂面。用兩臺100t穿芯式液壓千斤頂牽引2根32mm精扎螺紋鋼作為動

25、力，精扎螺紋鋼一端連接于掛籃主桁片的主縱梁底部，另一端連接于前支座，驅(qū)動掛籃前移。 后支座反掛輪組設(shè)計為既可受拉、亦可受壓的結(jié)構(gòu)形式，以承重掛籃在行走過程中，先承受壓應力、后承受拉應力的不同應力變化需要。后支座頂部共安裝有4個反掛滾輪，滾輪的銷軸由75mm 材質(zhì) 為40Cr鋼材加工制作。當掛籃行走至下一節(jié)段懸臂端、未安裝后錨系統(tǒng)時，為滾輪銷軸承受的最大剪應力狀態(tài)，掛籃和模板自重676KN，其中約1/3自重荷載由內(nèi)、外滑梁的后吊點承擔，約2/3自重荷載由4個反掛滾輪共同承擔，通過結(jié)構(gòu)驗算滾輪銷軸承受的最大剪應力均滿足該材質(zhì)的規(guī)范要求。 圖6 掛籃后支座反掛輪組細部照片 7.2行走系統(tǒng)采用無軌道的

26、支點步履式移動行走模式7.2.1掛籃施工工藝流程及行走操作要點在現(xiàn)澆箱梁0號梁段完畢后，即可在0號梁段上對稱拼裝錨固掛籃，經(jīng)掛籃預壓試驗滿足規(guī)范要求后，進行箱梁懸澆節(jié)段施工。三角掛籃的各桿件之間為銷接或螺栓連接，在掛籃拼裝時利用塔吊、汽車吊配合人工進行。在無軌道三角掛籃的施工過程中，因該掛籃的行走系統(tǒng)與常規(guī)軌行式掛籃有很大區(qū)別，掛籃走行是十分關(guān)鍵的環(huán)節(jié)，走行程序分三步完成。圖7 掛籃走行程序示意圖第一步：在澆注完成梁段混凝土，并張拉完成縱向預應力束后，先拆除內(nèi)、外側(cè)模，拆模時先松卸側(cè)模上的對拉螺栓、拉桿，用千斤頂同步緩慢放松內(nèi)滑梁和外滑梁的前、后吊點，安裝內(nèi)、外滑移小車，使內(nèi)、外側(cè)模和頂模卸落

27、在滑梁上；前下橫梁和后下橫梁各設(shè)計有4個吊點，用千斤頂同步緩慢放松前下橫梁與前上橫梁之間的4根吊帶連接，采用2根32mm精扎螺紋鋼將后下橫梁兩端外側(cè)懸掛在外滑梁上，代替原后下橫梁兩端外側(cè)的錨固于箱梁翼緣頂面的2根吊帶的吊點 圖8 掛籃松懈錨固體系、安裝反掛輪照片作用，然后解除后下橫梁內(nèi)側(cè)錨固于箱梁底板上的2根吊帶和外側(cè)錨固于箱梁翼緣頂面的2根吊帶的共4個吊 點的錨固約束，且需在后橫梁兩端加設(shè)直徑為30mm以上的鋼絲繩套將底模平臺縛于外滑梁上作保險套，防止行走過程中精扎螺紋鋼長期使用發(fā)生斷裂。用千斤頂同步緩慢放松前、后下橫梁的吊點，將整個底模系統(tǒng)下落約300mm左右。安裝掛籃主桁后端設(shè)置的后支座

28、反掛輪組的兩組2I20b工字鋼組焊的小壓梁，壓梁通過預埋的精扎螺紋鋼將掛籃主梁平衡錨固于箱梁頂面，且掛籃主桁仍然可以前后移動。在安裝后支座反掛輪組時，注意反掛輪組安裝的位置至主縱梁尾部的長度，應大于掛籃節(jié)段行走時的長度，并在主縱梁尾部設(shè)置防止反掛輪組滑脫的擋塊。 第二步：采用2臺100t液壓千斤頂將掛籃前支點位置細微向上頂升，2名工人移動前支座至三角掛籃前端已澆砼梁段的支點位置，將前支座上支墊的鋼板抽掉，使掛籃主桁的2I63b工字鋼主縱梁下弦落在前支座的滾輪上，前支座兩側(cè)設(shè)有導向鋼板擋塊，以便掛籃在行走過程中主桁片能在前支座上滑動前行并準確就位。解除主桁6根32mm精扎螺紋鋼形成的后錨約束。至

29、此，掛籃就靠主桁后端設(shè)置的后支座反掛輪 圖9 掛籃支點前移照片 組來保持掛籃的縱向平衡。第三步：在主桁片的主縱梁中間的下弦底部，采用工字鋼焊接驅(qū)動掛籃行走所需的牽引連接作用點，用32mm精扎螺紋鋼一端穿入主縱梁的底部牽引連接孔，另一端穿入前支座上預留的牽引連接孔，精扎螺紋鋼兩端設(shè)鋼墊板。采用2臺100t液壓千斤頂循環(huán)連續(xù)牽引2根32mm精扎螺紋鋼作為頂推動力，通過電動油泵供油，千斤頂?shù)捻斖谱饔脦訏旎@主桁前上橫梁及內(nèi)、外滑梁移至下一節(jié)梁段位置就位。在掛籃移動過程中，底模始終安 裝于前、后下橫梁上部隨掛籃一同移動，內(nèi)、外側(cè)模和頂模則落在內(nèi)、外滑梁上，隨掛籃一同移動。 圖10 千斤頂牽引掛籃行走照

30、片走行到位后，首先進行主桁后錨系統(tǒng)的錨固，操作千斤頂調(diào)整掛籃的標高，確保掛籃前后支點處于同一水平面上和整個掛籃的縱向中線與橋軸線重合，將側(cè)模和底模上升到設(shè)計標高位置，錨緊前下橫梁和后下橫梁各設(shè)計的4個吊帶連接，錨緊內(nèi)、外滑梁的前、后吊點；擰緊后錨連接件使后錨受力，解除臨時支點的反掛輪組的兩組壓梁。經(jīng)過檢查確定合格后，最后進行全面錨固，進行待澆梁段的鋼筋制作、混凝土澆筑。圖11 青義涪江大橋掛籃施工照片【8】確認效果8.1目標完成情況效果確認對照表序號指標目標實際1每一對掛籃減少構(gòu)件重量在10T10噸每一對掛籃減少構(gòu)件重量12T2行走時間5小時5小時2小時2全橋18節(jié)段節(jié)省成本約52萬元52萬元

31、制表人：黃惠勇 審核人：馬江 制表時間：2014年10月5日青義涪江大橋上部結(jié)構(gòu)主梁頂、底板線形經(jīng)自檢、監(jiān)理、監(jiān)控抽檢、驗收合格率為100%。實際性能指標滿足要求，參見下表： 新型無軌道三角掛籃成型梁體幾何線形與實際參數(shù)對照表序號性能參數(shù)指標實際備注1頂、底面線形5mm2-3mm分析計算值2掛籃擾度19mm15mm分析計算值說明：新型無軌道三角掛籃梁體幾何線形滿足設(shè)計要求制表人：黃惠勇 審核人：馬江 制表時間：2014年10月5日通過新型無軌道三角掛籃，QC小組實現(xiàn)了在多跨T構(gòu)同時且連續(xù)施工的情況下懸臂施工連續(xù)梁橋成形幾何線形達到設(shè)計和監(jiān)控要求，掛籃行走時間由56小時縮短為2小時，加快了施工進度。新型無軌道三角掛籃的使用同時減少了型材使用量、節(jié)省施工成本32萬元，達到了QC小組預期目標。8.2 經(jīng)濟和環(huán)境效益采用新型無軌道三角掛籃，相對于無軌道菱形掛籃，成本降低，并減少了大量的型材使用量，加之快速的行走時間使其在連續(xù)梁橋、連續(xù)鋼構(gòu)橋施工應用中有效降低了全過程的碳排放，具有良好的環(huán)境效益和社會效益。相對于有軌菱形掛籃、有軌三角掛籃，新型無軌道三角掛籃的成本降低更多，經(jīng)濟效益更明顯。經(jīng)濟和環(huán)境效益對比表名稱無軌道菱形掛籃無軌道三角掛籃目標值對比結(jié)果完成時間經(jīng)濟效益一對掛籃重約60噸一對掛籃重約48噸節(jié)省成本3