板模板(盤(pán)扣式)-人防頂板水池底板250厚計(jì)算書(shū)

1、板模板（盤(pán)扣式）-人防頂板水池底板250厚計(jì)算書(shū) 計(jì)算依據(jù)： 1、建筑施工承插型盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程JGJ231-2010 2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱地下室頂板厚180新澆混凝土樓板板厚(mm)250模板支架高度H(m)3.9模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)40模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)30 二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值

2、G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.136其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k(kN/m2)基本風(fēng)壓0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風(fēng)壓高度變化系數(shù)z0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)s0.5風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計(jì)算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)3.9 三、模板體系設(shè)計(jì)主梁布置方向平行立

3、柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平拉桿步距h(mm)900頂層水平桿步距h(mm)750支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線的距離a(mm)450小梁間距l(xiāng)(mm)180小梁最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm)400主梁最大懸挑長(zhǎng)度l2(mm)320 設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)16.83面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)9350面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁 按三等跨連續(xù)梁 ，取1m單位寬度計(jì)算。 Wbh2/6=1000

4、5;15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 承載能力極限狀態(tài) q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k×b=1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×3×1=11.85kN/m q1靜=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)×1=7.65kN/m q1活=(Q×Q1k)×b=(1

5、.4×3)×1=4.2kN/m 正常使用極限狀態(tài) q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1×3)×19.375kN/m 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 1、強(qiáng)度驗(yàn)算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.1×7.65×0.182+0.117×4.2×0.1820.041kN·m Mmax/W0.041×106/375001.086N/mm2f16.83N/mm2 滿足要求！ 2、

6、撓度驗(yàn)算 max0.677ql4/(100EI)=0.677×9.375×1804/(100×9350×281250)=0.025mm max=0.025mmmin180/150，10=1.2mm 滿足要求！ 五、小梁驗(yàn)算小梁類型矩形鋼管小梁截面類型(mm)40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁 q11.2×(G1k +(G2k+G3k)

7、×h)+1.4×Q1k×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×3×0.182.176kN/m 因此，q1靜1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.181.42kN/m q1活1.4×Q1k×b=1.4×3×0.180.756kN/m 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 1、強(qiáng)度驗(yàn)算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.125×1.42

8、15;1.22+0.125×0.756×1.220.392kN·m M2q1L12/2=2.176×0.42/20.174kN·m MmaxmaxM1，M2max0.392，0.1740.392kN·m =Mmax/W=0.392×106/4110=95.308N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗(yàn)算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.625×1.42×1.2+0.625×0.756×1.21.632kN V2q1L12.176×0.40.87kN

9、 VmaxmaxV1，V2max1.632，0.871.632kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=1.632×1000×40×402-(40-5)×352/(8×82200×5)10.486N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗(yàn)算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1×3)×0.181.724kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5

10、21×1.724×12004/(100×206000×8.22×104)1.1mmmin(L/150，10)min(1200/150，10)8mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=1.724×4004/(8×206000×8.22×104)0.326mmmin(2×l1/150，10)min(2×400/150，10)5.333mm 滿足要求！ 六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)48×3.5主梁計(jì)算截面類型(mm)48×3.2主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/

11、mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)11.36主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6 1、小梁最大支座反力計(jì)算 q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k×b=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3×0.182.219kN/m q1靜1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b1.2×(

12、0.5+(24+1.1)×0.25)×0.181.463kN/m q1活1.4×Q1k×b 1.4×3×0.180.756kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1×3)×0.181.76kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax1.25q1L1.25×2.219×1.23.329kN 按懸臂梁，R12.219×0.40.888kN 主梁2根合并，

13、其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6 RmaxRmax，R1×0.61.997kN; 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，R'max1.25q2L1.25×1.76×1.22.639kN 按懸臂梁，R'1q2l1=1.76×0.40.704kN R'maxR'max，R'1×0.61.584kN; 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖一 主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖二 2、抗彎驗(yàn)算 主梁彎矩圖一(kN·m) 主梁彎矩圖二(kN·m) =Mmax/W=0.919×106/4730=194.279N/mm2f=2

14、05N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗(yàn)算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=2×5.888×1000/45026.17N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗(yàn)算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=0.916mm=min900/150，10=6mm 懸挑段max1.367mm=min(2×320/150,10)=4.267mm 滿足要求！ 5、支座反力計(jì)算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=9.801kN，R2=9.582kN，R3=10.469kN，R4=8.091kN 圖二 支座反力依

15、次為R1=8.927kN，R2=10.045kN，R3=10.045kN，R4=8.927kN 七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N10.469/0.6=17.449kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗(yàn)算鋼管截面類型(mm)48×3.2鋼管計(jì)算截面類型(mm)48×3.2鋼材等級(jí)Q235立柱截面面積A(mm2)450立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15支架立柱計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)1.2懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減

16、系數(shù)k0.7 1、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算 l01=h+2ka=750+2×0.7×450=1380mm l0=h=1.2×900=1080mm =maxl01，l0/i=1380/15.9=86.792=150 滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算 根據(jù)建筑施工承插型盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁驗(yàn)算 q11.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×3×0.18 = 2.144kN/m 同上四六步計(jì)算過(guò)程，可得： R19.467kN，R29.703kN，R310.113

17、kN，R48.623kN 頂部立柱段： 1=l01/i=1380.000/15.9=86.792 查表得，0.686 不考慮風(fēng)荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max9.467，9.703，10.113，8.623/0.6=16.855kN f N1/(A)16855/(0.686×450)54.6N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風(fēng)荷載: MwQck×la×h2/101.4×0.9×0.076×0.9×0.92/100.007kN·m N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6

18、+Mw/lb=Max9.467,9.703,10.113,8.623/0.6+0.007/1.2=16.861kN f N1w/(A)+ Mw/W16861/(0.686×450)+0.007×106/473056.099N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： =l0/i=1080.000/15.9=67.925 查表得，1=0.789 不考慮風(fēng)荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+G×q×H=Max9.467,9.703,10.113,8.623/0.6+1.2×0.15×3.9=17.557kN f

19、=N/(1A)17.557×103/(0.789×450)=49.449N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風(fēng)荷載: MwQck×la×h2/101.4×0.9×0.076×0.9×0.92/100.007kN·m Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+G×q×H+Mw/lb=Max9.467,9.703,10.113,8.623/0.6+1.2×0.15×3.9+0.007/1.2=17.563kN f=Nw/(1A)+Mw/W17.563

20、15;103/(0.789×450)+0.007×106/4730=50.946N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗(yàn)算 根據(jù)建筑施工承插型盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范JGJ231-2010 第6.1.4: 對(duì)長(zhǎng)條狀的獨(dú)立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.133 滿足要求！ 十、抗傾覆驗(yàn)算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生 MT=c×Q(kL1Hh2+Q3kL1Hh1)=1×1.4×(0.076×40×3.9×3.9+0

21、.55×40×3.9×3.9)=533.202kN·m MR=G(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.9/(0.9×1.2)×40×302/2=16875kN·m MT=533.202kN·mMR=16875kN·m 滿足要求！ 混凝土澆筑時(shí)，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生 MT=c×Q(Q2kL1H2+Q3kL1Hh1)=1×1.4

22、15;(0.136×40×3.92+0.55×40×3.9×3.9)=584.307kN·m MR=G(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9×(24+1.1)×0.25+(0.5+0.15×3.9/(0.9×1.2)×40×302/2=118530kN·m MT=584.307kN·mMR=118530kN·m 滿足要求！ 十一、立柱支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級(jí)

23、C35混凝土的齡期(天)9混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)8.294混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)0.829立柱墊板長(zhǎng)a(mm)200立柱墊板寬b(mm)100 F1=N=17.563kN 1、受沖切承載力計(jì)算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值h截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h800mm時(shí)，取h=1.0；當(dāng)h2000mm時(shí)，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值pc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as×h0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高