大體積混凝土測溫實驗指導書

1、大體積混凝土測溫實訓一、大體積混凝土裂縫控制（一）溫度裂縫產(chǎn)生的原因混凝土裂縫產(chǎn)生的原因，主要是：1、由外荷載的直接應(yīng)力（即按常規(guī)計算的主要應(yīng)力）引起的裂縫；2、由結(jié)構(gòu)的次應(yīng)力引起的裂縫；3、由變形變化引起的裂縫，即由溫度、收縮、不均勻沉降、膨脹等變形變化產(chǎn)生應(yīng)力而引起的。大體積混凝土由于截面大，水泥用量大，水泥水化釋放的水化熱會產(chǎn)生較大的溫度變化，由此形成的溫度應(yīng)力是導致產(chǎn)生裂縫的主要原因。這種裂縫分為兩種。1、混凝土澆筑初期，水泥水化產(chǎn)生大量的水化熱，使混凝土的溫度很快上升。但由于混凝土表面散熱條件較好，熱量可向大氣中散發(fā)，因而溫度上升較少；而混凝土內(nèi)部由于散熱條件較差，熱量散發(fā)少，因而溫

2、度上升較多，內(nèi)外形成溫度梯度，形成內(nèi)約束。結(jié)果是混凝土內(nèi)部產(chǎn)生壓應(yīng)力，面層產(chǎn)生拉應(yīng)力，當該應(yīng)力超過混凝土的抗拉強度時，混凝土表面就產(chǎn)生裂縫。2、混凝土澆筑后數(shù)日，水泥水化熱基本上已釋放，混凝土從最高溫逐漸降溫，降溫的結(jié)果引起混凝土收縮，再加上由于混凝土中多余的水分蒸發(fā)等引起的體積收縮變形，受到地基和結(jié)構(gòu)邊界條件的約束（外約束），不能自由變形，導致產(chǎn)生溫度應(yīng)力（拉應(yīng)力），當該溫度應(yīng)力超過齡期下混凝土抗拉強度時，則從約束面開始向上開裂形成收縮裂縫。如果該溫度應(yīng)力足夠大，嚴重時可能產(chǎn)生貫穿裂縫。大體積混凝土內(nèi)出現(xiàn)的裂縫，按其深度一般可分為表面裂縫、深層裂縫和貫穿裂縫三種。貫穿裂縫切斷了結(jié)構(gòu)斷面，可能

3、破壞結(jié)構(gòu)整體性、耐久性和防水性，影響正常使用，危害嚴重。深層裂縫部分切斷了結(jié)構(gòu)斷面，也有一定危害性。表面裂縫雖然不屬于結(jié)構(gòu)性裂縫，但在混凝土收縮時，由于表面裂縫處斷面削弱且易產(chǎn)生應(yīng)力集中，能促使裂縫進一步開展。（二）混凝土裂縫控制的方法1混凝土的材料水泥水化過程中放出的熱量稱為水泥的水化熱。在大體積混凝土結(jié)構(gòu)中，由于混凝土的導熱性能很低，水泥發(fā)生的熱量聚集在結(jié)構(gòu)內(nèi)部長時間不易散失，形成較大的溫差和溫度應(yīng)力，容易引起溫度裂縫，給工程帶來不同程度的危害。大體積混凝土用的水泥不僅要水化熱低，而且應(yīng)有適當?shù)膹姸?。在選擇水泥品種時，應(yīng)綜合考慮水泥的抗壓強度、坍落度和混凝土的絕對溫升。另外，在滿足設(shè)計標號

4、和坍落度的條件下，應(yīng)盡可能減少水泥的用量，采用較小水灰比和較低的澆筑溫度等措施降低混凝土的發(fā)熱量。大體積混凝土中的溫升包含水化熱溫差、氣溫差、收縮當量差之和。大體積混凝土結(jié)構(gòu)在降溫階段，由于降溫和水分蒸發(fā)等原因產(chǎn)生收縮，再加上存在外約束不能自由變形而產(chǎn)生溫度應(yīng)力的。因此，控制水泥水化熱引起的溫升，即減小了降溫溫差，這對降低溫度應(yīng)力、防止產(chǎn)生溫度裂縫起到了重要的作用。（1）選擇中低熱水泥混凝土溫升的熱源是水泥水化熱，選用中低熱的水泥品種，可減少水化熱，使得混凝土減少升溫。例如：施工大體積混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用325號、425號礦渣硅酸鹽水泥，同標號的礦渣水泥和普通硅酸鹽水泥相比，3d水化熱可減少2

5、8%。在結(jié)構(gòu)施工過程中，由于結(jié)構(gòu)設(shè)計的硬性規(guī)定極大的制約著材料的選擇?；炷翉姸炔豢赡芤驗榭紤]到施工工作性能的優(yōu)劣而有所增減。因此，在保證混凝土的強度的前提下，如何盡可能地減小水化熱這個問題就顯得尤其重要。如：表3-1所示的幾項工程外墻厚度較大（400mm），墻體延長米也較長（185m、215m），水泥用量也較大（400 kg/m3），但由于選用礦渣硅酸鹽水泥，降低水化熱，取得了一定的效果，均無出現(xiàn)嚴重裂縫。部分地下室外墻（選用礦渣硅酸鹽水泥）裂縫情況一覽表 表1-1序號工 程 名 稱墻厚度(mm)墻長度(m)砼等級水 泥 品 種及 標 號水泥用量(kg/m3)裂縫情況1申大南苑D座22084

6、C30S8礦渣硅酸鹽425385無2申銀大廈2#樓30084C30S6礦渣硅酸鹽425385無3上海網(wǎng)球場地下室350125C30S6礦渣硅酸鹽425401少量4文化娛樂中心(A)400184C30S6礦渣硅酸鹽425384少量5文化娛樂中心(B)400215C30S6礦渣硅酸鹽425390少量（2）降低水泥用量由于水泥水化熱而導致的溫度應(yīng)力是地下室墻板這種大體積混凝土產(chǎn)生裂縫的主要原因?；炷恋膹姸?、抗?jié)B等級越高，結(jié)構(gòu)產(chǎn)生裂縫的概率也越高。在地下室外墻施工中，除了在保證設(shè)計要求的條件下盡量降低混凝土的強度等級以減少水化熱外，還應(yīng)該充分利用混凝土的后期強度。實驗數(shù)據(jù)表明，每立方米的混凝土水泥用

7、量每增減10kg，水泥水化熱使混凝土的溫度相對升降達1。因此，控制混凝土的溫升，降低溫度應(yīng)力，減小產(chǎn)生混凝土裂縫的可能性。高層建筑的施工的工期一般都很長，地下室基礎(chǔ)底板、外墻結(jié)構(gòu)承受的設(shè)計荷載要在較長的時間后才被施加在其上，所以只要能保證混凝土的強度在28天后繼續(xù)增長，并在預(yù)計的時間內(nèi)達到或超過設(shè)計強度即可。根據(jù)結(jié)構(gòu)實際承受荷載情況，對結(jié)構(gòu)的剛度和強度進行復(fù)算并取得設(shè)計和質(zhì)檢部門的認可后，可采用f45、f60或f90替代f28作為混凝土設(shè)計強度，這樣可使每立方米混凝土的水泥用量減少4070kg/m3左右，混凝土的水化熱溫升相應(yīng)減少47。（3）選擇合理的外加劑現(xiàn)代化施工中，泵送商品混凝土是一種必

8、不可少的材料。泵送商品混凝土對原材料供應(yīng)有很高的技術(shù)要求。混凝土攪拌生產(chǎn)環(huán)境是比較差的，混凝土處于高溫、高濕、高粉塵、高振動的條件下，必須確保設(shè)備的穩(wěn)定運行和精確度才能保證有高質(zhì)量的混凝土。由于泵送商品混凝土的大流動性與抗裂性的要求有一定矛盾，所以在選擇泵送商品混凝土時應(yīng)在滿足最小坍落度的條件下盡可能地降低水灰比。泵送商品混凝土由于流動性與和易性的要求，使混凝土的坍落度增加，水灰比增大，水泥標號提高，水泥用量、用水量、砂率均增加，骨料粒徑減小，外加劑增加等因素的變化，會導致混凝土的收縮及水化熱作用都比以往大量增加。混凝土中水泥用量及標號的提高可以明顯的增加強度，但需要指出的是，混凝土的抗拉強度

9、、抗剪強度和粘結(jié)強度雖然均隨抗壓強度的增加而增加，但它們與抗壓強度的比值卻隨強度的提高而變的愈來愈小，因此在裂縫控制中決定混凝土抗力的抗拉強度（即極限拉伸）的提高不足以彌補增大的水化熱所帶來的負面影響。為了解決泵送混凝土的這些問題，合理的選擇外加劑就顯得十分重要了。木質(zhì)素磺酸鈣木質(zhì)素磺酸鈣屬于陰離子表面活性劑，對水泥顆粒有明顯的分散效應(yīng)，并能使水的表面張力降低而引起加氣作用。因此在混凝土中摻入水泥用量約0.25%的木鈣減水劑，它不僅能使混凝土和易性有明顯的改善，同時又減少了10%左右的拌合水，節(jié)約10%左右的水泥，從而降低了水化熱。從表3-2的例子可看出，混凝土中摻入木鈣減水劑后，7d的水化熱

10、略有增大，但可減小水泥用量10%左右，因此水化熱還是降低的，并且可以延遲水化熱釋放的速度。這樣不但可以減小溫度應(yīng)力，而且還可以使初凝和終凝的時間相應(yīng)延緩58h，可大大減小了在大體積混凝土施工過程中出現(xiàn)溫度裂縫的可能性。東風牌普通硅酸鹽水泥摻入木鈣減水劑水化熱對比 表1-2水泥品種木鈣摻量（%）水化熱（kJ/kg）放熱峰出現(xiàn)時間（h）放熱峰出現(xiàn)溫度（）延遲時間（h）1d3d7d500號水泥0187.99215.20231.9514.533.300.25174.59236.14258.3317.532.63粉煤灰粉煤灰是泵送混凝土的重要組成部分。粉煤灰能有效地提高混凝土的抗?jié)B性能，顯著改善混凝土拌

11、料的工作性能，并具有減水作用。由于粉煤灰的火山灰活性效應(yīng)及微珠效應(yīng)，使具有優(yōu)良性質(zhì)的粉煤灰（不低于二級）在一定摻入量下（水泥重量15%20%）的強度還后所增加，包括早期強度。同時，粉煤灰的摻入可以使混凝土密實度增加，收縮變形有所減少，泌水量下降，坍落度損失減小。通過預(yù)配實驗會取得降低水灰比、減少水泥漿用量，提高混凝土可泵性等良好效果，特別是可以明顯的延緩水化熱峰值的出現(xiàn)，降低溫度峰值，并能改善混凝土的后期強度。例如，在上面提到的22項工程中柳林大廈的地下室外墻混凝土等級比較高，為C45S8；混凝土單方水泥用量在被調(diào)查的工程中是最大的，為471kg/m3，但工程實踐表明柳林大廈的外墻裂縫很少也很

12、小。究其原因，其中很重要的一條就是柳林大廈在施工中粉煤灰的用量也是全部被調(diào)查工程中是最大的（80kg/m3）。混凝土膨脹劑普通硅酸鹽水泥配置的砂漿或混凝土在干燥時會產(chǎn)生收縮，砂漿的收縮率為0.1%0.2%，混凝土的收縮率為0.04%0.06%，而一般混凝土的極限拉伸僅為0.01%0.02%，其結(jié)果導致使混凝土開裂，破壞結(jié)構(gòu)的整體性，降低抗?jié)B性能。在混凝土中適當?shù)膿饺肱蛎泟ˋEA：礬土水泥天然明礬石硬石膏、UEA：燒結(jié)明礬石天然明礬石硬石膏等），置換相同重量的水泥，吸收部分水化熱后發(fā)生化學反應(yīng)，在混凝土中產(chǎn)生0.20.7MPa的膨脹自應(yīng)力使混凝土處于受壓狀態(tài)，抵消由于干縮而產(chǎn)生的拉應(yīng)力，從而避

13、免裂縫的發(fā)生和發(fā)展，同時大大提高混凝土的抗?jié)B性能和后期抗壓強度，達到混凝土結(jié)構(gòu)本身抗裂防水的目的。在施工中，合理使用補償收縮混凝土在結(jié)構(gòu)自防水的同時可以實行無縫設(shè)計、無縫施工，對節(jié)約成本、縮短工期有一定的現(xiàn)實意義。另一方面，膨脹劑AEA、UEA在混凝土中形成膨脹物鈣礬石時需吸收大量的水，在商品泵送混凝土中，摻入膨脹劑會增加混凝土坍落度的損失，影響混凝土的泵送施工，因此在使用時須考慮膨脹劑與泵送劑的雙摻。（4）粗細骨料的選擇砂石的含泥量對于混凝土的抗拉強度與收縮都有很大的影響，在某些控制不是很嚴格的情況下，澆搗混凝土的過程中會發(fā)現(xiàn)有泥塊，這會降低混凝土的抗拉強度，引起結(jié)構(gòu)嚴重開裂，因此宜嚴格控制

14、。在施工中，粗骨料的最大粒徑應(yīng)盡可能的大一些，在發(fā)揮水泥有效作用的同時達到減少收縮的目的。因為增大粗骨料的粒徑，可減少用水量，而使混凝土的收縮和泌水量減小，同時也相應(yīng)的減少水泥的用量，從而減少了水泥的水化熱，最終降低混凝土的溫升。對于地下室外墻大體積混凝土，粗骨料的規(guī)格往往與結(jié)構(gòu)的配筋間距、模板形狀以及混凝土澆筑工藝等因素有關(guān)。一般情況下，連續(xù)級配的粗骨料配置的混凝土具有較好的和易性、較少的用水量、水泥用量和較高的抗壓強度，應(yīng)優(yōu)先選用。在配合比中，砂率過高意味著細骨料多，粗骨料少，這樣對抗裂不利。由于泵送混凝土的輸送管道除直管外，還有錐形管、彎管和軟管等。當混凝土通過錐形管和彎管時，混凝土顆粒

15、間的相對位置就會發(fā)生變化，此時若混凝土的砂漿量不足，就會產(chǎn)生堵管現(xiàn)象。因此，在混凝土的級配中應(yīng)當在滿足可泵性的條件下再盡可能的降低砂率。選擇細骨料時以中、粗砂為宜。根據(jù)有關(guān)實驗資料表明，當采用細度模數(shù)為2.79、平均粒徑為0.38的中、粗砂，比采用細度模數(shù)為2.12、平均粒徑為0.336的細砂，每立方米混凝土可減少用水量2025kg，水泥用量可相應(yīng)減少2835kg。這樣就減低了混凝土的溫升和混凝土的收縮。新上海國際大廈是市建三公司所承建的一幢現(xiàn)澆筒體高層建筑，其結(jié)構(gòu)主體38層，地下室占地4層，層高3.0m。該工程地下室外墻延長米為280m，墻板厚600mm，施工要求不留施工縫一次澆筑。為了控制

16、裂縫，施工單位首先在材料上就進行了周密的配比選擇，同時配合其他技術(shù)措施，最終取得了較為理想的效果。其主要的施工措施包括：在水泥品種上采用了礦渣水泥，混凝土坍落度為12±2°Cm，初凝大于10小時；同時采用雙摻技術(shù)，即摻入粉煤灰和減水劑以降低水化熱；在粗細骨料的選擇時，保證砂的細度模數(shù)在2.4以上，含泥量小于2%，石子連續(xù)級配，含泥量小于1%。2澆筑與振搗大體積混凝土澆筑，除了一般的施工工藝以外，應(yīng)采取一些技術(shù)措施，減少混凝土的收縮、提高極限拉伸，這對大體積混凝土防止產(chǎn)生溫度裂縫很有作用。改進混凝土的攪拌工藝對改善混凝土的配合比，減少水化熱、提高極限拉伸有著重要的意義。傳統(tǒng)的

17、混凝土攪拌工藝在混凝土攪拌過程中水分直接潤濕石子表面，在混凝土成型和靜置的過程中，自由水進一步向石子與水泥砂漿界面集中，形成石子表面的水膜層。在混凝土硬化以后，由于水膜層的存在而使界面過渡層疏松多孔，削弱了石子與硬化水泥砂漿之間的粘結(jié)，形成了混凝土最薄弱的環(huán)節(jié)，從而對混凝土抗壓強度和其它物理力學性能產(chǎn)生不良的影響。為了進一步提高混凝土質(zhì)量，可采用二次投料的砂漿裹石或凈漿裹石攪拌新工藝。這樣可以有效地防止水分向石子與水泥砂漿界面的集中，使硬化后的界面過渡層的結(jié)構(gòu)致密，粘結(jié)加強，從而可使混凝土強度提高10%左右，也提高了混凝土的抗拉強度和極限拉伸值。當混凝土強度基本相同時，可減少7%左右的水泥用量

18、。其次，對澆筑后的混凝土進行二次振搗，能排除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土與鋼筋的握裹力，防止因混凝土沉落而出現(xiàn)的裂縫，減小內(nèi)部微裂，增加混凝土密實度，使混凝土的抗壓強度提高10%20%左右，從而提高抗裂性。（1）控制混凝土的澆筑溫度混凝土從攪拌機出料后，經(jīng)過運輸、泵送、澆筑、振搗等工序后的溫度稱為混凝土的澆筑溫度。由于澆筑溫度過高會引起較大的干縮，因此應(yīng)適當?shù)叵拗苹炷恋臐仓囟取Ｒ话闱闆r下，建議混凝土的最高澆筑溫度應(yīng)控制在40以下。（2）控制混凝土的出機溫度為了降低大體積混凝土總溫升和減小結(jié)構(gòu)的內(nèi)外溫差，控制出機溫度是很重要的。在混凝土的原材料中，石子的比熱

19、較小，但其在每立方米混凝土中所占的重量較大；水的比熱最大，但它在混凝土中占的重量卻最小。因此，對混凝土的出機溫度影響最大的是石子和水的溫度，砂的溫度次之，水泥的溫度影響較小。針對以上的情況，在施工中為了降低混凝土的出機溫度，應(yīng)采取有效的方法降低石子的溫度。在氣溫較高時，為了防止太陽的直接照射，可在砂、石子堆場搭設(shè)簡易遮陽裝置，必要時須向骨料噴射水霧或使用前用冷水沖洗骨料。（3）加強混凝土的養(yǎng)護大體積混凝土澆筑以后，為了減少升溫階段的內(nèi)外溫差，防止產(chǎn)生表面裂縫應(yīng)對混凝土進行適當?shù)某睗耩B(yǎng)護條件，防止混凝土表面脫水產(chǎn)生干縮裂縫；為了使水泥順利進行水化，提高混凝土的極限拉伸和延緩混凝土的水化熱降溫速度

20、，防止產(chǎn)生過大的溫度應(yīng)力和溫度裂縫，應(yīng)加強對混凝土進行保濕和保溫養(yǎng)護。潮濕養(yǎng)護是在混凝土澆筑后，在其表面不斷的補給水分。補給水分的方法有淋水、濕砂層、濕麻袋或草袋等，最好在表面蓋一層塑料薄膜，這樣水可滲入但又起到保濕的作用。潮濕養(yǎng)護的時間是越長越好，但考慮到工期因素，一般不少于半個月，重要結(jié)構(gòu)不少于1個月?；炷翝仓髷?shù)月內(nèi)，即使養(yǎng)護完畢，也不宜長期直接暴露在風吹日曬的條件下。對于地下室墻體這一類的結(jié)構(gòu)，也可采用自動噴淋管（塑料管帶有細孔）進行自動給水養(yǎng)護。用長墻上的水平淋水管長期連續(xù)對墻體進行淋水養(yǎng)護，效果是比較好的。使用養(yǎng)護劑涂層進行養(yǎng)護時必須注意養(yǎng)護劑的質(zhì)量及必要的涂層厚度，同時還應(yīng)提供

21、一定的潮濕養(yǎng)護條件，覆蓋一層塑料薄膜。保溫養(yǎng)護時可采用23層草袋或草墊之類的保溫材料進行覆蓋養(yǎng)護。施工中采取合理的技術(shù)措施可很重要，例如采用帶模養(yǎng)護、推遲拆模時間等方法都對防止裂縫產(chǎn)生有很大的作用。（4）防風和回填外部氣候也是影響混凝土的裂縫發(fā)生和開展的因素之一，其中風速對混凝土的水分蒸發(fā)有直接影響，不可忽視。地下室外墻混凝土應(yīng)盡量封閉門窗，減少對流。土是最佳的養(yǎng)護介質(zhì)，地下室外墻混凝土施工完畢后在條件允許的情況下應(yīng)盡快回填。3約束條件（1）后澆帶和應(yīng)力釋放帶后澆帶由溫度應(yīng)力計算公式可計算出連續(xù)式約束條件下地下室長墻（外墻）的最大約束應(yīng)力的近似值，當這個應(yīng)力值超過抗拉強度時，可計算出裂縫的間距

22、。裂縫間距既是伸縮縫間距，又是后澆帶間距（計算后澆帶間距所取的降溫和收縮不僅要計算后澆帶封閉前的一段降溫和收縮，還應(yīng)驗算后澆帶封閉后的應(yīng)力，即采用結(jié)構(gòu)全長和封閉后的降溫和收縮進行計算）。如果地下室外墻的總長小于或等于該間距時，則該墻體可一次性連續(xù)澆筑；當?shù)叵率彝鈮Φ某叽邕^大時，通過計算整體一次澆筑混凝土產(chǎn)生的溫度應(yīng)力過大，可能產(chǎn)生溫度裂縫時，就可以通過設(shè)置后澆帶的方法進行分段澆筑。后澆帶是在現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中在施工期間留設(shè)的臨時性的溫度和收縮變形縫。該縫根據(jù)工程安排保留一定時間，然后用混凝土填筑密實成為整體的無伸縮縫結(jié)構(gòu)。后澆帶的間距，由最大整澆長度的計算確定，一般正常情況下計算可確定其間距

23、為2030m。用后澆帶分段施工時，其計算是將降溫溫差和收縮分為兩部分。在第一部分內(nèi)結(jié)構(gòu)被分成若干段，使之能有效地減小溫度和收縮應(yīng)力；在施工后期再將這若干段澆筑成整體，繼續(xù)承受第二部分降溫溫差和收縮的影響。這兩部分降溫溫差和收縮作用下產(chǎn)生的溫度應(yīng)力疊加，其值應(yīng)小于混凝土的設(shè)計抗拉強度。此即是利用后澆帶控制產(chǎn)生裂縫并達到不設(shè)永久性伸縮縫的原理。后澆帶的保留時間一般不宜少于40d，在此期間早期溫差及30%以上的收縮已經(jīng)完成。在填筑混凝土之前，必須將整個混凝土表面的原漿鑿清形成毛面，清除垃圾及雜物，并隔夜?jié)菜?。填筑的混凝土可采用澆筑混凝土、膨脹混凝土或無收縮水泥，要求混凝土強度等級比原結(jié)構(gòu)提高51

24、0N/mm2，并保持不少于15d的潮濕養(yǎng)護。后澆帶的寬度應(yīng)考慮施工方便，避免應(yīng)力集中，其寬度可取7001000mm。當?shù)厣?、地下都為現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)時，在設(shè)計中應(yīng)標明后澆帶的位置，并應(yīng)貫通地上和地下整個結(jié)構(gòu)，但鋼筋不應(yīng)截斷。 應(yīng)力釋放帶根據(jù)計算，正常情況下，后澆帶的間距為2030m。但在許多實際工程中，由于設(shè)計施工條件的制約，后澆帶的間距往往超過這個范圍。當?shù)叵率彝鈮荛L或是環(huán)狀全封閉結(jié)構(gòu)時，其水平方向的約束應(yīng)力相當大，若無處釋放，就極容易產(chǎn)生豎向裂縫，因此在這類地下室外墻板上合理布置應(yīng)力釋放帶，有目的給予誘導釋放，可以有效地減少或防止豎向裂縫的發(fā)生。從以下幾個工程實例中可看到這一點。（a）

25、中遠兩灣城：該工程B14標段地下室外墻總長達466.5m。原設(shè)計設(shè)置兩條后澆帶（單片墻長為70 m左右）；在現(xiàn)場施工中為防止發(fā)生外墻豎向裂縫，經(jīng)研究在敏感部位增設(shè)兩條應(yīng)力釋放帶。至結(jié)構(gòu)施工完畢，由觀測結(jié)果可知B14標段地下室外墻只發(fā)現(xiàn)6條細微裂縫。同樣是兩灣城工地，條件相仿的B13標段出現(xiàn)裂縫65條；B12標段37條；B11標段31條。（b）環(huán)衛(wèi)大廈和興國賓館：環(huán)衛(wèi)大廈：原地下室外墻總長210m，設(shè)計要求在主樓與墻裙之間設(shè)置一條寬800mm的后澆帶。在施工中為防止外墻裂縫設(shè)置了若干條寬800 mm的應(yīng)力釋放帶，間距20m左右。經(jīng)觀測該工程地下室外墻未發(fā)現(xiàn)裂縫。興國賓館：原地下室外墻總長214m

26、，設(shè)計要求不設(shè)后澆帶和伸縮縫。在施工中為防止外墻裂縫設(shè)置了3條條寬800 mm的應(yīng)力釋放帶，使單片墻長縮至77m左右。經(jīng)觀測該工程地下室外墻有不到10處的細裂縫。通過工程實例的分析可以看出，無論是設(shè)置后澆帶還是設(shè)置應(yīng)力釋放帶，施工中只要整體澆筑的墻體長度在所確定的范圍內(nèi)，裂縫就可以得到有效的控制。（2）加強構(gòu)造設(shè)計地下室墻體在結(jié)構(gòu)設(shè)計時應(yīng)注意構(gòu)造配筋的重要性，它對結(jié)構(gòu)抗裂性能的影響很大。但目前國內(nèi)外對此都不夠重視。對連續(xù)式板不宜采用分離式配筋，應(yīng)采用上下兩層連續(xù)式配筋；對轉(zhuǎn)角處的樓板宜配上下兩層放射筋；其直徑為814mm，間距約為200mm；同時應(yīng)注意到配筋應(yīng)盡可能采用小直徑、小間距。在孔洞周

27、圍、變截面轉(zhuǎn)角處由于溫度變化和混凝土收縮，會產(chǎn)生應(yīng)力集中而導致裂縫。為此，在構(gòu)造上可在孔洞四周增配斜向鋼筋、鋼筋網(wǎng)片；在變截面處作局部處理使截面逐步過渡，同時增配抗裂鋼筋，防止裂縫。上海浦東國際機場登機廊超長混凝土大梁的施工中的裂縫控制。該梁總長1374m，每個施工段長72m；它的結(jié)構(gòu)斷面尺寸為：底寬2.7m，內(nèi)側(cè)高2.32m，外側(cè)高1.403m梁；在施工過程中為了控制裂縫，除了采取設(shè)置后澆帶、改進混凝土級配、合理摻入外加劑、冷卻循環(huán)水等措施以外，還注重了增加抗裂構(gòu)造鋼筋的設(shè)置：施工中沿梁口兩側(cè)增設(shè)了一定數(shù)量的12mm抗裂鋼筋綁扎在箍筋內(nèi)，在箍筋外再增設(shè)4100mm抗裂筋以抵抗收縮裂縫的產(chǎn)生。

28、施工結(jié)束，在混凝土拆模后，僅在溝槽發(fā)現(xiàn)少量裂縫（寬度小于0.1mm）并未影響清水混凝土的外觀質(zhì)量，達到設(shè)計要求。 二、大體積混凝土測溫：（一）基本理論在大體積混凝土施工過程中，溫控施工的現(xiàn)場監(jiān)測是非常重要的。大體積混凝土的溫控施工中，除應(yīng)進行水泥水化熱的測試外，在混凝土澆筑過程中應(yīng)進行混凝土澆筑溫度的監(jiān)測，在養(yǎng)護過程中還應(yīng)進行混凝土澆筑塊體升降溫、里外溫差、降溫速度及環(huán)境溫度等的監(jiān)測。溫控監(jiān)測方法與很多，應(yīng)根據(jù)工程實際情況來進行選擇，并利用計算機輔助處理數(shù)據(jù)。這些實驗與監(jiān)測工作會給施工管理及時提供信息反映大體積混凝土澆筑塊體內(nèi)溫度變化的實際情況，以便及時采取有效合理的施工技術(shù)措施，為施工管理組

29、織者提供準確的對策提供科學的依據(jù)。1測溫點的布置大體積混凝土澆筑塊體溫度監(jiān)測點的布置，以真實的反映出混凝土塊體的里外溫差、降溫速度及環(huán)境溫度為原則，一般可按下列方式考慮：（1）溫度測點的布置范圍以所選擇的混凝土澆筑塊體平面圖對稱軸線的半條軸線為測溫區(qū)（對長方體可取較短的對稱軸線），在測溫區(qū)內(nèi)溫度測點呈平面布置；（2）在測溫區(qū)內(nèi)，溫度監(jiān)測的位置和數(shù)量可根據(jù)混凝土澆筑塊體內(nèi)溫度場的分布情況及溫控的要求確定；（3）在基礎(chǔ)平面半條對稱軸線上，溫度監(jiān)測點的點位應(yīng)不少于4個；（4）沿混凝土澆筑厚度方向上，每一個點位的監(jiān)測數(shù)量，應(yīng)不少于5個；（5）保溫養(yǎng)護效果及環(huán)境監(jiān)測點數(shù)量應(yīng)根據(jù)具體情況需要確定；（6）混

30、凝土澆筑塊體的外表面溫度，應(yīng)以混凝土外表以內(nèi)50mm處的溫度為準；（7）混凝土澆筑塊體底表面溫度，應(yīng)以混凝土澆筑塊體底表面以上50mm處的溫度為準。2XMDU64系列數(shù)字巡檢儀的使用XMDU64系列數(shù)字巡檢儀是將工業(yè)過程中最常見的需要進行監(jiān)控的溫度，壓力，流量等過程參數(shù)集中在一起進行顯示，并根據(jù)需要進行報警、打印。土木工程大體積混凝土測溫，常采用該巡檢儀，它可實現(xiàn)最多64路信號的監(jiān)測。（1）結(jié)構(gòu)說明1） 面板結(jié)構(gòu)符號定義：數(shù)碼顯示窗口： 狀態(tài)指示燈： 按鍵： a. 面板結(jié)構(gòu)：b. 數(shù)碼窗口說明：ALARM顯示窗口：常規(guī)運行時，該窗口循環(huán)顯示有超限報警的通道。參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時，該窗口顯示參數(shù)名稱。

31、CHANNEL與DATA顯示窗口：在巡徊檢測或頂點檢測時，前者顯示測量通道號，后者顯示對應(yīng)的測量值。參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時，前者顯示參數(shù)設(shè)定通道號，后者顯示相應(yīng)的參數(shù)值。 c報警狀態(tài)指示燈說明： 紅色點亮時表示上限報警，綠燈電亮時表示下限報警，暗表示無報警或報警關(guān)閉。d工作狀態(tài)指示燈說明：MAN指示燈：點亮表示當前為定點檢測狀態(tài)，暗表示當前為巡徊檢測狀態(tài)。 PRN指示燈：點亮表示打印機正在工作。 指示燈：點亮表示允許定時打印輸出。 指示燈：點亮表示允許報警打印輸出，其涵義是在某一通道出現(xiàn)超限報警時，儀表能通過打印機自動把該報警狀態(tài)記錄下來。e按鍵說明：鍵：巡徊檢測/定點檢測切換鍵。定點檢測時ALM指示

32、燈點亮。鍵：隨時打印鍵，按該鍵，儀表將每一點的測量值及報警狀態(tài)打印輸出。鍵：參數(shù)設(shè)定鍵。儀表常規(guī)運行狀態(tài)時，按該鍵進入?yún)?shù)設(shè)定狀態(tài)。鍵：通道選擇鍵。在參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時按該鍵進入通道選擇狀態(tài)，通道選定后，再按該鍵回到參數(shù)設(shè)定狀態(tài)。鍵：在定點檢測狀態(tài)時，用于選擇定點測量通道。在參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時，鍵用于數(shù)值移位，鍵用于改變數(shù)值。鍵：在參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時為參數(shù)確認鍵。持續(xù)按2秒以上，進入?yún)?shù)拷貝狀態(tài)。在檢測狀態(tài)，該鍵為故障確認鍵，對恢復(fù)正常的通道進行報警狀態(tài)復(fù)位。2） 背面結(jié)構(gòu)a. 背面標注1、2、3 表示輸入通道號（測點編號）b. 背面標注A 接入紅色輸入信號線c. 背面標注B、C 接入白色輸入信號線（可任

33、接）（2）運行準備儀表運行前必須進行以下幾項檢查：1）電源電壓確認，電源接線端子接線正確確認；2）輸入信號接線正確確認；3）輸出信號接線正確確認；4）打印機電纜線連接正確確認。 上述檢查完成后即可上電運行。儀表在通電30分鐘以后進行良好的運行狀態(tài)。（3）參數(shù)設(shè)定1）參數(shù)內(nèi)容： 表1參數(shù)名稱內(nèi)容設(shè)定范圍單位預(yù)置值備注系統(tǒng)參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時，按鍵選擇系統(tǒng)參數(shù)類型。按鍵修改參數(shù)，按鍵確認DC巡檢顯示掃描時間1255S1PC定時打印周期時間57200min30XMDA16無Pt定時打印狀態(tài)0無定時打印,1有定時打印1XMDA16無PA報警打印狀態(tài)0無報警打印,1有報警打印1XMDA16無T1月1121XMDA16無T2日1311XMDA16無T3時0230XMDA16無T4分0590XMDA16無通道參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時，按鍵選擇通道