地下室模板安裝方案

1、一、編 制 依 據2二、工 程 概 況2三、計 算 書7四、模板面板計算：32五、模板支撐木方的計算：33六、板底支撐鋼管計算34七、扣件抗滑移的計算：36八、立桿的穩(wěn)定性計算：37九、梁側模板計算書：38十、主梁驗算：44十一、對拉螺栓驗算：46十二、模板面板計算：48十三、樓板底木方的計算：49十四、樓板底托梁的計算：51十五、門架荷載標準值：53十六、立桿的穩(wěn)定性計算：54十七、支撐剛度計算：56一、編 制 依 據(一)、編制依據：1、建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ1622008)；2、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程（DB33/10352006）；3、鋼管腳手架扣件（GB/5831

2、2006）；4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ1302001）；5、施工技術；6、扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全；7、木結構設計規(guī)范(GB 500052003)；8、建筑結構荷載規(guī)范(GB 500092001)；9、混凝土結構設計規(guī)范(GB 500102002)；10、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范(GB 502042002)；11、建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準(GB 503002001)；12、建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ 1622008)；13、建筑施工安全檢查標準(JGJ5999)；14、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范(JGJ8091)；15、國標FJ01-04(建

3、筑)； 16、國標FG01-03（結構）；17、建筑電氣安裝工程圖集（14）（第二版）；18、本工程施工圖紙。二、工 程 概 況（一）、工程概況：1、工程名稱：湛江市年豐豪庭16、17、18、19幢2、建設單位：湛江市年豐房地產開發(fā)有限公司3、施工單位：廣東強雄建設集團有限公司4、設計單位：深圳市國際印象建筑設計有限公司；5、監(jiān)理單位：廣西益建工程建設監(jiān)理有限責任公司；6、勘察單位：湛江市規(guī)劃勘測設計院7、工程地點：湛江市赤坎區(qū)金城二橫路；8、項目特征：湛江市年豐豪庭16、17、18、19幢工程總建筑面積約為7萬平方米(由16、17號塔樓21層；18A、18B號塔樓30層；19號樓25層；商業(yè)

4、街3層等)住宅樓組成，均設一層地下室(地下室貫通整個小區(qū)連成一個大規(guī)模地下停車庫)；地下室總建筑面積為：其中地下室11716.03平方米。由5棟2130層的高層住宅圍合成中心大花園。本工程地下室為非人防區(qū)。地下工程模板量占有總工程模板量的20%。9、結構概況：本工程為全現澆框剪結構，建筑物抗震設防烈度為7度，地基基礎采用預制鋼筋混凝土預應力管樁承載，本工程采用液壓樁機靜壓施工，樁型采用PHC-AB500125型預應力高強混凝土管樁,地下室底板及側墻混凝土為結構自防水混凝土，抗?jié)B等級P6，商品混凝土。鋼筋有熱扎HPB235級、HRB335級，鋼筋連接方式：框架柱縱向鋼筋連接采用電渣壓力焊，框架梁

5、水平受力鋼筋及地下室底板和側壁受力鋼筋在加工場地制作采用閃光對焊接長，現場綁扎局部采用綁扎接頭連接。地下室底板承臺、梁采用磚胎膜，地下室止水帶以上部位墻板模板采用膠合板拼裝，模板豎肋采用70×70mm的楞木與48×3.5mm的鋼管。（二）、架體總體要求：(1)、對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。(2)、支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于5。（三）、架體立柱：(1)、梁下優(yōu)先采用可調托座同時對采用可調托座時的構造做出了具體規(guī)定，以滿足支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性。(2)、可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設

6、計所確定的水平拉桿歩距要求條件下，進行平均分配確定歩距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在820時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；當層高大于20時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。(3)、模板支架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏?/p>

7、的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。(4)、木立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用40mm×50mm木條或25mm×80mm的木板條與木立柱釘牢。鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48mm×3.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接、剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100處進行固定。(5)、木立柱底部應設墊木，頂部應設支撐頭。鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托。(6)、扣件式鋼管立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎

8、向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心距離主節(jié)點不宜大于歩距的1/3。(7)、采用扣件式鋼管立柱時，嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。(8)、可調托座使用：可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm,調節(jié)螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節(jié)點問題(四)、架體水平桿：(1)、每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。(2)、搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規(guī)定：A、對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同

9、跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的確1/3；B、搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。(3)、主節(jié)點處水平桿設置： 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。（五）、剪刀撐：剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，要求根據工程結構情況具體說明設置數量注意：對于超高大跨大荷重支模架要針對性設置并繪圖表示。(1)、設置數量，模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規(guī)定設置剪刀撐：A、模板支

10、架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；B、 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。(2)、 剪刀撐的構造應符合下列規(guī)定：A、每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°60°之間。傾角為45°時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60°時，則不應超過5根； B、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；C、剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm；D、設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格

11、數量應大于框格總數的1/3。（六）、周邊拉接：(1)、一般支模架體，模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土應分二次澆筑，模板支架應與施工區(qū)域內及周邊已具備一定強度的構件（墻、柱等）通過連墻件進行可靠連接。(2)、超高大跨大荷重支模架必須與砼已澆筑完畢的垂直結構有效拉結。（七）、材料管理：(1)、鋼管、扣件材質：引用了國家行業(yè)標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130）的相關規(guī)定； (2)、驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監(jiān)督部門頒發(fā)的生產許可證。并且使用前必須進行抽樣檢測。(3)、鋼管外觀質量要求：A、鋼

12、管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；B、 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規(guī)定；C、鋼管應進行防銹處理。(4)、扣件外觀質量要求：A、有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；B、扣件應進行防銹處理。(5) 技術資料：施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況人員管理。（八）、驗收管理：(1)、驗收程序：模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。項目經理、項目技術負責人和相關人員，以及監(jiān)理工程師應參加模板支架的驗收。對高大模板支架，施工企業(yè)的相關部門應參加驗收。(2)、 驗收

13、內容：A、材料技術資料；B、參數專項施工方案；C、構造專項施工方案和本規(guī)程。(3)、扣件力矩檢驗：安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。(4)、驗收記錄：按相關規(guī)定填寫驗收記錄表。（九）、使用管理：(1)、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載。腳手架不得與模板支架相連。(2)、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。(3)、 架體因特殊原因或使用荷載變化而發(fā)生改變時，需采取措施（編制補充專項施工方案），重新驗收。(4)、混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的

14、工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業(yè)，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。(十)、拆除管理：(1)、拆除時間：必須滿足規(guī)范規(guī)定的底模及其支架拆除時的混凝土強度的要求。(2)、拆除方法：模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時，應保留拆除層上方不少于二層的模板支架

15、，模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內，卸料時應符合下列規(guī)定：A、嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；B、運至地面的鋼管、扣件應及時按規(guī)定進行外觀質量檢查、整修與保養(yǎng)，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。(3)、梁、板模板應先拆梁側模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。(4)、拆除時，作業(yè)人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業(yè)。(5)、拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳遞或用繩鉤放至地面。(6)、嚴禁作業(yè)人員站在懸臂結構邊緣撬拆下面的模板。(7)、待分片、分

16、段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹漆或脫模劑，入庫備用。(十一)、模板配置：(1)、膠合板厚度：18mm。在柱、板、梁、墻體上配合使用。(2)、模板準備的數量：A、柱子、墻配置1、2施工段。B、頂板梁配置1、2、3施工段。三、計 算 書(一)、墻模板計算書：1、技術參數：新澆混凝土墻名稱地下室新澆混凝土墻墻厚(mm)350混凝土墻的計算高度(mm)4200混凝土墻的計算長度(mm)500002、荷載組合：混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆

17、筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3.3傾倒混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q3k(kN/m2)2(1)、新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.3min38.4，79.238.4kN/m2(2)、承載能力極限狀態(tài)設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k0.9max1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+

18、1.4×0.7×20.9max48.88，53.80.9×53.848.42kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設計值S正G4k38.4 kN/m23、面板布置：小梁布置方式豎 直左部模板懸臂長(mm)150小梁間距(mm)200小梁一端懸臂長(mm)200主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm)150對拉螺栓橫向間距(mm)600對拉螺栓豎向間距(mm)500模板設計立面圖4、面板驗算：面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)18面板彈性模量E(N/mm2)10000墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.5m，Wbh2/6

19、500×182/627000mm3，Ibh3/12500×183/12243000mm4 (1)、強度驗算： qbS承0.5×48.4224.21kN/m 面板彎矩圖(kN·m) Mmax0.12kN·m Mmax/W0.12×106/270004.48N/mm2f18N/mm2 滿足要求！ (2)、撓度驗算： qbS正0.5×38.4=19.2kN/m 面板變形圖(mm) 0.16mml/400200/4000.5mm 滿足要求！5、小梁驗算：小梁類型鋼管小梁材料規(guī)格(mm)48×3.5小梁抗彎強度設計值f(N/

20、mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)5.08小梁截面慣性矩I(cm4)12.19 (1)、強度驗算： qbS承0.25×48.4212.1kN/m 小梁彎矩圖(kN·m) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.32kN·m Mmax/W0.32×106/508062.92N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ (2)、撓度驗算： qbS正0.25×38.4=9.6kN/m 小梁變形圖(mm) 0.16mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ (3)、支座反力計算： R1=6.86kN，R2=.R

21、249=5.49kN，R250=4.12kN6、主梁驗算：主梁類型雙鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3.5主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)10.16主梁截面慣性矩I(cm4)24.38 (1)、強度驗算： 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax0.92kN·m Mmax/W0.92×106/1016090.89N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ (2)、撓度驗算： 主梁變形圖(mm) 0.31mml/400500/4001.25mm 滿足要求！7、對拉螺栓驗算：對拉螺栓類型M14軸向

22、拉力設計值Ntb(kN)17.8 對拉螺栓橫向驗算間距mmax600，600/2+150600mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax500，500/2+200500mm N0.95mnS承0.95×0.6×0.5×48.4213.8kNNtb17.8kN 滿足要求！(二)、大柱施工計算書： 1、基本參數：柱截面寬度b=1550mm，柱截面高度h=900mm，柱高度H=4200mm，結構表面隱蔽。柱b方向設豎肋10根，對拉螺栓5根，柱h方向設豎肋14根，對拉螺栓7根，柱箍間距500mm，柱模板采用18厚夾板，豎肋采用70×70mm木枋，柱箍采用雙鋼管48

23、15;3.5mm，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度fm=205.00N/mm2，抗剪強度fv=125.00N/mm2。 2、荷載計算：（1）、荷載標準值： 新澆混凝土的側壓力：F1=0.22×200/(T+15)×1×2×V(1/2) =0.22×24.00×5.71×1.00×1.15×2.500.5=54.82kN/m2(=24.00kN/m3,1=1.00,2=1.15,V=2.

24、50m/h,T=20.00)F2=H=24×柱高=24×4.20=100.80kN/m2。F1、F2兩者取小值54.82kN/m2，有效壓頭高度為F/=54.82/24.00=2.28m。（2)、荷載組合計算：荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F54.82 kN/m2 G=1.2 65.78 kN/m2傾倒混凝土產生的荷載Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2柱側模和側肋強度荷載組合+= 76.98 kN/m2柱側模和側肋撓度驗算計算荷載/1.

25、2 54.82 kN/m2 3、柱模板面板驗算：面板的計算寬度取單塊面板高度1000mm，q=76.98×(4.20-2.28)=147.80kN/m， 54.82×(4.20-2.28)=105.25kN/m。取柱截面高度b方向（通過比較b和h，取大者）進行計算：豎肋間距L=172mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm；W=1000×h2/6=1000×182/6=54000mm3,I=1000×h3/12=1000×183/12=486000mm4。 (1)、抗彎強度驗算：彎矩系數KM=0.105Mmax=KMqL2=0.10

26、5×147.80×1722=459114N·mm=Mmax/W=459114/54000=8.50N/mm2 模板抗彎強度=8.50N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。(2)、抗剪強度驗算：抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×147.80×0.17=15.41kN=3Vmax/(2×1000×h)=3×15.41×1000/(2×1000×18)=1.28N/mm2模板抗剪強度=1.28N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。(3)、撓度驗算：撓度

27、系數K=0.644撓度max=Kq,L4/100EI=0.644×105.25×1724/(100×9000×486000)=0.14mm=L/250=172/250=0.7mm 模板撓度max=0.14mm=0.69mm,滿足要求。 (4)、豎肋驗算：豎肋木枋的計算寬度取b或h兩方向最大間距172m。荷載計算值q=76.98×0.17=13.09kN/m，q,=54.82×0.17=9.32 kN/m；豎肋采用的70×70mm木枋，W=bh2/6=70×702/6=57167mm3，I=bh3/12=70

28、5;703/12=2000833mm4.4、計算跨度柱箍間距500mm，跨數3跨。(1)、抗彎強度驗算：彎矩系數KM=0.100Mmax=KMqL2=0.100×13.09×5002=327250N·mm=Mmax/W=327250/57167=5.72N/mm2 豎肋抗彎強度=5.72N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。 (2)、抗剪強度驗算：剪力系數KV=0.600Vmax=KV qL=0.600×13.09×0.50=3.93kN=3Vmax/(2bh)=3×3.93×1000/(2×70

29、5;70)=1.20N/mm2 豎肋抗剪強度=1.20N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。（3)、撓度驗算：撓度系數K =0.677撓度max=Kq,L4/100EI=0.677×9.32×5004/(100×9000×2000833)=0.22mm=L/250=500/250=2.00mm豎肋撓度max=0.22mm=2.00mm,滿足要求。5、B方向柱箍驗算：柱箍采用雙鋼管48×3.5mm，W=2×5080=10160mm3 ,I=2×121900=243800mm4豎肋傳遞到柱箍的集中荷載P=1.100

30、15;76.98×2/(10-1)×1=7.29 kN（取豎肋承受的最大支座反力）； 設有5根對拉螺栓，按6跨連續(xù)梁進行計算。 經計算得到：Mmax=；max=0.11mm；Rmax=14.42kN抗彎強度驗算： =Mmax/W=520000/10160=51.18N/mm2 B向柱箍抗彎強度=51.18N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。(2)撓度驗算：max=0.11mm，=370/250=1.48mm B向柱箍撓度max=0.11mm=1.48mm,滿足要求。6、H方向柱箍的計算：柱箍采用雙鋼管48×3.5mm，W=2×5080=101

31、60mm3,I=2×121900=243800mm4;豎肋傳遞到柱箍的集中荷載P=1.100×76.98×0.90/(14-1)×0.50=2.93 kN（取豎肋承受的最大支座反力）設有7根對拉螺栓，按8跨梁進行計算。 經計算得到：Mmax=；max=0.01mm；Rmax=7.41kN（1）、抗彎強度驗算=Mmax/W=130000/10160=12.80N/mm2 H向柱箍抗彎強度=12.80N/mm2f=205N/mm2,滿足要求。 （2）、撓度驗算：max=0.01mm，=220/250=0.88mmH向柱箍撓度max=0.01mm=0.88mm

32、,滿足要求。7、B方向對拉螺栓驗算： 對拉螺栓直徑14mm，容許拉力值Nbt=17.80kN所受最大拉力N=柱箍Rmax=14.42kN B向對拉螺栓所受最大拉力N=14.42kN最大容許拉力值Nbt=17.80Kn強度驗算滿足要求。8、H方向對拉螺栓驗算對拉螺栓直徑14mm，容許拉力值Nbt=17.80kN所受最大拉力N=柱箍Rmax=7.41kN H向對拉螺栓所受的最大拉力N=7.41kN最大容許拉力值Nbt=17.80kN強度驗算滿足要求。9、柱帽模板支撐施工計算書：計算參數：柱模板的截面寬度 B=3500.000mm，B方向對拉螺栓4道，柱模板的截面高度 H=400mm，H方向對拉螺栓

33、4道，柱帽模板的計算高度 L =2500mm，柱箍間距計算跨度 d =200mm。住帽柱箍采用雙鋼管48mm×3.5mm柱帽模板豎楞截面寬度70mm，高度40mm，B方向豎楞12根，H方向豎楞12根。新澆混凝土側壓力標準值 F1=36.50kN/m2傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=2.70kN/m2材料特性：面板的厚度18mm，面板剪切強度設計值1.40N/mm2，面板抗彎強度設計值15N/mm2，面板的彈性模量6000N/mm2；木方抗剪強度設計值1.3N/mm2；木方抗彎強度設計值13N/mm2；木方的彈性模量9000N/mm2（三）計算過程及結論柱模板面板的計算：1. 抗彎

34、計算強度 f=M/W=0.09×106/10800.0=8.566N/mm2滿足要求!面板的抗彎強度驗算 f < f2.抗剪強度計算 T=3×1.78/(2×200.0×18.0)=0.742N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm滿足要求!3.撓度驗算v= 0.68×7.3311.84/(100×6000.00×97200.0)=0.801mm面板的最大撓度小于311.8/250滿足要求!豎楞木方的計算1.豎楞木方抗彎強度計算 f=M/W=0.059×106/18666.7=3.179N/mm2抗

35、彎計算強度小于13.0N/mm2滿足要求!2.豎楞木方抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3×Q/2bh=3×1780/(2×70×40)=0.954N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.300N/mm2滿足要求!3.豎楞木方撓度計算 v =0.667qd4/100EI=0.667×11.380×200.004/ (100×9000.0×373333.3)=0.037mm豎楞木方最大允許撓度，v =200.000/250mm滿足要求!B方向柱箍的計算1.抗彎計算強度f=M/W=0.504×106/10160.0

36、=49.606N/mm2抗彎計算強度小于205N/mm2滿足要求!2.撓度計算：v =0.299mm支撐鋼管的最大撓度小于770.000/150與10mm滿足要求!B方向對拉螺栓的計算對拉螺栓最大容許拉力值: N =17.850kN滿足要求!對拉螺栓所受的最大拉力 N =7.753kN滿足要求!H方向柱箍的計算1.抗彎計算強度：f=M/W=0.006×106/10160.0=0.591N/mm2抗彎計算強度小于205N/mm2滿足要求!2.撓度計算：v =0.000mm支撐鋼管的最大撓度小于150.000/150與10mm滿足要求!H方向對拉螺栓的計算對拉螺栓最大容許拉力值: N =

37、17.850kN滿足要求!對拉螺栓所受的最大拉力 N =0.804kN滿足要求!2. 柱帽底模驗算：（1）、底模及支架荷載計算：荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.80 × 1.2 = 23.04 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.80 × 1.2 = 1.06 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 × 1.

38、0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 27.96 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合()q2= 24.46 kN/m（2）樓板底模板驗算：第一層龍骨間距L=300mm,計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度1000mm；W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.105×27.96×3002=-264222N.mm剪力系數KV=0.606V1=KVq

39、1L=0.606×27.96×300=5083Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.105×24.46×3002=-231147N.mm跨中彎矩系數KM=0.078M3=KMq2L2 =0.078×24.46×3002=171709N.mm剪力系數KV=0.606V2=KVq2L=0.606×24.46×300=4447N撓度系數K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644×(24.46/1.2)×3004/(100×6000×486

40、000)=0.36mmc.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.4×2.50=3.50kN ，計算簡圖如下：跨中彎矩系數KM=0.200M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×300=210000N.mm支座彎矩系數KM=-0.100M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×300=-105000N.mm剪力系數KV=0.600V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN撓度系數K=1.4563=KV PL3/(100EI)=1.45

41、6×(3.50/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.34mm2）抗彎強度驗算：M1=-264222N.mmM2M5=-336147N.mmM3M4=381709N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=Mmax/W=381709/54000=7.07N/mm2 樓板底?？箯潖姸?7.07N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算：V1=5083NV2+ V3=4447+2100=6547N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力：

42、Vmax=6547N=6.55kN=3Vmax/（2bh）=3×6547/(2×1000×18)=0.55N/mm2 樓板底?？辜魪姸?0.55N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=2+3=0.36+0.34=0.70mm=300/250=1.20mm 樓板底模撓度max=0.70mm=1.20mm,滿足要求。內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算門架寬度1200mm，門架間橫向間距600mm，計算跨數3跨；第一層龍骨間距300mm,第一層龍骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；

43、I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算q=q1×第一層龍骨間距/計算寬度=27.96×300/1000=8.39kN/m彎矩系數KM=0.100Mmax=KMqL2=Mmax/W =302040/85333=3.54N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=3.54N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數Kv=0.600Vmax=KVqL=0.600×8.39×600=3020N=3.02kN=3Vmax/（2bh）=3×3020/(2×80×80)=0.

44、71N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.71N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。 3)撓度驗算q=q2×第一層龍骨間距/計算寬度=24.46/1.2×300/1000=6.12kN/m=6.12N/mm撓度系數K=0.677 max=KqL4/(100EI)=0.677×6.12×6004/(100×9000×3413333)=0.17mm=600/250=2.40mm 第一層龍骨撓度max=0.17mm=2.40mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算門架縱向間距1200mm,計算跨數2跨,第二層龍骨

45、采用單枋b=80mm,h=80mm；W1×80×802/6=85333mm3；I1×80×803/12=3413333mm4；1)抗彎強度驗算P=1.100×8.39×600=5537N=5.54kN彎矩系數KM=0Mmax=KMPL=0×5537×1200=0N.mm=0kN.m=Mmax/W=0/85333=0N/mm2第二層龍骨抗彎強度=0N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0Vmax=KVP=0×5.54×1000=0N=0kN=3Vmax/(2

46、bh)=3×0/(1×2×80×80)=0N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算撓度系數K=0P，=1.100×6.12×600=4039N=4.04kNmax=KP，L3/(100EI)=0×4039×12003/(100×9000×3413333)=0mm=1200/250=4.80mm第二層龍骨撓度max=0mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算：(1)荷載計算：傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的

47、系數0傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1 =0×5537/1000=0kN每個門式鋼管腳手架立柱的活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.30)×1.20×1=1.08kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2 =0+1.4×1.08=1.51kN 單MF1219榀門式鋼管腳手架與交叉支撐重量0.1600kN每個門式鋼管腳手架立桿沿高度重量NGK=(4.20-0.80-1.90)×0.08+(1.2+1.20)×0.0376=0.21kN門式鋼管腳手架總承載力為1.2×NGK+NQK=1.2&#

48、215;0.21+1.51=1.76kN(2)門式鋼管腳手架穩(wěn)定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩(wěn)定承載力設計值40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=1.76kN門架穩(wěn)定承載力20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座200×100mm,支承面為混凝土樓板（按C35考慮）,樓板厚=800mm,上部荷載為：F=1.76+1.90×0.08+(1.2+1.20)×0.0376×1.2=2.02kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=800-20=780mm,=0.41.2

49、/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2×(200+780)+2×(100+780)=3720mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.7×1×1.57+0.15×0)×1.00×3720×780/1000=3188.86kN 受沖切承載力3188.86kNF=2.02kN,滿足要求。支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.

50、45,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75×2×14195×0.02=425.85kN 支承面局部受壓承載力425.85kNF=2.02kN,滿足要求。（四）.計算結果：底模樓模板18mm，第一層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm，間距300mm；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm；門架橫向間距600mm，門架縱向間距1200mm。門架頂可調底座調節(jié)螺桿伸出長度150mm。1、模板面積2.63()2、木龍骨長度8.06(m) ；鋼管龍骨0(m)。3、頂托個數7(個)4、門架計算：大門架4(個

51、)；900小門架=0.5×N2=4500小門架=0.5×N2=45、長桿計算：鋼管布置層數：4；長管總長度47.00(米)6、直角扣件數68(個)7、對接扣件數8(個)8、旋轉扣件數3(個)注:1.長桿總長度包括立桿、縱橫向水平和剪力撐。 2.長桿的平均長度取6m。 3.材料用量放大系數為1.2倍。扣件鋼管樓板后澆帶模板支架計算書 計算參數: 模板支架搭設高度為3.4m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.00m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方70

52、15;70mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 地下室頂板后澆帶支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為48×3.5。四、模板面板計算：1、面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。2、靜荷載標準值 q1 = 25.100×0.800×0.900+0.300×0.900=18.342kN/m3、活荷載標準值 q2 = (2.000+2.5

53、00)×0.900=4.050kN/m4、面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=48.600cm3 I=43.740cm4 (1)抗彎強度計算： f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.125×(1.20×18.342+1.40×4.050)×經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.311×

54、;1000×1000/48600=6.408N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)撓度計算：v = 5ql4 / 384EI < v = l / 400 面板最大撓度計算值 v = 5×18.342×3004/(384×6000×437400)=0.737mm 面板的最大撓度小于300.0/400,滿足要求!五、模板支撐木方的計算： 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)、鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.800×0.300=6.024kN/m (2)、

55、模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m (3)、活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 靜荷載 q1 = 1.20×6.024+1.20×0.090=7.337kN/m 活荷載 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.890+7.337)×0.900=8.304kN 2、木方的計算： 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 8.3