施工腳手架計(jì)算書

1、S1、S2#墩墩身施工腳手架計(jì)算書編制：復(fù)核：審批：二零一七年二月目錄1、計(jì)算參數(shù)說(shuō)明12、小橫桿計(jì)算23、大橫桿計(jì)算34、扣件抗滑力計(jì)算45、立桿計(jì)算46、連墻件計(jì)算67、牛腿平臺(tái)計(jì)算71、計(jì)算參數(shù)說(shuō)明（1）計(jì)算說(shuō)明引橋S1、S2#墩墩柱采用扣件式鋼管腳手架搭設(shè)施工平臺(tái)的方式進(jìn)行施工，除前19m墩柱采用落地式雙排腳手架進(jìn)行施工外，剩余墩柱利用墩柱四周牛腿平臺(tái)，在其上搭設(shè)雙排腳手架進(jìn)行施工。牛腿及分配梁均采用工20a型鋼。現(xiàn)以S1#墩剩余墩柱（除前19m外）施工腳手架為例進(jìn)行計(jì)算。圖1 腳手架立面布置圖圖2 牛腿平臺(tái)平面布置圖（2）腳手架參數(shù)腳手架采用482.8mm鋼管，最大搭設(shè)高度24m，立

2、桿步距1.5m，橫距1.2m，縱距1.2m，內(nèi)排腳手架距墩柱邊緣0.8m。連墻件按2步3跨布置，最大豎向間距為3m，連墻件利用模板拉桿與雙排腳手架采用扣件相連。小橫桿采用直角扣件固定于大橫桿上，在小橫桿上鋪設(shè)木腳手板作為施工平臺(tái)。腳手板鋪設(shè)層數(shù)按7層考慮，同時(shí)施工層數(shù)按2層考慮。（3）鋼管截面參數(shù)外徑（mm）壁厚t（mm）截面積A（mm2）慣性矩I（mm4）截面模量W（mm3）回轉(zhuǎn)半徑i（mm）每米長(zhǎng)質(zhì)量（kg/m）482.83.9710210.191044.2410316.013.12Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，彈性模量E=2.06105N/mm2。2、小橫桿計(jì)

3、算（1）荷載值計(jì)算小橫桿自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.0312kN/m；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.351.2/2=0.21KN/m；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：31.2/2=1.8KN/m；荷載計(jì)算值：q=1.2（0.0312+0.21）+1.41.8=2.81KN/m；荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=0.0312+0.21+1.8=2.04KN/m。（2）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的彎矩，最大彎矩為：Mmax=ql2/8=2.811.22/8=0.51KN.m抗彎強(qiáng)度=Mmax/W=0.51106/4240=120 N/mm2f =205 N/mm2，滿足要求。（3）撓度驗(yàn)算最大撓度為，小于=l/150=8mm與1

4、0mm,滿足要求。3、大橫桿計(jì)算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度驗(yàn)算。（1）荷載值計(jì)算小橫桿自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.03121.2=0.037KN；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.351.21.2/2=0.252KN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：31.21.2/2=2.16KN；荷載計(jì)算值：P=（1.20.037+1.20.252+1.42.16）/2=1.69KN；（2）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與集中荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，最大彎矩為：抗彎強(qiáng)度=Mmax/W=0.36106/4240=84.9N/mm2f =205 N/mm2，滿足要求。（3）撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與集中荷

5、載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的撓度和。大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度為：集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為Pk=0.037+0.252+2.16=2.45KN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度值為：故最大撓度和為，小于=l/150=10mm與10mm,滿足要求。4、扣件抗滑力計(jì)算小橫桿自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.03121.2=0.037KN；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.03121.2=0.037KN；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.351.21.2/2=0.252KN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：31.21.2/2=2.16KN；荷載計(jì)算值：R=1.2（0.037+0.037）+1.20.252+1.42.16=3.42KNRc=8kN,滿足要求。5

6、、立桿計(jì)算（1）立桿容許長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)k=1.155考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)=1.53立桿步距為1.5m，立桿計(jì)算長(zhǎng)度l0 =kh=1.1551.531.5=2.65m立桿長(zhǎng)細(xì)比=l0 /i= 265016.01=165立桿長(zhǎng)細(xì)比=165=210,滿足要求。（2）荷載計(jì)算立桿所受荷載包括：腳手架結(jié)構(gòu)自重、構(gòu)配件自重及活荷載。其中： 1）腳手架結(jié)構(gòu)自重包括：立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重：gk=0.1291kN/m腳手架結(jié)構(gòu)自重：NG1k=gk*H=0.129124=3.1kN2）構(gòu)配件自重包括：腳手板、欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)等到防護(hù)設(shè)施的

7、自重腳手板自重：0.351.21.27/2=1.76KN安全網(wǎng)自重：1.2240.002=0.06KN則構(gòu)配件自重：NG2k=1.76+0.06=1.82KN3）活荷載包括：施工荷載：NQk=1.21.223/2=4.32KN風(fēng)荷載：=0.71.320.840.4=0.31KN/m2由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩（3）確定軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算長(zhǎng)度l0 =kh=1.1551.531.5=2.65m長(zhǎng)細(xì)比=l0 /i= 265016.01=165查表可得j=0.259（4）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算不組合風(fēng)荷載時(shí)，N=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2（3.1+1.82）+1.44.32

8、=11.95KN，N/（jA）=11.95103/（0.259397）=116.2N/mm2f=205N/mm2，滿足要求。組合風(fēng)荷載時(shí)，N=1.2(NGlk+ NG2k）0.851.4NQk=1.2（3.1+1.82）+0.851.44.32=11.04KN，滿足要求。6、連墻件計(jì)算（1）扣件連接抗滑承載力驗(yàn)算連墻件軸力設(shè)計(jì)值為：，滿足要求。（2）連墻桿穩(wěn)定承載力驗(yàn)算連墻桿的計(jì)算長(zhǎng)度取腳手架內(nèi)側(cè)立桿距墩身的距離，即l0=0.8m，長(zhǎng)細(xì)比=l0 /i= 80016.01=50=150，查表可得j=0.852，滿足要求。7、牛腿平臺(tái)計(jì)算（1）分配梁驗(yàn)算分配梁均固定于牛腿之上，現(xiàn)取其中最大跨度的一

9、段分配梁進(jìn)行驗(yàn)算分析，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。圖3 分配梁計(jì)算簡(jiǎn)圖分配梁受腳手架的集中荷載為：P1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.26.21+1.47.56=18.04KN；P2=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.25.992+1.46.6=13.66KN；計(jì)算模型如下所示：圖4 分配梁模型由圖可知，分配梁最大應(yīng)力為=74.2MPa=140MPa，滿足要求。（2）牛腿驗(yàn)算以墩柱四角的斜牛腿為例，牛腿所受腳手架的集中荷載為：P1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.26.8+1.48.64=20.26KN；P2=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.29.44+1.415.12=32.5KN；牛腿計(jì)算模型如下圖所示。圖5 牛腿計(jì)算模型由圖可知，分配梁最大應(yīng)力為=7