畢業(yè)論文《稀硝酸生產(chǎn)工藝》

1、摘 要雙加壓法生產(chǎn)稀硝酸工藝是當(dāng)今世界最為先進(jìn)的稀硝酸生產(chǎn)工藝。雙加壓法生產(chǎn)硝酸的氧化壓力適中，噸酸鉑耗少，吸收壓力高，對(duì)氮的氧化物吸收有利，產(chǎn)酸濃度高，氨耗低，酸尾排放的NOx含量低。雙加壓法的這些優(yōu)點(diǎn)，使其占據(jù)了主導(dǎo)地位。關(guān)鍵詞：雙加壓法 工藝流程 稀硝酸Abstractthe development of medium-pressure method for high pressure law and dual-pressure, dual-pressure production of dilute nitric acid process is the most advanced in

2、the world today, dilute nitric acid production process. Compared with other methods, dual-pressure production of nitric acid oxidation pressure is moderate, tons of acid platinum consumption, high pressure absorption, absorption of nitrogen oxides favorable high concentrations of acid production, am

3、monia consumption is low, acid tail emissions of NOx content is low. These advantages of the dual-pressure process, it has dominated in the production of nitric acid.Keywords: dual-pressure process; process; dilute nitric acidl目錄摘 要1Abstract2目錄1第1章 硝酸生產(chǎn)發(fā)展簡史11.1 硝酸的工業(yè)應(yīng)用和生產(chǎn)概況11.2 常用的硝酸生產(chǎn)工藝11.3 硝酸生產(chǎn)工藝之

4、間的比較21.4 雙加壓法稀硝酸在我國的生產(chǎn)現(xiàn)狀4第2章 雙加壓法硝酸工藝流程簡介62.1 主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和參數(shù)控制62.2 生產(chǎn)原料的選取72.2.1 工業(yè)上對(duì)液氨的要求：72.2.2 對(duì)空氣的要求：72.2.3 對(duì)水的要求：82.2.4 氨催化劑82.2.5 潤滑油（L-TSA46防銹汽輪機(jī)油）9第3章 流程分析雙加壓法硝酸工藝123.1 主要反應(yīng)方程式123.2 氨氧化反應(yīng)及影響因素123.2.1 氮催化氧化的速率控制步驟123.2.2 氨氧化的物料和熱量衡算133.2.3 氨氧化反應(yīng)的影響因素143.3 NO氧化反應(yīng)及影響因素153.3.1 溫度與壓力對(duì)反應(yīng)速度的影響153.3.2 壓力

5、對(duì)NO氧化空間的影響163.4 影響吸收反應(yīng)的因素17第4章 雙加壓法硝酸生產(chǎn)裝置主要設(shè)備分析184.1 氨空混合器184.2 氧化爐與廢熱鍋爐204.4 四合一機(jī)組22第5章 總結(jié)24參考文獻(xiàn)25致謝26第1章 硝酸生產(chǎn)發(fā)展簡史1.1 硝酸的工業(yè)應(yīng)用和生產(chǎn)概況硝酸的生產(chǎn)歷史較為悠久，早在十五世紀(jì)就有用智利硝石制造硝酸的方法，即用濃硫酸分解智利硝石，一直沿用到1900年。H2SO4+2NaNO3=2HNO3+Na2SO4十九世紀(jì)初發(fā)明電弧法固定氮，生產(chǎn)NO，再氧化、吸收變?yōu)橄跛?。該法耗電量太大，僅對(duì)挪威、瑞典等電費(fèi)低廉的國家適用，該法一直沿用到第二次世界大戰(zhàn)后。以鉑為催化劑進(jìn)行氨氧化制造硝酸的

6、研究可追溯到1838年，但是一直到1904年在萊比錫建立了三套中試裝置：第一個(gè)日產(chǎn)3噸（53%濃度）的硝酸工業(yè)裝置于1908年在德國威斯特伐利亞（westphalia）附近的格特（Gerther）建成。當(dāng)時(shí)采用卷成蝸狀鉑箱為催化劑，為了節(jié)約用鉑，1909年改為網(wǎng)狀，后又添加少量的銠及鈀以改善其活性，隨后英、美等國相繼采用。但直到1913年Haber法合成氨工藝問世，解決了氨的經(jīng)濟(jì)來源后該法才得到發(fā)展。硝酸作為一種特殊的產(chǎn)品，可用于和平建設(shè)，亦可用于戰(zhàn)爭。美國在20世紀(jì)70年代越戰(zhàn)時(shí)期，硝酸工業(yè)得到快速發(fā)展，硝酸產(chǎn)量最高達(dá)10000Kt/a。越戰(zhàn)之后進(jìn)行了調(diào)整，現(xiàn)保留約67家硝酸廠，總產(chǎn)能700

7、0-7500Kt/a。全球硝酸生產(chǎn)廠家（未含中國大陸）約345家，總產(chǎn)能55100-55700Kt/a，生產(chǎn)方法以高壓法和雙加壓法為主。全球各國生產(chǎn)能力前5名排序?yàn)椋褐袊?050Kt/a(預(yù)計(jì)2013將達(dá)10770Kt/a,美國7500 Kt/a,，德國3866 Kt/a，英國3187 Kt/a，荷蘭2465 Kt/a。全球生產(chǎn)企業(yè)前5名排序?yàn)椋河蹏瘜W(xué)工業(yè)公司2205Kt/a,荷蘭氮素公司1100Kt/a,德國巴斯夫950Kt/a,挪威波爾斯洛倫950Kt/a,中國山西天脊煤化工集團(tuán)公司810 Kt/a。1.2 常用的硝酸生產(chǎn)工藝（1）常壓法 氨氧化及酸吸收均在常壓下進(jìn)行。這種方法因壓力

8、低，氨氧化率高，鉑耗較低，設(shè)備結(jié)構(gòu)簡單，多用6-12全串聯(lián)的吸收塔。早期吸收塔多用天然耐酸材質(zhì)，如花崗巖或者耐酸磚砌成，現(xiàn)今用塑料或不銹鋼制成。常壓法缺點(diǎn)是成品酸中HNO3含量低，排放的尾氣中氮氧化物含量高，環(huán)境污染嚴(yán)重，尾氣需作處理。吸收容積大，占地多，投資大。（2）全壓法 氨氧化和吸收均在加壓下進(jìn)行。吸收壓力可分兩個(gè)等級(jí)：中壓吸收壓力為0.2-0.5MPa。 高壓吸收為0.7-1.0 MPa或更高。前者以伍德、斯塔米卡邦、蒙特愛迪生等工藝流程為代表。后者以凱米科、住友的工藝流程為代表。全壓法因吸收壓力高，其NO2吸收率以成品酸中HNO3含量較高。排放尾氣中氮氧化物含量低。吸收容積小，能量回

9、收率高。但氨氧化率比常壓法稍低，而且鉑耗較大。（3）綜合法 氨氧化和NO2吸收分別在兩種不同壓力下進(jìn)行。現(xiàn)有兩類流程：一為常壓氨氧化-加壓NO2吸收流程，二為中壓氨氧化-高壓NO2吸收流程。前者以前蘇聯(lián)國立氮?dú)庋芯克鞒虨榇?，后者以法國格朗?帕魯瓦斯流程為代表簡稱GP法或稱雙加壓法。前者兼有常壓和加壓法兩者優(yōu)點(diǎn)：其氨耗及鉑損耗比全壓法小，不銹鋼用量比全中壓少，后者采用較高吸收壓力和較低溫度吸收，成品酸中HNO3含量一般可達(dá)60%，尾氣中氮氧化物含量低于200PPm，可以不作處理而直接排放空氣中。1.3 硝酸生產(chǎn)工藝之間的比較衡量一個(gè)流程先進(jìn)的標(biāo)準(zhǔn)，主要是根據(jù)其技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、生產(chǎn)規(guī)模、原料及

10、操作費(fèi)用、產(chǎn)品酸濃度高低和投資比為依據(jù)。技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)主要是氨、催化劑、電、水、蒸汽的消耗，另外還有氧化率、吸收率、尾氣排放濃度、產(chǎn)品濃度、生產(chǎn)規(guī)模等。投資比即生產(chǎn)強(qiáng)度與基建投資的比值。氨的消耗是主要的指標(biāo)，它占生產(chǎn)成本的90%左右，提高氨的利用率是有極大意義的，理論上一噸成品酸需消耗氨為269.8Kg，實(shí)際上由于氨的轉(zhuǎn)化率和吸收率達(dá)不到100%，液氨的純度也達(dá)不到100%這樣實(shí)際上氨耗應(yīng)比理論值大，一般在280-300Kg/t。從降低氨耗的角度來看，常壓氧化氨的利用率高，加壓吸收氮氧化物的吸收率高，有利于氨耗的降低。根據(jù)鉑催化劑的損失機(jī)理，鉑消耗是必然的，由于其價(jià)格昂貴，資源缺少，所以鉑的損耗

11、也很重要。近幾年來生產(chǎn)中在減少鉑耗和回收方面都采取了有效的措施。由于流程不同其差異十分明顯，如常壓氧化鉑耗只有0.06g/t左右，而全高壓法高達(dá)0.3g/t.電的消耗指標(biāo)不僅僅和生產(chǎn)有關(guān)，而且與裝置的能量回收密切相關(guān)。若流程配置得當(dāng)，充分利用反應(yīng)熱，有效地回收尾氣的熱能和動(dòng)能，加壓的能量消耗可以大大降低。電的消耗還和冷凍系統(tǒng)強(qiáng)化吸收有很大的關(guān)系，同樣也關(guān)系到蒸汽的消耗。生產(chǎn)規(guī)模主要是指鉑網(wǎng)的燃燒強(qiáng)度和吸收設(shè)備的容積系數(shù)以及壓縮機(jī)組的配置。在流程中多設(shè)置一些原料凈化設(shè)備和熱能回收設(shè)備，雖增加了投資費(fèi)用，但能提高氨的轉(zhuǎn)化率和回收了能量，仍是合理的。在吸收部分，提高壓力和采用冷凍水，可以降低吸收容積

12、系數(shù)，相應(yīng)增加了能量消耗，卻有利于尾氣吸收控制和能量回收，提高了產(chǎn)品濃度。節(jié)能壓縮機(jī)組的選用，不僅提高了裝置的整體裝配水平，更有利于能量的綜合利用。所以要多方面兼顧考慮。采用富氧氧化，不但減少吸收容積系數(shù)，而且能提高氨的轉(zhuǎn)化率，減少動(dòng)力配置，但要求有制備富氧的條件，可以綜合利用，不宜專門設(shè)置制氧裝置。生產(chǎn)強(qiáng)度還和設(shè)備的類型、結(jié)構(gòu)有很大關(guān)系，采用新技術(shù)、新材料的設(shè)備可以大幅度地強(qiáng)化生產(chǎn)能力。各種硝酸工藝生產(chǎn)的特征見表經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)項(xiàng)目常壓法綜合法中壓法高壓法雙加壓氧化壓力（Mpa）0.110.220.100.450.80.90.45吸收壓力（Mpa）0.0980.180.350.400.70.81

13、.1氨氧化率%9697969796-95-96酸濃度%40454345505353555860出酸塔尾氣濃度NOX10-650001000025001000150020002500200處理后尾氣濃度NOX10-6常壓堿吸收6001300常壓堿吸收6001300加壓堿吸收200500催化還原200不需要處理尾氣處理氨耗kg/t酸877（尾氣NOX200以下計(jì)算）0總氨耗kg/t酸330308290293304283鉑耗kg/t酸0.060.060.11.82.00.1投資（萬元）50kt/a生產(chǎn)規(guī)模260050kt/a生產(chǎn)規(guī)模23002600100kt/a生產(chǎn)規(guī)模8000吸收率%8592969

14、89799.72.工藝指標(biāo)及生產(chǎn)成本項(xiàng)目單價(jià)中壓法高壓法雙加壓法元消耗金額消耗金額消耗金額氨t14140.3424.20.3424.20.282398.75鉑g2360.1228.320.247.200.1228.32冷卻水t0.289025.209025.2013638.08脫鹽水t3.001.85.41.33.900.5031.51電kwh0.261.5440.04164.4811.13.11蒸汽t40-0.5-20-0.9-36-0.301-12.04天然氣m30.845042.00氫氣m30.542614.04折舊41.0240.8375.58車間經(jīng)費(fèi)68.5068.5068.50制造

15、成本612.68134.36643.36600.811.4 雙加壓法稀硝酸在我國的生產(chǎn)現(xiàn)狀近幾年，我國硝酸工業(yè)進(jìn)入了發(fā)展的快車道，總產(chǎn)量每年以高于10%的速度增長，新增裝置的技術(shù)含量提高，裝置規(guī)模增大，操作壓力升高，酸濃度提高，新技術(shù)得到廣泛的應(yīng)用。新增加的裝置主要以雙加壓法裝置為主，雙加壓法硝酸裝置以總產(chǎn)量大、單機(jī)規(guī)模大、能耗低、綜合經(jīng)濟(jì)指標(biāo)優(yōu)等特點(diǎn)，已成為我國稀硝酸發(fā)展的主力和今后發(fā)展的方向。我國現(xiàn)已運(yùn)行的雙加壓法稀硝酸裝置共二十套裝置，年生產(chǎn)量已達(dá)280萬噸，占我國硝酸總產(chǎn)量的45%，成為各種硝酸生產(chǎn)工藝中，產(chǎn)量最大，技術(shù)含量最高的硝酸生產(chǎn)工藝。到目前為止，已經(jīng)設(shè)計(jì)和正在施工安裝的雙加壓

16、法硝酸裝置有8套，總產(chǎn)量為150萬噸，而其它生產(chǎn)工藝已經(jīng)設(shè)計(jì)和正在施工安裝的裝置由3套，總產(chǎn)量為81萬噸，由此可見雙加壓法硝酸工藝在我國已成為硝酸生產(chǎn)的主要方式。自1935年我國建成第一套硝酸裝置至今已有近70年的歷史了，以往我國硝酸生產(chǎn)主要以常壓法、綜合法、全壓法為主。1978年12月1日天脊集團(tuán)（原山西化肥廠）與日本東洋工程公司簽定了硝酸裝置成套建設(shè)承包合同，全套引進(jìn)法國GP公司雙加壓法硝酸生產(chǎn)專利技術(shù)，其氨氧化壓力為0.45MPa，吸收壓力為1.1MPa，生產(chǎn)能力為902噸/日（100%HNO3）兩套生產(chǎn)線。1983年7月25日正式開工建設(shè)，1987年3月開始單體試車，1987年8月進(jìn)行

17、化工投料試車。通過化工投料和性能考核試車，在70-100%負(fù)荷下，主要消耗指標(biāo)和消耗定額符合設(shè)計(jì)要求，達(dá)到合同規(guī)范，1988年4月5日進(jìn)行了交工驗(yàn)收，這標(biāo)志著雙加壓法硝酸生產(chǎn)在我國跨出了成功的第一步，對(duì)我國的硝酸發(fā)展具有重大的推動(dòng)作用，從而為我國引進(jìn)了工藝技術(shù)先進(jìn)可靠、經(jīng)濟(jì)合理、裝置規(guī)模大的硝酸生產(chǎn)技術(shù)，并培養(yǎng)了一大批硝酸專家型人才?；げ康诙O(shè)計(jì)院對(duì)山西化肥廠引進(jìn)的硝酸裝置進(jìn)行認(rèn)真學(xué)習(xí)和消化，立足于國內(nèi)工藝技術(shù)和設(shè)備制造能力，參照GP雙加壓法硝酸技術(shù)和濟(jì)南化肥廠合作設(shè)計(jì)了一套350噸/日（100%HNO3）的雙加壓法硝酸裝置，其氧化壓力為0.45MPa，吸收壓力為1.1，該裝置除“四合一”機(jī)

18、組從德國公司引進(jìn)外，其余設(shè)備全部為國產(chǎn)設(shè)備。該裝置于1988年開工建設(shè)，1990年12月化工投料試車，自試車以來，工藝穩(wěn)定、運(yùn)行可靠、達(dá)到設(shè)計(jì)要求，與工藝指標(biāo)、消耗定額基本一致，實(shí)際年產(chǎn)量可達(dá)110%生產(chǎn)負(fù)荷，實(shí)踐證明該設(shè)計(jì)是成功的，開創(chuàng)了我國自行設(shè)計(jì)雙加壓法硝酸的先河。1996年，化二院為云南云峰化學(xué)工業(yè)公司設(shè)計(jì)了第二套350噸日（100%HNO3）的雙加壓法硝酸裝置，與濟(jì)南化肥廠硝酸裝置基本相同，四合一機(jī)組采用我國陜鼓集團(tuán)公司制造，真正實(shí)現(xiàn)了雙加壓法硝酸設(shè)計(jì)、設(shè)備制造、安裝調(diào)試的國產(chǎn)化。1999年月建成試車投產(chǎn)以來，由于機(jī)組原因存在系統(tǒng)壓力偏低，尾氣偏高、蒸汽不能自給的問題，其它工藝指標(biāo)基

19、本達(dá)標(biāo)。1999年11月，化二院又為石家莊化肥廠設(shè)計(jì)了第三套350噸日（100%HNO3）的雙加壓法硝酸裝置，設(shè)備全部采用國產(chǎn)化，陜鼓公司針對(duì)云峰機(jī)組存在的不足進(jìn)行了技術(shù)改進(jìn)，廠內(nèi)單機(jī)試車良好，由于該廠原因該裝置直道2005年月日才投料試車生產(chǎn)。2001年，化二院為山西天脊集團(tuán)（原山西化肥廠）設(shè)計(jì)了一套902噸日（100%HNO3）的雙加亞法硝酸裝置，采用工藝，濟(jì)南化肥廠模式，四合一機(jī)組采用德國公司制造，其它設(shè)備為國產(chǎn)化，2003年底，中石油遼陽化纖公司350噸日雙加壓硝酸裝置進(jìn)入施工階段，全部設(shè)備為國產(chǎn)化，2004年11月投料生產(chǎn)。2004年，化二院又為南化公司氮肥廠設(shè)計(jì)了第五套350噸日（

20、100%HNO3）雙加壓硝酸裝置，全部設(shè)備也為國產(chǎn)化，于2005年月試車成功。第2章 雙加壓法硝酸工藝流程簡介2.1 主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和參數(shù)控制1.本裝置主要工藝指標(biāo)氨/空氣中的NH3%9.35-9.75%尾氣中O2含量3-5%尾氣中NOX<=200ppm成品酸濃度58-60%成品酸中的HNO2含量<=100ppm氨氧化爐溫度850-870鍋爐排污PH9.0-11.0鍋爐排污SIO2<=3mg/l鍋爐給水O2含量<=15ppb塔板酸氯含量<=500ppmNOX分離器中銨鹽<30mg/l主要消耗指標(biāo)（以每噸100%HNO3計(jì)算值為準(zhǔn)）脫鹽水530kg低壓蒸汽169

21、kg中壓蒸汽310kg冷卻水160m3電力11.1kwh儀表空氣5.3m3氮?dú)?6.6m32.2 生產(chǎn)原料的選取生產(chǎn)稀硝酸需要的原料有：氨、空氣、水、催化劑、和潤滑油。2.2.1 工業(yè)上對(duì)液氨的要求：氨含量>99.5%，水分含量<0.3%,含油量<10ppm.液氨經(jīng)氣化后使用，氣氨用布質(zhì)、紙質(zhì)或其它過濾材料將介質(zhì)中的油、鐵屑等機(jī)械雜質(zhì)除掉。2.2.2 對(duì)空氣的要求：由于在工藝系統(tǒng)中，一般均使用鉑作催化劑，它對(duì)空氣中雜質(zhì)的要求越低越好，雜質(zhì)會(huì)減弱催化劑的活性，增加鉑網(wǎng)的損耗，因此，經(jīng)過氨氧化部分的空氣，首先要經(jīng)過過濾器，除去空氣中懸浮的機(jī)械雜質(zhì)，過濾后的磷等化合物，每種均應(yīng)低于

22、0.1ppm?？諝膺^濾室分為三級(jí)：第一級(jí)過濾器：型式自動(dòng)卷簾式空氣過濾器尺寸寬度1.7米、凈高4.0米并排數(shù)7個(gè)風(fēng)量350000N立方米每小時(shí)壓力降5-12.5mmH2O過濾效率45%電機(jī)0.55KW第二級(jí)過濾器型式袋式空氣過濾器風(fēng)量304000N立方米每小時(shí)壓力降11.2-22.4mmH2O過濾效率88%第三級(jí)過濾器型式箱式空氣過濾器風(fēng)量240000N立方米每小時(shí)壓力降12-25mmH2O過濾效率99.9%2.2.3 對(duì)水的要求： 冷卻水要求最高在45不至于形成結(jié)垢物的各種組分和形成易侵蝕鐵或合金鋼的各種成分及產(chǎn)生腐蝕的鹽類，其指標(biāo)控制范圍：固體懸浮物：10-20ppm、PH值7-8、氯化物

23、<80ppm2.2.4 氨催化劑 通過大量催化劑篩選試驗(yàn)，至今可供工業(yè)使用的選擇性良好的催化劑歸納起來有兩大類：一是鉑系列催化劑，二是以鐵、鈷、鉻等金屬的非鉑催化劑。后者雖然價(jià)格低廉，但是其活性周期短，且氨氧化率低，僅為80-87%，由催化劑節(jié)省的費(fèi)用并不能抵償由于原料氨耗增大所產(chǎn)生的費(fèi)用。所以，現(xiàn)在國內(nèi)外的硝酸工廠幾乎都采用鉑系催化劑。 氨氧化用鉑系催化劑1、化學(xué)組成以純鉑作為氨氧化催化劑，在溫度為800-900的操作條件下，純鉑催化活性并不高，且在強(qiáng)大氣流連續(xù)沖擊下鉑表面變得松弛不平，鉑表面疏松的鉑微粒易被氣流帶走。若采用含銠的鉑合金，不僅可提高反應(yīng)活性，且能增加其機(jī)械強(qiáng)度，減少鉑的

24、損失。但銠的價(jià)格昂貴，所以工業(yè)上大多采用含銠為5-10%的鉑合金。也有以較低廉的鈀來代替部分銠的，一般含鉑在90%以上，鈀和銠各占3.5-4%。20世紀(jì)60年代后，其中鈀用量還在提高。例如采用含鈀在50%以下、銠10%以下，并摻入釷0.01-10%的鉑合金。據(jù)說這種鉑催化劑活性和機(jī)械強(qiáng)度也是較好的。2、物理性質(zhì)鉑催化劑通常不用載體，以利于鉑的回收，而且載體容易破裂，外露的載體會(huì)促使氨分解，降低氨氧化氯。工業(yè)上要求催化劑單位重量的接觸表面積應(yīng)盡可能大，而鉑合金具有較好的延展性和機(jī)械強(qiáng)度，因而工業(yè)上利用這一特性，都將其拉成細(xì)絲制成網(wǎng)狀。由于鉑的導(dǎo)熱性好、開工時(shí)一經(jīng)點(diǎn)火即能投入生產(chǎn)，而且鉑網(wǎng)也便于再

25、生和回收，還可使氧化爐的結(jié)構(gòu)簡化。通常所用的鉑絲直徑為0.045-0.09mm。鉑網(wǎng)的自由面積約占整個(gè)面積的50-60%。現(xiàn)今鉑網(wǎng)尺寸以規(guī)范化。3、空氣中不純物的含量如氣態(tài)氯、溴、硫、3、的活化、中毒及再生新的鉑網(wǎng)表面光滑且有彈性，使用時(shí)不能立即獲得高的NO，需經(jīng)一段活化時(shí)間才能提高。如在600時(shí)，其活性需經(jīng)數(shù)晝夜方能升高。在900時(shí)，活化時(shí)間則可縮短到8-16h?；罨话阌脷溲婧婵荆广K網(wǎng)表面變得疏松和粗糙，從而增大其反應(yīng)接觸表面。c網(wǎng)隊(duì)雜質(zhì)非常敏感，很容易中毒。4、網(wǎng)損失和回收 溫升華損失并不大，當(dāng)溫度為900時(shí)，其蒸汽壓僅為8MPa。鉑的損失量與反應(yīng)溫度、壓力、網(wǎng)徑、氣流方向及工作時(shí)間等

26、因素有關(guān)。當(dāng)溫度高、網(wǎng)徑細(xì)、氣流方向由下而上所導(dǎo)致網(wǎng)振動(dòng)大等因素均會(huì)使鉑網(wǎng)損失加大。一般在常壓下氨氧化溫度出常取為800，而加壓下為880左右。鉑網(wǎng)正常使用1-2年后則需更新。鉑網(wǎng)在使用過程中隨氣流帶走的鉑微粒，一般沉淀在氧化爐后面的廢熱鍋爐進(jìn)口管處較多，約有1/2呈膠泥狀沉積在硝酸罐中，應(yīng)定期清理加以回收。尚有約1/4隨廢氣排出，少部沉積在其他設(shè)備和管道中。5、鉑網(wǎng)規(guī)格三元平織網(wǎng)：三元平織網(wǎng)鉑92.5%、銠3.5%、鈀4%絲徑0.09mm網(wǎng)孔數(shù)1024個(gè)/平方厘米優(yōu)點(diǎn)具有好的再生和修補(bǔ)，可以多次清洗缺點(diǎn)網(wǎng)重、易拉裂、脫邊適用于常壓法二元針織網(wǎng)：二元針織網(wǎng)鉑90-95%、銠5-10%絲徑0.0

27、76mm孔數(shù)1024個(gè)/平方厘米優(yōu)點(diǎn)氧化率高高出1-1.5%、鉑好低、裝填量少、三維結(jié)構(gòu)不脫邊、不易拉裂缺點(diǎn)不能多次清洗再生適用于中壓和高壓法2.2.5 潤滑油（L-TSA46防銹汽輪機(jī)油）1、技術(shù)指標(biāo)項(xiàng)目質(zhì)量指標(biāo)試驗(yàn)方法優(yōu)級(jí)品一級(jí)品合格品黏度等級(jí)32-4632-4632-46運(yùn)動(dòng)指數(shù)不小于28.8-35.2 41.6-50.6GB265傾點(diǎn)不高于 90GB1995閃點(diǎn)不低于 180GB3536密度 報(bào)告GB1884酸值不大于0.3GB264中和值不大于報(bào)告報(bào)告GB4945機(jī)械雜質(zhì) 無GB511水分 無GB260被乳化值（40-37-3）m154度不大于 15GB7305起泡性試驗(yàn)ml/ml2

28、4度93度后24度 SY2669450/0450/0600/0100/0100/0100/0450/0450/060/0氧化安定性總氧化產(chǎn)物沉淀物b、氧化后酸值報(bào)告報(bào)告GB8119報(bào)告報(bào)告SY2680300020001500液相銹蝕試驗(yàn) 無銹GB11143銅片試驗(yàn)（100度、3h）不大于 1GB5096空氣釋放值（50度）不大于6565 SY2693用GB511方法測(cè)定，機(jī)械雜質(zhì)含量在0.005%以下時(shí)，認(rèn)為無。GB260方法測(cè)定，試樣的水分少于0.03%，認(rèn)為是痕跡。在儀器拆卸后接收器中沒有水存在，認(rèn)為試樣無水。 2、生產(chǎn)作用透平油的作用有二：其一是潤滑機(jī)組各軸承極其轉(zhuǎn)動(dòng)部分，并帶走由摩擦所

29、產(chǎn)生的熱量，以及高溫蒸汽傳給機(jī)組各部分的熱量，保證了機(jī)組軸承、軸頸處溫度不超過一定值。同時(shí)在軸頸上形成一層油膜，使軸頸與軸承之間不是直接摩擦，因而減少了摩擦阻力。其二是透平 時(shí)機(jī)組調(diào)速系統(tǒng)和各壓力控制系統(tǒng)的傳動(dòng)工具（液壓傳遞）油質(zhì)劣化對(duì)潤滑部分不能很好的潤滑，結(jié)果使烏金熔化而損壞設(shè)備分可能造成動(dòng)作遲滯、腐蝕、生銹卡住等不良后果，從而使調(diào)速和保護(hù)失靈。根據(jù)尾氣中的氧含量判斷空氣的加入量，一般控制在3-5%。第3章 流程分析雙加壓法硝酸工藝3.1 主要反應(yīng)方程式 （1）氨和空氣混合在鉑催化劑的作用下生成NO，此反應(yīng)實(shí)在氧化爐中進(jìn)行，化學(xué)反應(yīng)方程式為：4NH3+5O2=4NO+6H2O +Q副反應(yīng)，

30、當(dāng)鉑網(wǎng)溫度過高時(shí)，產(chǎn)生氨的分解：2NH3=N2+3H2 _Q當(dāng)鉑網(wǎng)溫度增加和較長時(shí)間的接觸，再促成NO的分解和氨的完全氧化。2NO=N2+O2 +Q4NH3+3O2=2N2+6H2O +Q4NH3+6H2O=5N2+6H2O +Q（2）氧化氮繼續(xù)氧化成二氧化氮，此反應(yīng)是在一系列換熱設(shè)備中進(jìn)行的，化學(xué)反應(yīng)方程式：2NO+O2=2NO2 +Q（3）用脫鹽水吸收NO2生成硝酸，此反應(yīng)是在吸收塔內(nèi)進(jìn)行的，化學(xué)反應(yīng)方程式為：3NO2+H2O=2HNO3+NO +Q3.2 氨氧化反應(yīng)及影響因素氨氧化的反應(yīng)機(jī)理是因催化劑對(duì)氧的吸附能力強(qiáng)，氧分子被吸附到催化劑表面后兩原子間的鍵斷裂。催化劑吸附氨分子，氧原子與

31、氨分子中的氮和氫結(jié)合，重新進(jìn)行電子排列生成NO、H2O。因催化劑對(duì)NO、H2O吸附力小，因此NO、H2O脫離催化劑向氣相中擴(kuò)散。3.2.1 氮催化氧化的速率控制步驟在上述各步驟中，以氨分子至鉑網(wǎng)表面的擴(kuò)散速度為最慢的一步，因而整個(gè)反應(yīng)速度是受外擴(kuò)散所控制。 氨分子向鉑網(wǎng)表面擴(kuò)散的時(shí)間為： t=A2/2D其中，A氨分子擴(kuò)散途徑的平均長度 D氨在空氣中的擴(kuò)散系數(shù) 由此求得的擴(kuò)散時(shí)間t與氨空氣混合氣體通過鉑網(wǎng)自由空間的時(shí)間、或稱接觸時(shí)間甚為接近。說明氨氧化成NO的反應(yīng)速度極快。氣體通過催化劑的接觸時(shí)間t0:To=V0/V式中，V0催化劑的自由空間，m3V操作條件下的氣體體積流量，m3/s網(wǎng)的自由空間

32、為：V0=Fsdm/100式中，f鉑網(wǎng)的自由空間占網(wǎng)總體積的百分率S鉑網(wǎng)的截面積，m2D鉑網(wǎng)的直徑，cmM鉑網(wǎng)張數(shù)在操作條件下的氣體體積流量為：V=0.1V0Tk/273P式中，V0在標(biāo)準(zhǔn)狀況下的氣體體積流量，m3/sTK操作溫度,KP操作壓力，MPa3.2.2 氨氧化的物料和熱量衡算對(duì)該過程進(jìn)行恰當(dāng)?shù)暮喕频馗鶕?jù)主反應(yīng)式：4NH3+5O2=4NO+6H2O +Q2NH3=N2+3H2 Q進(jìn)行物料平衡計(jì)算。取氨空氣混合氣體為1mol,其中氨、氧的起始量分別為c0、b0摩爾分?jǐn)?shù)，設(shè)氨氧化生成NO的氧化度為a。設(shè)氨最終全部耗盡，混合氣體總壓力為P總，水蒸汽的壓力為PH2O，得到反應(yīng)后各氣體的分

33、壓： PNO=c0aP總/1+0.25c0+R PO2=(b00.75c00.5c0a) P總/1+0.25c0+R PH2O=(R+1.5c0) P總/1+0.25c0+R PN2=10.5c0(1+a)b0 P總/1+0.25c0+R R= PH2O/P總- PH2O其中，若在理想條件下，忽略各項(xiàng)熱損失，反應(yīng)前氣體溫度為T0，反應(yīng)后的溫度為Tf，則反應(yīng)過程的溫升為： T溫升=TfT0=aQ1+ c0(1a)Q2/CP式中Q1氨在T0時(shí)進(jìn)行等溫反應(yīng)氧化成NO的反應(yīng)熱Q2氨在T0時(shí)進(jìn)行等溫反應(yīng)氧化成N2的反應(yīng)熱CP-反應(yīng)后各組分氣體的平均等壓熱容3.2.3 氨氧化反應(yīng)的影響因素1、反應(yīng)溫度溫度

34、升高，氨轉(zhuǎn)化率升高，溫度過高副反應(yīng)增加，鉑損失增加，溫度降低。氨轉(zhuǎn)化率降低，氨損失大，本裝置最適合的溫度為850870。2、反應(yīng)壓力氨氧化是體積增大的反應(yīng)，壓力升高對(duì)反應(yīng)不利。但是從經(jīng)濟(jì)角度看，應(yīng)該適當(dāng)?shù)靥岣邏毫Γ黾由a(chǎn)能力，所以還要提高鉑網(wǎng)強(qiáng)度和使用壽命。3、混合氣中氨的濃度氨氣在空氣中混合氣體爆炸極限為：上限27.4%，下線15.7%，在實(shí)際生產(chǎn)中采用養(yǎng)過量的氨空比，因此氨空混合氣中氨的濃度應(yīng)控制在911%，最佳的氨氧比為O2：NH3=1.72.0。4、接觸時(shí)間接觸時(shí)間短，反應(yīng)不完全，氨損失大，時(shí)間長副反應(yīng)增加，生產(chǎn)能力下降，氨消耗大，從理論計(jì)算有適宜的接觸時(shí)間。實(shí)際生產(chǎn)中，從經(jīng)濟(jì)角度考

35、慮采用比2適宜的時(shí)間稍少一些。5、催化劑的活性設(shè)計(jì)采用含鉑90%、鍺10%的二元催化劑拉成絲，織成網(wǎng)，網(wǎng)直徑采用=0.0090.007cm。催化劑的活性與制造質(zhì)量、反應(yīng)條件、活性表面積及容易引起鉑網(wǎng)中毒物等有關(guān)。6、原料氣的凈化度空氣雜質(zhì)：SO2、Fe2O3、SiO2、H2S、Cl2、PH3等碳?xì)浠衔铩⒐腆w顆粒。這些物質(zhì)不但可以降低空氣純度，還造成催化劑暫時(shí)性中毒和永久性中毒。本裝置對(duì)空氣凈化設(shè)計(jì)采用三級(jí)干式過濾，過濾原件采用玻璃纖維。三級(jí)過濾器：級(jí)數(shù)類型過濾壓差效率一卷簾過濾器512mmH2O45%二袋式過濾器11.222.4mmH2O89%三箱式過濾器1225mmH2O99.9%液氨的雜

36、質(zhì)“壓縮機(jī)油、催化劑粉末、鐵銹。采用緩沖、沉降玻璃纖維過濾。3.3 NO氧化反應(yīng)及影響因素影響NO氧化的因素有反應(yīng)溫度、壓力、反應(yīng)物的濃度、停留時(shí)間等。3.3.1 溫度與壓力對(duì)反應(yīng)速度的影響NO氧化反應(yīng)為： 2NO+O2=2NO2 +Q副反應(yīng)為： NO+NO2=N2O3 +Q 2NO2=N2O4 _Q由實(shí)驗(yàn)獲得的反應(yīng)速度方程式為：dpNO2/dt=k1p2NOpO2k2p2NO2式中：k1、k2分別為正逆速度常數(shù)。在工藝生產(chǎn)條件下，溫度低于200時(shí)，該反應(yīng)實(shí)際上可視為是不可逆反應(yīng)因而得：dpNO2/dt=k1pNO2pO2對(duì)式：2NO+O2=2NO2 +Q做物料衡算：設(shè)2aNO的開始量含量，摩

37、爾分?jǐn)?shù)bO2的開始量，摩爾分?jǐn)?shù)NO的氧化度p總壓，MPa可以得到：PNO=(2a2ar)PPO2=(bar)PPNO2=2arP由以上可得：adr/dt=2k1P2a2(1r)2(bar)令2k1=kp，積分得：tkpp2dt=a0da/a(1a)2(bar)式中：r=a/b由以上可以看出，當(dāng)其他條件一定時(shí)，隨著氧化度r的增加，所需氧化時(shí)間也增長，但是增長并不是等速的，a減少，r增加較小，a變大時(shí)，r增加很多。這時(shí)由于a變大時(shí)，NO濃度很少，氧化推動(dòng)力減少的緣故，所以要是NO完全氧化是很困難的。當(dāng)其他條件不變時(shí)，溫度降低kp增加，但a和r一定時(shí)由于KPa2p2r值保持不變，而其中僅KP增加，則

38、必然r因之下降。由此可見，溫度降低能使反應(yīng)速度加速，這對(duì)反應(yīng)是有利的。3.3.2 壓力對(duì)NO氧化空間的影響設(shè)氣體的出口溫度為T0，氣體的流量為V0，在反應(yīng)瞬間，反應(yīng)為T,流量為Vg反應(yīng)過程分子數(shù)減少，Vg與V0的關(guān)系如下：Vg= V0（1ar）T/ T0當(dāng)反應(yīng)氣體通過一個(gè)微元dV時(shí)，有下列關(guān)系： dV=Vgdt積分后有： V=t0Vgdt由以上可得：VKpp2T0=V0a0(1ar)T/(1r)2(bar)由于1ar1,溫度變化不大，TT0，則上式可簡化為： VV0t即氧化空間V與流量V0及時(shí)間t成正比。由此前術(shù)已知t與p2成反比，因此V與p2成反比。故當(dāng)壓力增加一倍則設(shè)備體積V將減少到原來的

39、0.125.可見雙加壓法對(duì)NO的氧化大為有利。NO氧化的適宜氣體含量O2含量（b）對(duì)NO含量（2a）,按化學(xué)計(jì)量時(shí)大大過量的，當(dāng)b/2a10時(shí)，此時(shí)也意味著a值很小。顯然tkpp2dt=a0da/a(1a)2(bar)可以簡化為： KpP2t=a/br(1r)將上式兩邊各乘以氣體流量V0，由于V=V0t則得：V=a V0/Kpp2ab(1r)設(shè)進(jìn)吸收塔前未加入二次空氣時(shí)的NO和O2的含量分別為2a0和b0,又設(shè)此時(shí)的氨空混合氣體的總量為1mol。當(dāng)加入ymol含量氣體后，則有：V0=22.4（1+y）2a=2a0/1+yb=b0+Ky/1+y其中K-加入含氧氣體中的O2含量。由此以上可以得到：

40、y=K3b0/2K a=2Ka0/3(Kb0) b=1K/3由此可知：加入二次氧氣的含量應(yīng)控制在最終混合氣體中的氧氣含量的1/3，即所對(duì)應(yīng)的氣體組成就是NO氧化時(shí)最適宜的氣體含量。由此可知?dú)怏w濃度與NO、O2的起始量無關(guān)。吸收反應(yīng)機(jī)理及影響因素氧化物中能與水進(jìn)行的吸收反應(yīng)如下式：2NO+H2O=HNO3+HNO2N2O4+H2O=HNO3+HNO2N2O3+H2O=2HNO2工業(yè)上實(shí)際N2O3含量很少的，而亞硝酸性質(zhì)較活潑是很不穩(wěn)定的，只有在溫度低于0攝氏度而且濃度極小時(shí)才能穩(wěn)定存在。因此一般條件下HNO2會(huì)很快按下式分解：3HNO2=HNO3+2NO+H2O3NO2+H2O=2HNO3+NO

41、由上式可知只有總量的2/3NO2生成硝酸，1/3變?yōu)镹O放出。氧化吸收，但每次吸收后總有1/3的NO放出來，因此欲使1molNO完全轉(zhuǎn)化為HNO3實(shí)際上在整個(gè)過程中需要氧化的NO量并非是1mol而是按等比級(jí)數(shù)計(jì)算即 1+1/3+（1/3）2+（1/3）3=1.5mol3.4 影響吸收反應(yīng)的因素低溫有利于吸收反應(yīng)和NO的氧化反應(yīng)向右進(jìn)行，降低塔內(nèi)溫度有利于反應(yīng)，但是溫度太低，HNO3中含量增加，NO2合成N2O4，溶在HNO3中，在漂白塔中NO2分離不出，降低了成品酸的合格率。而容積系數(shù)大同樣降低生產(chǎn)能力。因此降低到適當(dāng)?shù)臏囟扔欣谖辗磻?yīng)和NO氧化反應(yīng)向右進(jìn)行，增加吸收反應(yīng)速度和減少設(shè)備容積，

42、降低一次性投資。提高壓力不僅可使平衡向生成硝酸的方向移動(dòng)，并有利于提高成品酸的濃度，同時(shí)對(duì)硝酸生產(chǎn)的速度有很大的影響，這是因?yàn)镹O在氣相總所需氧化空間幾乎與壓力的三次方成反比，所以加壓可大大減少吸收容積。使成品酸濃度提高的措施之一是提高NO2的濃度或提高氧化度，根據(jù)尾氣中的氧含量判斷空氣的加入量，一般控制在3-5%。第4章 雙加壓法硝酸生產(chǎn)裝置主要設(shè)備分析一直以來，國內(nèi)270kt/a的雙加壓稀硝酸裝置都是全部或主機(jī)進(jìn)口，2007年河南晉開化工集團(tuán)投資的270kt/a的雙加壓稀硝酸裝置是國內(nèi)第一套完全國產(chǎn)化的稀硝酸裝置，該項(xiàng)目有化二院進(jìn)行初步設(shè)計(jì)和最終設(shè)計(jì)，陜西鼓風(fēng)機(jī)廠承擔(dān)核心設(shè)備四合一主機(jī)的國

43、產(chǎn)化研發(fā)。在2010年晉開化工集團(tuán)又引進(jìn)三套國產(chǎn)化雙加壓，成為國內(nèi)最大的硝酸生產(chǎn)基地。通過對(duì)該裝置設(shè)備的分析和研究，對(duì)國產(chǎn)雙加壓稀硝酸裝置的推廣具有一定的代表性。裝置中靜設(shè)備部分為120臺(tái)，動(dòng)設(shè)備部分為63臺(tái)。裝置設(shè)備分為： 靜設(shè)備部分DC類反應(yīng)器8臺(tái)EG類除氧氣2臺(tái)FD類過濾器12臺(tái)EA、ED、EC類換熱器46臺(tái)FA、FB類筒和槽28臺(tái)IH類槽罐4臺(tái)FG類消音器6臺(tái)BS、FJ類特殊設(shè)備4臺(tái)EE類噴射器10臺(tái)動(dòng)設(shè)備部分GA泵類54臺(tái)GB101空壓機(jī)2臺(tái)GB102NOX壓縮機(jī)2臺(tái)GT101尾氣透平機(jī)2臺(tái)JE天車1臺(tái)GT102蒸汽透平機(jī)2臺(tái)4.1 氨空混合器空氣-氨混合器類似文丘里混合器，在器內(nèi)后

44、部設(shè)有前后正反段螺旋葉片，每段為8片，與軸線成30°傾斜。前收縮角為19.5°，后擴(kuò)散角為28.6°?；旌先吭诤聿浚⑼ㄟ^螺旋葉片機(jī)械混合，機(jī)構(gòu)簡單合理，體積較小，焊縫結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)考慮周到，外筒為管子式焊接圓筒，受力較好，而承受氨介質(zhì)的焊縫在筒體內(nèi)部，允許有泄漏，因此焊縫焊接檢查為一般規(guī)范即可。為了保證設(shè)備效果，要求嚴(yán)格按圖紙尺寸制作，孔的公差要求4±0.05mm，分布小孔要求在圓筒成型后再鉆孔。2）操作條件設(shè)計(jì)溫度：266 操作溫度：236 設(shè)計(jì)壓力：0.41MPa·G 操作壓力：0.35MPa·G水壓試驗(yàn)壓力：0.60MPa

45、3;G3）主要材質(zhì)殼體、內(nèi)管全為0Cr18Ni10Ti不銹鋼4）設(shè)計(jì)參數(shù)空氣入口速度 16m/s空氣出口速度 17 m/s氨氣處空氣速度 1618 m/s氨噴出速度 30 m/s喉口處混合氣速度 80100 m/s 壓力降800mmH2O柱。氧化爐氨空混合器：混合氣33m/sAir30m/sNH3 80100m/s4.2 氧化爐與廢熱鍋爐氧化爐廢熱鍋爐為硝酸生產(chǎn)的一臺(tái)關(guān)鍵設(shè)備，廢熱鍋爐與氧化爐連為一體，緊接在氧化爐下部，用以回收熱量，生產(chǎn)4.4MPa的中壓蒸汽，驅(qū)動(dòng)透平壓縮機(jī)組，實(shí)現(xiàn)硝酸生產(chǎn)自熱平衡，氨空混合氣體進(jìn)行氧化爐分布均勻，鉑網(wǎng)支承好，各點(diǎn)溫度均勻，使用壽命長。其基本結(jié)構(gòu)如下：2）基本

46、參數(shù)氧化爐：4070×6355操作溫度：217/860OC操作壓力：0.337MPa廢熱鍋爐:換熱面積：210m2操作溫度 管程：257OC，殼程：761400OC操作壓力管程：4.3MPa,殼程：0.35MPa蒸汽過熱盤管：換熱面積：97.8m2 操作溫度 管程：257440OC，殼程：860761OC操作壓力管程：4.3MPa,殼程：0.35MPa4.3 吸收塔本硝酸裝置設(shè)一個(gè)吸收塔，塔直徑5200mm，塔總高58540mm，塔為篩板型，雙S形單溢流，有32塊塔板。塔板上有15層冷卻盤管，塔體在頂部、中部、下部開有三個(gè)人孔，但塔內(nèi)篩板上每層都開有人孔，以便檢修之用。塔板

47、支撐為#字形支承梁，塔板連接有固定焊接及螺栓活動(dòng)連接，多數(shù)采用活動(dòng)連接。塔在1.1MPa（G）壓力下操作，吸收工藝水由塔頂送到第一層塔板上，通過降液管連續(xù)穩(wěn)定地由上而下流入每塊塔板上，氣體由底部進(jìn)入，向上穿過每層塔板，在板上進(jìn)行著氣液間的泡沫吸收反應(yīng)，生成5862%的硝酸，尾氣由塔頂排走，其NOX含量在200PPm左右。吸收塔（1）吸收塔塔板設(shè)計(jì)32塊，全部設(shè)有冷卻盤管。板間距最小為1000mm，最大為2300mm，板厚12mm，小孔直徑2mm，孔間距9.4×10mm，塔板上有折流板，液體成雙S形流動(dòng)，每層有溢流管2個(gè)，直徑為220mm，塔體壁厚為12mm，全塔重量為350噸。（2）

48、冷卻盤管規(guī)格。采用25×2電焊不銹鋼管，總冷卻面積995.5m2，水在管內(nèi)流速為1米/秒，每組盤管用夾板和螺栓緊固以防振動(dòng)。（3）塔板支架及塔板之間的固定，采用活動(dòng)螺栓連接，可避免塔體焊接變形和應(yīng)力腐蝕，安裝塔板的水平度一定要嚴(yán)格控制，一般要求在±3mm范圍。（4）材質(zhì)：塔體及塔內(nèi)所有焊接部件，均采用超低碳不銹鋼304L型，其它為304型，塔裙座為碳鋼。（5）冷卻盤管分布為兩進(jìn)兩出，獨(dú)立單元，雙S型，具體分布如下：13層塔板： 5層冷卻盤管45層盤管： 4層冷卻盤管68層塔板： 3層冷卻盤管916層塔板： 2層冷卻盤管1726層塔板： 1層冷卻盤管2732層塔板： 0層冷卻

49、盤管4.4 四合一機(jī)組 我公司年產(chǎn)27萬噸稀硝酸裝置配套四合一透平壓縮機(jī)組是硝酸生產(chǎn)的關(guān)鍵設(shè)備，該“四合一”機(jī)組由：軸流壓縮機(jī)、NOX壓縮機(jī)、尾氣膨脹機(jī)、汽輪機(jī)、齒輪箱和聯(lián)軸器組成，包括潤滑調(diào)節(jié)油站等。硝酸“四合一”機(jī)組中，軸流壓縮機(jī)和NOX壓縮機(jī)是耗功設(shè)備，汽輪機(jī)和尾氣透平膨脹機(jī)為原動(dòng)機(jī)，共同驅(qū)動(dòng)軸流壓縮機(jī)和NOX壓縮機(jī)。軸流壓縮機(jī)是硝酸工程的原料氣壓縮機(jī)，經(jīng)軸流壓縮機(jī)壓縮的空氣與氨氣混合后進(jìn)入氧化爐，進(jìn)行氧化反應(yīng)，生成的氮氧化合物混合氣經(jīng)廢熱鍋爐進(jìn)行熱交換，然后進(jìn)行速冷，溫度降至60。經(jīng)脫水后進(jìn)入NOX壓縮機(jī)，經(jīng)過壓縮的氣體進(jìn)入吸收塔，制成硝酸，從塔頂濾出的尾氣經(jīng)預(yù)熱，過熱后進(jìn)入尾氣膨脹機(jī)做功，回收能量，尾氣做功后經(jīng)煙囪排入大氣。軸流壓縮機(jī)具有效率高，流量調(diào)節(jié)范圍寬，它比同等條件下的離心式壓縮機(jī)相比，多變效率高出5%10%。NOX壓縮機(jī)為離心式結(jié)構(gòu)，該壓縮機(jī)配有蒸汽清洗系統(tǒng)（用于清洗壓縮機(jī)內(nèi)部的銨鹽結(jié)晶），空氣密封系統(tǒng)（用于軸端密封，不允許有害氣體泄漏）。尾氣透平膨脹機(jī)為軸流式結(jié)構(gòu)，第一級(jí)靜葉可調(diào)，可適應(yīng)不同工況點(diǎn)的操作，使膨脹機(jī)處于高效運(yùn)行區(qū)。采用充空氣密封，防止尾