PKPM-SATWE參數(shù)信息設(shè)置

1、SATWE計算參數(shù)選擇第一版2006年3月3日一、SATWE前處理接PMCAD生成SATWE數(shù)據(jù)分析與設(shè)計參數(shù)定義總信息水平力與整體坐標夾角（度）：初始值為0,satwe可以自動計算出這個最不利方向角，并在wzq.out中輸出。可根據(jù)把這個角度作為地震作用的方向角重新進行計算，以體現(xiàn)最不利地震作用的影響。地震沿著不同的方向作用，結(jié)構(gòu)地震反應的大小一般也不同。結(jié)構(gòu)地震反應是地震作用方向角的函數(shù)（逆時針為正）?；炷寥葜兀?7kN/m2（在自重荷載有利的情況下，要取25kN/m2）。鋼材容重：78kN/m2裙房層數(shù):按實際情況。高規(guī)及抗規(guī)規(guī)定：與主樓連為整體的裙樓的抗震等級不應低丁主樓的抗震等級，

2、主樓結(jié)構(gòu)在裙房頂部上下各一層應適當加強抗震措施；因此該數(shù)必須給定。轉(zhuǎn)換層所在層號：按實際情況。該指定只為程序決定底部加強部位及轉(zhuǎn)換層上下剛度比的計算和內(nèi)力調(diào)整提供信息，同時，當轉(zhuǎn)換層號大丁等丁三層時，程序自動對落地剪力墻、框支柱抗震等級增加一級，對轉(zhuǎn)換層梁、柱及該層的彈性板定義仍要人工指定。（層號為計算層號）地下室層數(shù)：按實際情況。1:程序據(jù)此信息決定底部加強區(qū)范圍和內(nèi)力調(diào)整。2:當?shù)叵率揖植繉訑?shù)不同時，以主樓地下室層數(shù)輸入。3:地下室一般與上部共同作用分析；4:地下室剛度大丁上部層剛度的2倍，可不采用共同分析；5:地下室與上部共同分析時，程序中相對剛度一般為3,模擬約束作用。當相對剛度為0,

3、地下室考慮水平地震作用，不考慮風作用。當相對剛度為負值，地下室完全嵌固6:根據(jù)程序編制專家的解釋，填3大概為70%80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在樓層數(shù)前加“-”，表示在所填樓層完全嵌固。到底怎樣的土填3或填5,完全取決丁工程師的經(jīng)驗。7、該參數(shù)為導風荷載荷形成嵌固約束信息服務。墻元細分最大控制長度：程序限定1.05.0之間，隱含值為2.0,該值對分析精度略有影響，但不敏感，對丁一般工程，可取隱含值，對丁框支剪力墻結(jié)構(gòu)，可取的略小一些，取1.5或1.0。對所有樓板采用剛性樓板假定：位移計算（周期計算）必須在剛性樓板假定條件下計算得到，而構(gòu)件設(shè)計應采用彈性樓板計算。多層建筑：抗規(guī)3.4.2凹

4、凸不規(guī)則，結(jié)構(gòu)平面凹進的一側(cè)尺寸，大丁相應投影方向總尺寸的30%樓板局部不連續(xù)，樓板的尺寸荷平面剛度急劇變化，例如，有效樓板寬度小丁該層樓板典型寬度的50%，或開洞面積大丁該層樓面面積的30%,或較大的樓層錯層抗規(guī)3.4.3凹凸不規(guī)則或樓板局部不連續(xù)時，應采用符合樓板平面內(nèi)實際剛度變化的計算模型，當平面不對稱時尚應計及扭轉(zhuǎn)影響高層建筑：5.1.5、進行高層建筑內(nèi)力與位移計算時,可假定樓板在其自身平面內(nèi)為無限剛性，相應的設(shè)計時應采取必要的措施保證樓板平面的整體剛度。條文說明：樓板有效寬度較窄的環(huán)形樓面或其他有大開洞樓面、有狹長外伸段樓面、局部變窄產(chǎn)生薄弱連接的樓面，聯(lián)體結(jié)構(gòu)的狹長連接體樓面等場合

5、，樓板面內(nèi)剛度有較大的削弱且不均勻，樓板的面內(nèi)變形會使樓層內(nèi)抗側(cè)剛度較小的構(gòu)件的位移和受力加大（相對剛性樓板假定而言），計算時應考慮樓板面內(nèi)變形的影響。當樓板會產(chǎn)生較明顯的面內(nèi)變形時，計算時應考慮樓板的面內(nèi)變形或?qū)Σ捎脴前迕鎯?nèi)無限剛性假定計算方法進行適當?shù)恼{(diào)整。一般可對樓板削弱部位的抗側(cè)剛度相對較小的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，適當增大計算內(nèi)力，加強配筋和構(gòu)造措施。墻元側(cè)向節(jié)點信息：對于多層結(jié)構(gòu),應選“出口”；對丁高層結(jié)構(gòu)，應選“內(nèi)部”。這是墻元剛度矩陣凝聚的一個控制參數(shù)，若選“出口”，則把墻元因細分而在其內(nèi)部增加的節(jié)點凝聚掉，四邊上的節(jié)點作為出口節(jié)點，墻元的變形協(xié)調(diào)性好，分析結(jié)果符合剪力墻的實際，但計算量較大

6、；若選“內(nèi)部”，則只把墻元上、下邊的節(jié)點作為出口節(jié)點，墻元的其他節(jié)點均作為內(nèi)部節(jié)點而被凝聚掉，墻元的變形協(xié)調(diào)性較差，精度略差，但效率高，實用性好。結(jié)構(gòu)材料信息：按實際情況。結(jié)構(gòu)體系：按實際情況。恒活荷載計算信息：一般詵擇“模擬施工方法1”。當計算框架-剪力墻等柱墻混用的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)時選擇“模擬施工方法2”。如有豎吊構(gòu)件（如吊柱），必須選擇“一次性加載。5.1.9、高層建筑進行重力荷載作用效應分析時,柱、墻軸向變形宜考慮施工過程的影響。施工過程的模擬可根據(jù)需要采用適當?shù)暮喕椒?。“模擬施工方法1”加載：就是按一般的模擬施工方法，對丁高層結(jié)構(gòu)一般都采用這種方法計算。但這是在"基礎(chǔ)嵌固約束&

7、quot;假定前提下的計算結(jié)果，未能考慮基礎(chǔ)的不均勻沉降對結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力的影響。若結(jié)構(gòu)地基無不均勻沉降，上述分析結(jié)果更能較準確地反映結(jié)構(gòu)的實際受力狀態(tài)，但若結(jié)構(gòu)地基有不均勻沉降，上述分析結(jié)果會存在一定的誤差，尤其對丁框剪結(jié)構(gòu)，外圍框架柱受力偏小，而剪力墻核心筒受力偏大，并給基礎(chǔ)設(shè)計帶來一定的困難?！澳M施工方法2”加載：在模擬施工方法1的基礎(chǔ)上將豎向構(gòu)件（墻、柱）的側(cè)向剛度增大10倍的情況下，再進行結(jié)構(gòu)計算，采用這種方法計算出的傳給基礎(chǔ)的力比較均勻合理，可以避免墻的軸力遠遠大丁柱的軸力的不合理的情況，由丁豎向剛度放大，使水平梁的兩端的豎向位移差減少，從而使其剪力減少，這樣就削弱了樓面荷載因剛度不

8、均而導致的內(nèi)力重分配，所以這種方法更接近丁手算。風荷載計算信息：選擇“計算風荷載”。地震作用計算信息：一般選擇“計算水平地震力”。當滿足下面規(guī)定時，選擇“計算水平與豎向地震力”。多層建筑：抗規(guī)5.1.1.4、8、9度時的大跨度和長懸臂結(jié)構(gòu)及9度時的高層建筑，應計算豎向地震作用。高層建筑：（強規(guī)）3.3.2、高層建筑結(jié)構(gòu)應按下列原則考慮地震作用:3 8度、9度抗震設(shè)計時，高層建筑中的大跨度和長懸:臂結(jié)構(gòu)應考慮豎向地震作用；9度抗震設(shè)計時應計算豎向地震作用。3.3.15、水平長懸臂構(gòu)件、大跨度結(jié)構(gòu)以及結(jié)構(gòu)上部樓層外挑部分考慮豎向地震作用時，豎向地震作用的標準值在8度和9度設(shè)防時，可分別取該結(jié)構(gòu)或構(gòu)

9、件承受的重力荷載代表值的10%和20%。10.2.7、帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑8度抗震設(shè)計時轉(zhuǎn)換構(gòu)件尚應考慮豎向地震作用。程序在考慮豎向地震作用時，應注意以下幾點：1、當上部結(jié)構(gòu)樓層相對丁下部樓層外挑時，用戶應設(shè)置計算豎向地震作用。2、尚不能單獨計算轉(zhuǎn)換構(gòu)件的豎向地震作用。用戶需要，可整體考慮豎向地震作用。3、尚不能單獨計算連體結(jié)構(gòu)的連接體的豎向地震作用。用戶需要，可整體考慮豎向地震作用。此處的長懸臂為懸:挑出6m（抗規(guī)）或2m（高規(guī)）。風荷載信息地面粗糙度類別：建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范7.2.1、對丁平坦或稍有起伏的地形，風壓高度變化系數(shù)應根據(jù)地面粗糙度類別按表7.2.1確定。地面粗糙程度可分為A、B、C

10、、D四類：A類指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；C類指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。修正后的基本風壓：多層建筑：建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（強規(guī)）7.1.2、基本風壓應按本規(guī)范附錄D.4中附表D.4給出的50年一遇的風壓采用，但不得小丁0.3kN/m2。高層建筑：高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（強規(guī)）3.2.2、基本風壓應按照國家標準建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的規(guī)定采用。對丁特別重要或?qū)︼L荷載比較敏感的高層建筑，其基本風壓應按100年重現(xiàn)期的風壓值采用。條文說明3.2.2、對風荷載是否敏感、主要與高層建筑的自振特性有

11、關(guān)，目前尚無使用的劃分標準。一般情況下，房屋高出大丁60m的高層建筑可按100年一遇的風壓值采用；對丁房屋高度不超過60m的高層建筑，其基本風壓是否提高，可由設(shè)計人員根據(jù)實際情況確定。結(jié)構(gòu)基本周期：初始計算時，由程序按近似方法計算，建議計算出結(jié)構(gòu)的基本周期后，再代入重新計算，對丁風荷載起控制作用的結(jié)構(gòu)應特別注意。體型系數(shù):一般矩形民用房屋可按程序默認。但是對丁高層建筑結(jié)構(gòu)和形狀特殊的結(jié)構(gòu)應該注意根據(jù)規(guī)范的相關(guān)規(guī)定對該項進行調(diào)整。多層建筑：建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范7.3.1、房屋和構(gòu)造物的風荷載提醒系數(shù)可按下列規(guī)定采用：高層建筑：3.2.5、計算主體結(jié)構(gòu)的風荷載效應時,風荷載體形系數(shù)按下列規(guī)定采用：-設(shè)

12、縫多塔背風面體形系數(shù)：地震信息結(jié)構(gòu)規(guī)則性信息：選擇“不規(guī)則”。當對結(jié)構(gòu)進行第二輪計算時，則應該嚴格按照結(jié)構(gòu)的實際情況根據(jù)規(guī)范中的有關(guān)規(guī)定，來判斷結(jié)構(gòu)的規(guī)則性。設(shè)計地震分組：上海大部分地區(qū)為設(shè)計地震第一組。設(shè)防烈度：上海一般選擇“7度（0.10g）。上面兩個參數(shù)的設(shè)置應參考建筑抗震設(shè)計規(guī)范附錄A“我國主要城鎮(zhèn)抗震設(shè)防烈度、設(shè)計基本地震加速度和設(shè)計地震分組”。但在在做金山、崇明和外地工程時應特別注意，對丁其抗震設(shè)防烈度、設(shè)計地震分組等相關(guān)參數(shù)應查相關(guān)資料來確定。另外在收到勘查報告時，一定要仔細查看該項內(nèi)容，防止勘查單位出錯。場地土類型：上海一般選擇“上海地區(qū)”，該項內(nèi)容應參考勘查地質(zhì)報告?？蚣芸拐?/p>

13、等級、剪力墻抗震等級：多層建筑：（強規(guī)）抗規(guī)6.1.2、鋼筋混凝土房屋應根據(jù)烈度、結(jié)構(gòu)類型和房屋高度采用不同的抗震等級，并應符合相應的計算和構(gòu)造措施要求。丙類建筑的抗震等級應按表6.1.2確定。抗規(guī)6.1.3、鋼筋混凝土房屋抗震等級的確定,尚應符合下列要求：1、框架抗震墻結(jié)構(gòu)2、裙房與主樓相連3、當?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)的嵌固部位時4、抗震設(shè)防類別為甲、乙、丁類的建筑，高層建筑：（強規(guī)）4.8.2、抗震設(shè)計時，高層建筑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件應根據(jù)設(shè)防烈度、結(jié)構(gòu)類型和房屋高度采用不同的抗震等級,并應符合相應的計算和構(gòu)造措施要求。A級高度丙類建筑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的抗震等級應按4.8.2確定。當本地區(qū)的設(shè)

14、防烈度為9度時,A級高度乙類建筑的抗震等級應按本規(guī)程第4.8.3條規(guī)定的特一級采用,甲類建筑應采用更有效的抗震措施。規(guī)范給的表格為丙類建筑的抗震等級，其他建筑的抗震等級應根據(jù)4.8.1的有關(guān)規(guī)定來確定。4.8.4、建筑場地為用、W類時，對設(shè)計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)，宜分別按抗震設(shè)防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）時各類建筑的要求采取抗震構(gòu)造措施。4.8.5、抗震設(shè)計的高層建筑,當?shù)叵率翼攲幼鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)的嵌固端時，地下一層的抗震等級應按上部結(jié)構(gòu)采用，地下一層以下的結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)具體情況采用三級或四級，地下室柱截面每側(cè)的縱向鋼筋面積除應符合計算要求外，不應少丁

15、地上一層對丁柱每側(cè)縱向鋼筋面積的1.1倍；地下室總超出上部主樓范圍且無上部結(jié)構(gòu)部分，其抗震等級可根據(jù)具體情況采用三級或四級。9度抗震設(shè)計時，地下室結(jié)構(gòu)的抗震等級不應小丁二級。4.8.6、抗震設(shè)計時,與主樓連為整體的群樓的抗震等級不應低丁主樓的抗震等級；主樓結(jié)構(gòu)在裙房頂部上下各一層應適當加強抗震構(gòu)造措施。8.1.3、抗震設(shè)計的框架一剪力墻結(jié)構(gòu),在基本陣型地震作用下框架部分承受的地震傾覆力矩大丁結(jié)構(gòu)中地震傾覆力矩的50%時，其框架部分的抗震等級按框架結(jié)構(gòu)采用，軸壓比限值宜按框架結(jié)構(gòu)的規(guī)定采用，其最大適用高度與高寬比限值可比框架結(jié)構(gòu)適當增加02Q.out文件中有框架一剪力墻結(jié)構(gòu)中框架所承受的地震傾覆

16、力矩所占的比例，在第一輪計算完畢后可根據(jù)該項指標來調(diào)整結(jié)構(gòu)的抗震等級?？紤]偶然偏心、考慮雙向地震：多層建筑：抗規(guī)5.1.1、各類建筑結(jié)構(gòu)的地震作用,應符合下列規(guī)定：3、質(zhì)量與剛度分布明顯不對稱的結(jié)構(gòu)，應計入雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響；其他情況，應允許采用調(diào)整地震作用效應的方法計入扭轉(zhuǎn)影響?？挂?guī)5.2.3、建筑結(jié)構(gòu)估計水平地震作用扭轉(zhuǎn)影響時，應按下列規(guī)定計算其地震作用和作用效應：1、規(guī)則結(jié)構(gòu)不進行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時，平行丁地震作用方向的兩個邊棉，其地震作用效應應乘以增大系數(shù)。一般情況下，短邊可按1.15采用，長邊可按1.05采用；扭轉(zhuǎn)剛度較小時，宜按不小丁1.3采用。2、按扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)振型分解法計算時

17、，各樓層可取兩個正交的水平位移和一個轉(zhuǎn)角共三個自由度，并應按下列公式計算結(jié)構(gòu)地震作用和作用效應。確有依據(jù)時，尚可采用簡化計算方法確定地震作用效應。抗規(guī)5.2.3條文說明、地震扭轉(zhuǎn)反應是一個極其復雜的問題，一般情況，宜采用較規(guī)則的結(jié)構(gòu)體型，以避免扭轉(zhuǎn)效應。體型復雜的建筑結(jié)構(gòu)，即使樓層“計算剛心”和質(zhì)心重合，往往仍然存在明顯的扭轉(zhuǎn)反應。本次修改要求，規(guī)則結(jié)構(gòu)不考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時，應采用增大邊棉結(jié)構(gòu)地震內(nèi)力的簡化處理方法。增加考慮雙向地震作用下的地震效應組合。扭轉(zhuǎn)剛度較小的結(jié)構(gòu)，例如某些核心筒-外稀柱框架結(jié)構(gòu)或類似的結(jié)構(gòu)，但如果考慮扭轉(zhuǎn)影響的地震左右效應小丁考慮偶然偏心引起的地震效應時，應取后者以策

18、安全，但二者不疊加計算。對丁多層建筑結(jié)構(gòu)，根據(jù)上面規(guī)定的要求，以及為了在設(shè)計中保證一定的安全度，在“結(jié)構(gòu)規(guī)則性信息”選擇了“不規(guī)則”的選項，所以此處一般選擇“考慮雙向地震”的選項。當對結(jié)構(gòu)進行復核驗算時，質(zhì)量與剛度分布規(guī)則時，不選擇該處兩項選項；當質(zhì)量與剛度分布不規(guī)則時，選擇“考慮雙向地震”選項。可根據(jù)3.4.2條中對扭轉(zhuǎn)不規(guī)則的規(guī)定來確定結(jié)構(gòu)的質(zhì)量與剛度的分布規(guī)律，“樓層最大彈性水平位移（或?qū)訂栁灰疲蠖≡摌菍觾啥藦椥运轿灰疲ɑ驅(qū)訂栁灰疲┢骄档?.2倍”，當計算結(jié)構(gòu)中提供的位移比超過1.2倍時，可認為為質(zhì)量與剛度分布不規(guī)則的結(jié)構(gòu)。高層建筑：（強規(guī)）3.3.2、高層建筑結(jié)構(gòu)應按下列原則考

19、慮地震作用:12質(zhì)量與剛度分布明顯不對稱、不均勻的結(jié)構(gòu)，應計算雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響；其他情況,應計算單向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響。3條文說明3.3.3、.當計算雙向地震作用時，可不考慮質(zhì)量偶然偏心的影響。3.3.3、計算單向地震作用時應考慮偶然偏心的影響。每層質(zhì)心沿垂直丁地震作用方向的偏移值可按下式采用：e=：0.05”3.3.11、考慮扭轉(zhuǎn)影響的結(jié)構(gòu),按扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)振型分解法計算時，各樓層可取兩個正交的水平位移和一個轉(zhuǎn)角位移共三個自由度單向作用下，考慮扭轉(zhuǎn)的地震作用效應考慮雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)地震作用效應對丁高層建筑結(jié)構(gòu)，根據(jù)上面規(guī)定的要求，以及為了在設(shè)計中保證一定的安全度，在“結(jié)構(gòu)

20、規(guī)則性信息”選擇了“不規(guī)則”的選項，所以此處一般選擇“考慮雙向地震”的選項。當對結(jié)構(gòu)進行復核驗算時，抗震雙向作用和考慮偶然偏心不能同時考慮；選用“考慮雙向地震作用”時，一定不考慮設(shè)計信息中的“雙偏壓”，否則M有重疊部分；“考慮偶然偏心”與“斜交抗側(cè)力構(gòu)件.地震數(shù)”二者也只能選擇其0質(zhì)量與剛度分布規(guī)則時，選擇“考慮偶然偏心”選項；當質(zhì)量與剛度分布不規(guī)則時，選擇“考慮雙向地震”選項?？筛鶕?jù)4.3.5條中對扭轉(zhuǎn)不規(guī)則的規(guī)定來確定結(jié)構(gòu)的質(zhì)量與剛度的分布規(guī)律，“A級高度高層建筑不應大丁該樓層平均值的1.2倍，B級高度高層建筑、混和結(jié)構(gòu)高層建筑及本規(guī)程第10章所指的復雜高層建筑不宜大丁該樓層平均值的1.2

21、倍”，當計算結(jié)構(gòu)中提供的位移比超過1.2倍時，可認為為質(zhì)量與剛度分布不規(guī)則的結(jié)構(gòu)。計算陣型個數(shù)：地震力陣型數(shù)至少取3,由丁程序按三個陣型一頁輸出，所以陣型數(shù)最好為3的倍數(shù)。一般計算陣型數(shù)應大丁9,多塔結(jié)構(gòu)計算陣型數(shù)應取的更多些。但也要注意一點：此處的陣型數(shù)不能超過結(jié)構(gòu)的固有陣型的總數(shù)，比如說，一個規(guī)則的兩層結(jié)構(gòu)，采用剛性樓板假定，整個結(jié)構(gòu)共6個有效自由度，這時陣型個數(shù)最多取6個，否則會造成地震力計算異常。對丁復雜、多塔以及平面不規(guī)則的建筑就要多選，一般要求“有效質(zhì)量數(shù)大丁90%就可以，證明我們的陣型數(shù)取的足夠的多了。多層建筑：抗規(guī)5.2.3、可取前9-15個振型條文說明：振型個數(shù)一般可以取振型

22、參與質(zhì)量達到總質(zhì)量90%所需的振型數(shù)。高層建筑：5.1.13、B級高度的高層建筑結(jié)構(gòu)和本規(guī)程第10章規(guī)定的復雜高層建筑結(jié)構(gòu)，應符合下列要求：12抗震計算時，宜考慮平扭耦聯(lián)計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應，振型數(shù)不應小丁15,對丁多塔樓結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應小丁塔樓的9倍，且計算振型數(shù)應使振型參與質(zhì)量不小丁總質(zhì)量的90%;3活荷質(zhì)量折減系數(shù)：指計算重力荷載代表值時的活荷載組合系數(shù)。一般取0.5（對丁藏書庫、檔案庫、庫房等建筑應特別注意）。調(diào)整系數(shù)只改變樓層質(zhì)量，不改變荷載總值，即對豎向荷載作用下的內(nèi)力計算無影響。多層建筑：抗規(guī)5.1.3、計算地震作用時，建筑的重力荷載代表值應取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值和各可變荷載組合

23、值之和。各可變荷載的組合值系數(shù)應按表5.1.3采用。表5.1.3略高層建筑：3.3.6、計算地震作用時,建筑結(jié)構(gòu)的重力荷載代表值應取永久荷載標準值和可變荷載組合值之和?？勺兒奢d的組合值系數(shù)應按下歹0規(guī)定采用:1、雪荷載取0.52、樓面活荷載按實際情況計算時取1.0;按等效均布荷載計算時，藏書庫、檔案庫、庫房取0.8,一般建筑取0.5。周期折減系數(shù)：（高層多層相同）（強規(guī)）3.3.16、計算各陣型地震影響系數(shù)所采用的結(jié)構(gòu)自振周期應考慮非承重墻體的剛度影響予以折減。3.3.17、當承重墻體為填充磚墻時，高層建筑結(jié)構(gòu)的計算自振周期折減系數(shù)小t可按下列規(guī)定取值：1框架結(jié)構(gòu)可取0.60.7;2框架剪力墻

24、結(jié)構(gòu)可取0.70.8;3剪力墻結(jié)構(gòu)可取0.91.0。對丁其他結(jié)構(gòu)體系或采用其他非承重墻體時，可根據(jù)工程情況確定周期折減系數(shù)。建筑結(jié)構(gòu)抗震手冊填充墻為實心磚墻時，周期折減系數(shù)枷取值參考下表Wc0.81.00.60.70.40.50.20.3小T無門窗洞0.5(0.55)0.55(0.60)0.60(0.65)0.70(0.75)有門窗洞0.65(0.70)0.70(0.75)0.75(0.80)0.85(0.90)族為有填充墻框架棉數(shù)與框架總棉數(shù)的比值。括號外的數(shù)值用丁一片填充墻長6m左右時；括號外的數(shù)值用丁一片填充墻長5m左右時。填充墻為輕質(zhì)材料或外掛板時周期折減系數(shù)取0.80.9。具體的數(shù)值

25、可根據(jù)計算后的基本周期和剪重比是否符合經(jīng)驗公式來判斷該折減系數(shù)的合理性。結(jié)構(gòu)的阻尼比：對于一些常規(guī)結(jié)構(gòu)，程序給出了結(jié)構(gòu)阻尼的隱含值。（高層多層相同）3.3.8、除有專門規(guī)定外，鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)的阻尼比應取0.05,抗規(guī)8.2.1、鋼結(jié)構(gòu)在多遇地震下的阻尼比,對不超過12層的鋼結(jié)構(gòu)可采用0.035，對超過12層的鋼結(jié)構(gòu)可采用0.02;在罕遇地震下的分析，阻尼比可采用0.05。特征周期、多遇地震影響系數(shù)最大值、罕遇地震影響系數(shù)最大值：可通過抗震規(guī)范規(guī)定，也可根據(jù)具體需要來指定。（高層多層相同）3.3.7、建筑結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)應根據(jù)烈度、場地類別、設(shè)計地震分組和結(jié)構(gòu)自振周期及阻尼比確定。其水

26、平地震影響系數(shù)最大值amax應按表3.3.7-1采用；特征周期應根據(jù)場地類別和設(shè)計地震分組按表3.3.7-2采用，計算8、9度罕遇地震作用時，特征周期應增加0.05s。注：1、周期大丁6.0s的高層建筑結(jié)構(gòu)所采用的地震影響系數(shù)應做專門的研究；2、已編制抗震設(shè)防區(qū)劃的地區(qū)，應允許按批準的設(shè)計地震動參數(shù)采用相應的地震影響系數(shù)。表3.3.7-1水平地震影響系數(shù)最大值amax地震影響6度7度8度9度多遇地震0.040.08(0.12)0.16(0.24)0.32罕遇地震一0.50(0.72)0.90(1.20)1.40注：7、8度時括號內(nèi)數(shù)值分別用丁設(shè)計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。表

27、3.3.7-2特征周期值Tg(s)場地類別、設(shè)計地震分組InmIV第一組0.250.350.450.65第二組0.300.400.550.75第三組0.350.450.650.90建筑抗震設(shè)計規(guī)程(上海市工程建設(shè)規(guī)范)3.2.2、上海地區(qū)多遇地震時，m類場地的設(shè)計特征周期取為0.65s,W類場地的設(shè)計特征周期取為0.9s,罕遇地震時IV類場地的設(shè)計特征周期都取為1.1s。相應丁抗震設(shè)防烈度的設(shè)計基本地震加速度取值，應按表3.2.2采用。斜交抗側(cè)力構(gòu)件方向附加地震數(shù)，相應角度:可允許最多5組多方向地震。附加地震數(shù)在0-5之間取值。相應角度填入各角度值。該角度是與X軸正方向的火角，逆時針方向為正。

28、SATWE參數(shù)中增加“斜交抗側(cè)力構(gòu)件附加地震角度”與填寫“水平與整體坐標火角”計算結(jié)果有何區(qū)別：水平力與整體坐標火角不僅改變地震力而且改變風荷載的作用方向，而斜交抗側(cè)力構(gòu)件附加地震角度僅改變地震力方向?？挂?guī)5.1.1、各類建筑結(jié)構(gòu)的地震作用,應符合下列規(guī)定：1、2、有斜交抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)構(gòu)，當相交角度大丁15度時，應分別計算各抗側(cè)力構(gòu)件方向的水平地震作用。多層與高層的相關(guān)規(guī)定相同。3.3.2（強規(guī)）、活荷信息柱、墻設(shè)計時活荷載，傳給基礎(chǔ)的活荷載，柱、墻、基礎(chǔ)活荷載折減系數(shù)：第1(2)7項中的結(jié)構(gòu)在設(shè)計墻、柱和基礎(chǔ)時最好不進行折減。對丁其他建筑，“柱、墻設(shè)計時活荷載”選擇不折減；“傳給基礎(chǔ)的活荷載

29、”選擇折減，其折減系數(shù)按下面規(guī)范規(guī)定確定。(強規(guī))4.1.2、設(shè)計樓面梁、墻、拄及基礎(chǔ)時，表4.1.1中樓面活荷載標準值載下歹0情況下應乘以規(guī)定的折減系數(shù)。1設(shè)計樓面梁時的折減系數(shù)：1) 第1(1)項當樓面梁從屆面積超過25m2時，應取0.9;第1(2)7項當樓面梁從屆面積超過50m2時應取0.9;2) 第8項對單向板樓蓋的次梁和槽型板的縱肋應取0.8;對丁單向板樓蓋的主梁應取0.6;對雙向板樓蓋的梁應取0.8;3) 第9-12項應采用與所屆房屋類別相同的折減系數(shù)。1) 2設(shè)計墻、柱和基礎(chǔ)時的折減系數(shù)第1(1)項應按表4.1.2規(guī)定采用；第1(2)7項應采用與其樓面梁相同的折減系數(shù)；第8項對單

30、向板應采取0.5，對雙向板樓蓋和無梁樓蓋應取0.8;第9-12項應采用與所屆房屋類別相同的折減系數(shù)。注：樓面梁的從屆面積應按梁兩側(cè)各延伸1/2梁間距的范圍內(nèi)的實際面積確定。表4.1.2活荷載按樓層的折減系數(shù)墻拄基礎(chǔ)計算截面以上的層數(shù)123456892020以上計算截面以上各樓層活1.000.850.700.650.600.55荷載總和的折減系數(shù)(0.90)注：當樓面梁的從屆面積超過25m2時，應采用括號內(nèi)的系數(shù)。1）說明：1、計算樓面梁時荷載折減系數(shù)的設(shè)置在“PMCAD樓面荷載傳導計算荷載倒算選擇考慮活荷載折減的設(shè)置折減系數(shù)”的選項中。梁活荷載折減是根據(jù)梁的受荷面積而確定的，這樣就會造成比較復

31、雜的折減方式，且可能每根梁不同。2、PMCAD在處理這個問題時，采用了折減樓面荷載的方式。3、建議在選擇梁活荷載折減時，應慎重考慮。在使用PKPM系列的軟件中，活荷載折減最好不要重復使用，如在PM中考慮了梁的活荷載折減，則在SATWE、TAT、PMSAP中最好不要選擇“柱墻活荷載折減”，以避免活荷載折減過多。反之亦然。條文說明4.1.2、作用在樓面上的活荷載不可能以標準值的大小同時布滿在所有的樓面上，因此在設(shè)計梁、墻、柱和基礎(chǔ)時，還要考慮實際荷載沿樓面分布的變異情況?？紤]活荷不利布置的最高層號:在包荷載與活荷載分開算的前提下，若將此參數(shù)填0,表小不考慮梁活荷不利布置作用；若填大丁零的數(shù)NL,則

32、表小1NL各層考慮梁活荷載的不利布置，而NL+1層以上則不考慮活荷不利布置。5.1.8、高層建筑結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算中,當樓面活荷載大丁4kN/m2時，應考慮樓面活荷載不利布置引起的梁彎矩的增大。該選項與“調(diào)整信息”中的“梁設(shè)計彎矩放大系數(shù)”不能同時采用。梁彎矩放大系數(shù)起源丁梁的活荷載不利布置。當不考慮活荷載不利布置時，梁活荷載彎矩偏小，程序試圖通過梁彎矩放大系數(shù)來調(diào)整梁的彎矩。在程序處理時，最終彎矩彎矩放大系數(shù)是乘在組合設(shè)計彎矩上（彎矩包絡圖上）的，這樣組合中的恒、地震、風荷載也相應放大了，會導致梁的主筋量有較大的增加。所以用戶應選用“梁活載不利布置”選項來考慮活荷載的不利布置。調(diào)整信息梁端負彎矩調(diào)

33、幅系數(shù)：取0.85。5.2.3、在豎向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形內(nèi)力重分布對梁端負彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進行調(diào)幅，并應符合下列規(guī)定：1裝配整體式框架梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù)可取0.7-0.8;現(xiàn)澆框架梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù)可取0.80.9。2框架梁端負彎矩調(diào)幅后，梁端中彎矩應按平衡條件相應增大；3應先對豎向荷載作用下的框架梁的彎矩進行調(diào)幅，再與水平作用產(chǎn)生的框架梁彎矩進行組合；4截面設(shè)計時，框架梁跨中截面正彎矩設(shè)計值不應小丁豎向荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩設(shè)計值的50%。梁設(shè)計彎矩放大系數(shù):與活荷載的不利布置不能同時考慮。（建議該項設(shè)置為1.0）。該系數(shù)用丁考慮梁的局部加強，如梁考慮樓板剛度后的內(nèi)

34、力增大。條文說明5.1.8、如果活荷載較大，其不利分布對梁彎矩的影響會比較明顯，計算時應予以考慮。除進行活荷載不利布置的詳細計算分析外，也可將未考慮活荷載不利分布計算的框架梁彎矩乘以放大系數(shù)予以近似考慮，該放大系數(shù)通常可取1.1-1.3,活荷載較大時選用較大的數(shù)值。近似考慮活荷載不利分布影響時，梁正、負彎矩應同時予以放大。梁扭矩折減系數(shù)：一般取0.4。SATWE軟件中受扭折減系數(shù)對圓弧梁、定義了彈性樓板的梁均不起作用。5.2.4、高層建筑結(jié)構(gòu)樓而梁受扭計算中應考慮樓蓋對梁的約束作用。當計算中未考慮樓蓋對梁扭轉(zhuǎn)的約束作用時，可對梁的計算扭矩乘以折減系數(shù)予以折減。梁扭矩折減系數(shù)應根據(jù)梁周圍樓蓋的情

35、況確定。（不宜小丁0.4）剪力墻加強區(qū)起算層：用戶可以通過此項來人工指定加強區(qū)的起算層號的手段來指定地下室為非加強區(qū)。個人理解該參數(shù)不起決定作用，加強區(qū)信息僅與“裙房層數(shù)”、“地下室層數(shù)”有關(guān)，SATWE中加強區(qū)取“墻肢總高度的1/8+地下室一層高度”、“地上結(jié)構(gòu)底部兩層+地下室一層高度”、“裙房+裙房上層層高+地下室一層高度”三者最大值。該參數(shù)主要是針對有地下室結(jié)構(gòu)、多層帶剪力墻結(jié)構(gòu)、底框剪力墻結(jié)構(gòu)而設(shè)置的。起算層號是指建模輸入的結(jié)構(gòu)自然層號。當有多層地下室時，地下一層以下可以不按加強區(qū)設(shè)計，此時該參數(shù)可以起到抬高起算層的目的。多層帶剪力墻結(jié)構(gòu)或底框剪力墻結(jié)構(gòu)，由丁剪力墻的軸壓比很小，按照抗

36、震規(guī)范可以不設(shè)置加強區(qū)，可以把該參數(shù)定義為大丁結(jié)構(gòu)層，則結(jié)構(gòu)分析是則沒有剪力墻的加強區(qū)。連梁剛度折減系數(shù)：一般取0.7。5.2.1、在內(nèi)力與位移計算中,抗震設(shè)計的框架一剪力墻或剪力墻結(jié)構(gòu)中連梁的剛度可予以折減，折減系數(shù)不宜小丁0.5。條文說明：通常，設(shè)防烈度低時可少折減一些（6、7度時可取0.7）,設(shè)防烈度高時可多折減一些（8、9度時可取0.5）。折減系數(shù)不宜小丁0.5,以保證連梁承受豎向荷載的能力。對框架一剪力墻結(jié)構(gòu)中一端與柱連接、一端與墻連接的梁以及剪力墻結(jié)構(gòu)中的某些連梁，如果跨高比加大（比如大丁5）、重力作用效應比水平風或水平地震作用效應更為明顯，此時應慎重考慮梁剛度的折減問題，必要時可

37、不進行梁剛度的折減，以控制正常使用階段梁裂縫的發(fā)生和發(fā)展。中梁剛度放大系數(shù)：5.2.2、在結(jié)構(gòu)內(nèi)力與位移計算中,現(xiàn)澆樓面和裝配整體式樓面中梁的剛度可考慮翼緣的作用予以增大。樓面梁剛度增大系數(shù)可根據(jù)翼緣的情況取1.3-2.0。對丁無現(xiàn)澆面層的裝配式結(jié)構(gòu)，可不考慮樓面翼緣的作用。條文說明：通?，F(xiàn)澆樓面的邊框架梁可取1.5，中框架梁可取2.0。九度結(jié)構(gòu)及一級框架結(jié)構(gòu)梁柱鋼筋超配系數(shù)：，取1.15。調(diào)整與框支柱相連梁的內(nèi)力：按抗震5.2.5調(diào)整各樓層地震力：激活該選項。建筑抗震設(shè)計規(guī)范5.2.5、水平地震作用計算時，結(jié)構(gòu)各樓層對應丁地震作用標準值的剪力應符合下式要求：nVeq仕:GjVEki第i層對應

38、于水平地震作用標準值的剪力九一一水平地震剪力系數(shù)，不應小丁表3.3.13規(guī)定的值，對丁豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，尚應乘以1.15的增大系數(shù)。Gj第j層的重力荷載代表值n結(jié)構(gòu)計算總層數(shù)表3.3.13樓層最小地震剪力系數(shù)類別7度8度9度扭轉(zhuǎn)效應明顯或基本周期小丁3.5s的結(jié)構(gòu)0.016(0.024)0.032(0.048)0.064基本周期大丁5.0s的結(jié)構(gòu)0.012(0.018)0.024(0.032)0.040注：1基本周期介丁3.5s和5.0s之間的結(jié)構(gòu)，應允許線性插入取值27、8度的括號內(nèi)的數(shù)值分別用丁設(shè)計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。指定薄弱層個數(shù)、各薄弱層層號：強制指定薄

39、弱層時選用。對丁框架結(jié)構(gòu)，底層無填充墻的架空層計算時無法反映抗側(cè)剛度較弱的實際情況，底層地震力適當放大。當用戶自行確認了某層抗側(cè)力構(gòu)件的受剪承載力小丁其上一層的80%時，則應將改成手工設(shè)置為薄弱層。計算程序也無法自動判斷因抗側(cè)構(gòu)件豎向布置不連續(xù)而造成的薄弱層。對丁轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，不管程序按剛度來判斷該層是否為薄弱層，用戶都將該層設(shè)置為薄弱層。全樓地震力放大系數(shù):取1.0。02Q0調(diào)整起始層號、終止層號：對丁框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，一般剪力墻的剛度很大，剪力墻吸引了大量的地震力，而框架所承擔的地震力很小。對丁框架部分，如果按這樣的地震力進行設(shè)計，在剪力墻開裂后會很不安全。所以需要讓框架部分承擔至少20%的

40、基底剪力，宜增加框架的安全度?？挂?guī)6.2.13、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)抗震計算時,尚應符合下列要求：1、側(cè)向剛度沿豎向分布基本均勻的框架抗震墻結(jié)構(gòu)，任一層框架部分的地震剪力，不應小丁結(jié)構(gòu)底部重地震剪力的20%和按框架抗震墻結(jié)構(gòu)分析的框架部分各樓層地震剪力中最大值1.5倍二者的較小值。8.1.4、抗震設(shè)計時,框架-剪力墻結(jié)構(gòu)對應丁地震作用標準值的各層框架總剪力應符合下列規(guī)定：1滿足（8.1.4）式要求的樓層，其框架總剪力不必調(diào)整；不滿足（8.1.4）式要求的樓層，其框架總剪力應按0.2V0和1.5Vf,max二者較小值采用：Vf_O.2V00對框架柱數(shù)量從下至上基本不變的規(guī)則結(jié)構(gòu)，應取對應丁地震力作用標

41、準值的結(jié)構(gòu)底部總剪力；對框架柱數(shù)量從下至上分段有規(guī)律變化的結(jié)構(gòu)，應取每段最下一層結(jié)構(gòu)對應丁地震作用標準值的總剪力；Vf對應丁地震作用標準值且未經(jīng)調(diào)整的各層（或某一段內(nèi)各層）框架承擔的地震總剪力；f,max對框架柱數(shù)量從下至上基本不變的規(guī)則建筑，應取對應丁地震作用標準值且未經(jīng)調(diào)整的各層框架承擔的地震總剪力中的最大值；對丁框架柱數(shù)量從下至上分段有規(guī)律變化的結(jié)構(gòu)，應取每段中對應丁地震作用標準值且未經(jīng)調(diào)整的各層框架承擔的地震總剪力中的最大值。2各層框架所承擔的地震總剪力按本條第1款調(diào)整后，應按調(diào)整前后總剪力的比值調(diào)整每根框架柱和與之相連框架梁的剪力及端部彎矩標準值，框架柱的軸力標準值可不予調(diào)整；3按振

42、型分解反應譜法計算地震作用時，本條第1款所規(guī)定的調(diào)整可再振型組合之前。在考慮是否調(diào)整時應注意：對柱少墻多的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，在框架梁柱承擔20%的基底剪力會使放大系數(shù)過大，以致梁柱設(shè)計不下來。所以0.2Q0調(diào)整一般只用丁主體結(jié)構(gòu)，一旦結(jié)構(gòu)內(nèi)收則不往上調(diào)整；另外，若考慮調(diào)整后框架梁柱內(nèi)力增加過大，可調(diào)整文件中的放大系數(shù)，程序按WV02Q.out中的系數(shù)調(diào)整。對丁側(cè)向剛度沿豎向分布不均勻的框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，如多塔結(jié)構(gòu)或大底盤結(jié)構(gòu)，已不在抗規(guī)6.2.13條規(guī)定的范圍內(nèi)，對這類結(jié)構(gòu)進地調(diào)整時需特別新版本的SATWE在0.2Q0起始層號設(shè)置為負值時，程序則不控制上限。頂塔樓地震力放大起始層號、放大系數(shù)：

43、頂層代用小塔樓的結(jié)構(gòu)在動力分析中可能出現(xiàn)鞭稍效應，也就是說發(fā)生二次共振，這對小塔樓是很不利的。建筑抗震設(shè)計規(guī)范5.2.4、采用底部剪力法時，突出屋面的屋頂問、女兒墻、煙筒等的地震作用效應，宜乘以增大系數(shù)3,此增大部分不應往下傳遞，但與該突出部分相連的構(gòu)件應予以計入；采用振型分解法時，突出屋面部分可作為一個質(zhì)點；單層廠房突出屋面天窗架的地震作用效應的增大系數(shù)，應按本規(guī)范9章的有關(guān)規(guī)定采用。實際計算工程當中，如果參與振型數(shù)足夠多（再增加振型數(shù)對地震力影響很?。瑒t可不調(diào)整頂層小塔樓地震力；若參與振型數(shù)取得不夠多，小塔樓的地震力就得不到充分反映，如果不加調(diào)整，將會給設(shè)計帶來不安全的因素。這時應調(diào)整頂

44、層小塔樓地震力，計算振型數(shù)（Nmode）與頂層小塔樓地震力放大系數(shù)（Rtl）的對應關(guān)系如下：非耦聯(lián)3<Nmode<6Rtl<3.06<Nmode<9Rtl<1.5耦聯(lián)9<Nmode<12Rtl<3.012<Nmode<15Rtl<1.5設(shè)計信息考慮P一效應:一般不激活該項。程序自動驗算是否需要考慮重力二階效應，其結(jié)果在WMASS.OUT中，如果不能滿足規(guī)范要求，則點取該項，重新進行計算。高規(guī)5.4.2與碌規(guī)7.3.12中都提到了重力二階效應問題。重力二階效應一般稱為P一效應，在建筑結(jié)構(gòu)分析中指的是豎向荷載的側(cè)移效應。SAT

45、WE程序中提供了兩種考慮二階效應的計算方法，即偏心距增大系數(shù)法和P-效應法，用戶可以根據(jù)需要選擇。當用戶選擇不考慮P-效應計算時，即按偏心距增大系數(shù)法考慮二階效應，此時，柱計算長度可選擇按碌規(guī)7.3.11條第2款簡化計算或者按碌規(guī)7.3.11條第3款計算。當用戶選擇P一效應計算時，柱計算長度取H?；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范7.3.12、當采用考慮二階效應的彈性分析方法時，宜在結(jié)構(gòu)分析中對結(jié)構(gòu)的彈性抗彎剛度EcI乘以以下折減系數(shù)：對梁，取0.4;對柱,取0.6;對剪力墻及核心筒壁，取0.45。此時在按本規(guī)范第7.3節(jié)進行正截面受壓承載力計算的有關(guān)公式中的聽ei均以（M/N+ea）代替，此處，M、N為按考

46、慮二階效應的彈性分析方法直接計算求得的彎矩設(shè)計值和相應的軸向力設(shè)計值：注：當驗算表明剪力墻或核心筒底部正截面不開裂時，其剛度折減系數(shù)可取0.7。梁柱重疊部分簡化為剛域:在柱截面較大時，可激活該項。該項針對異型柱而言，對丁普通的多層框架，一般都不考慮該選項。按高規(guī)或高鋼規(guī)進行構(gòu)件設(shè)計：高層結(jié)構(gòu)激活該項。鋼柱計算長度系數(shù)按有側(cè)移計算：不激活該項?；炷林挠嬎汩L度系數(shù)計算執(zhí)行混凝土規(guī)范7.3.11-3條：要先人工判斷，然后決定是否激活該項。對丁一般框架，沒有特殊的水平荷載和特殊的框架節(jié)點的情況下，不激活該項。對丁柱上安裝大跨度屋面或者梁柱線剛度相差較大的情況下最好激活該項。采用下面的方法進行判斷：

47、在新版的SATWE軟件中首先按照不執(zhí)行混凝土規(guī)范7.3.11-3條的方法進行計算，從而得到所有荷載產(chǎn)生的總彎矩設(shè)計值；點取SATWE軟件“總信息”中“包活載計算信息”里的“不計算包活載”選項，然后進行計算，從而得到水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值；將頭兩步計算得到的彎矩設(shè)計值相比看是否滿足混凝土規(guī)范7.3.11-3條中的條件；在選擇彎矩設(shè)計值時要注意盡量選擇同一工況荷載作用下的內(nèi)力值?；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范7.3.11、3當水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值占總彎矩設(shè)計值的75%以上時，框架柱的計算長度10可按下列兩個公式計算，并取其中的較小值：忻=10.15-H10=202fnH氣、平1柱的上端、下端節(jié)點處交匯的

48、各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值；平min比值Vu、H中的較小值；H柱高度，按表7.3.112的注采用。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準7.0.3、結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)匕應按下列規(guī)定采用：1對安全等級為一級或設(shè)計適用年限為100年及以上的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，不應小丁1.1;2對丁安全等級為二級或設(shè)計使用年限為50年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，不應小丁1.0;3對安全等級為三級或設(shè)計使用年限為5年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，不應小丁0.9。注：對設(shè)計使用年限為25年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，各類材料結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范可根據(jù)各自情況確定結(jié)構(gòu)重要向系數(shù)L的取值。梁保護層厚度、柱保護層厚度：混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范9.2.1、縱向受力的普通鋼筋及預應力鋼筋，

49、其混凝土保護層厚度（鋼筋外邊緣至混凝土表面的距離）不應小丁鋼筋的公稱直徑，且應符合表9.2.1的規(guī)定表9.2.1縱向受力鋼筋的混凝土保護層最小厚度（mm）環(huán)境類別板墻殼梁柱<C20C25C45>C50<C20C25C45>C50<C20C25C45>C50一201515302525303030二a一2020一3030一3030b一2520一3530一3530二一3025一4035一4035注：基礎(chǔ)中縱向受力鋼筋的混凝土保護層厚度不應小丁40mm;當無墊層時不應小丁70mmo鋼構(gòu)件截面凈毛面積比：不選擇該項。柱配筋計算原則：選擇“按單偏壓計算”；在計算完成后按

50、雙偏壓對柱進行驗算。配筋信息梁、柱、墻主筋強度:般300或360。梁、柱箍筋強度：一股210;如果在配筋時修改鋼筋強度，應進行折算。墻分布筋強度：一股300或360;程序默認值為210需要修改。如果在配筋時修改鋼筋強度，應進行折算。梁箍筋問距：100;如果在配筋時修改鋼筋強度，應進行折算。柱箍筋問距：100;如果在配筋時修改鋼筋強度，應進行折算。墻水平分布鋼筋間距：200;如果在配筋時修改鋼筋強度，應進行折算。墻豎向分布鋼筋配筋率:按經(jīng)驗事先選擇鋼筋組合，計算出各組合的最小配筋率填入。豎向分布鋼筋的多少會影響端頭暗柱的縱向鋼筋。荷載組合地下室信息在上部結(jié)構(gòu)風荷載計算中扣除地下室高度；在內(nèi)力組合

51、計算時，其控制高度扣除了地下室部分；對丁抗震結(jié)構(gòu)，其內(nèi)力調(diào)整系數(shù)乘在地下室的上一層；剪力墻底部加強區(qū)的控制高度扣除了地下室部分?；靥钔翆Φ叵率壹s束相對剛度比：3。外墻分布筋保護層厚度：50?；靥钔寥葜兀?8。室外地坪標高：按實際?；靥钔羵?cè)壓力系數(shù)：按靜止土壓力系數(shù)，0.5。地下水位標高：按實際。室外地面附加荷載：10o人防設(shè)計信息：略特殊構(gòu)件補充定義該菜單時補充輸入菜單，通過這項菜單，可補充定義角柱、皎接柱、不調(diào)幅梁、連梁、皎接梁和彈性樓板單元和抗震等級等信息。換標準層特殊梁不調(diào)幅梁:略。連梁:程序中“連梁”是指與剪力墻相連，允許開裂，可做剛度折減的梁。程序?qū)θ珮撬械牧鹤詣舆M行了判斷，把兩端

52、都與剪力墻相連，且至少在一段與剪力墻軸線的火角不大丁25度的梁隱含定義為連梁。最好每次自己都能自己檢查一遍，在結(jié)構(gòu)布置中特意作為框架梁的梁，程序中可能會自動判斷為連梁，需要手動修改。轉(zhuǎn)換梁:程序中“轉(zhuǎn)換梁”值框支轉(zhuǎn)換大梁或托柱梁，程序中沒有隱含定義轉(zhuǎn)換梁，需要用戶自己定義，定義后，程序自動按抗震等級放大轉(zhuǎn)換梁的地震作用內(nèi)力。皎接梁:在結(jié)構(gòu)中非框架梁和非連梁在結(jié)構(gòu)計算中可能由丁地震力較大而超筋，可將該梁改為皎接梁。滑動支座梁、門式鋼梁、耗能梁、組合梁：略。特殊柱上皎接柱、下皎接柱和兩端皎接柱、門式鋼柱：略。角柱:程序沒有隱含定義，用戶定義后程序按雙向偏壓構(gòu)件計算，并按角柱構(gòu)造?？蛑е?由用戶自己

53、定義。規(guī)范條文：新高規(guī)10.2.7條規(guī)定，框支柱數(shù)目不多丁10根時:當框支層為12層時各層每根柱所受的剪力應至少取基底剪力的2%;當框支層為3層及3層以上時，各層每根柱所受的剪力應至少取基底剪力的3%。；框支柱數(shù)目多丁10根時，當框支層為12層時每層框支柱所承受剪力之和應取基底剪力20%,當框支層為3層及3層以上時，每層框支柱所承受剪力之和應取基底剪力30%;框支柱剪力調(diào)整后，應相應調(diào)整框支柱的彎矩及柱端梁的剪力、彎矩，框支柱的軸力可不調(diào)整。程序?qū)崿F(xiàn)：TAT、SATWE在執(zhí)行本條時，只對框支柱的彎矩剪力作調(diào)整，由丁調(diào)整系數(shù)往往很大，為了避免異常情況，對與框支柱相連的框架梁的彎矩剪力暫不作調(diào)整。

54、程序應用：1）一定要定義轉(zhuǎn)換層所在層號MCHANGE;2）在特殊構(gòu)件補充定義中手工定義框支柱（程序不自動搜索）；3）本調(diào)整僅針對1-MCHANGE層的框支柱進行。特殊支撐彈性板彈性板6:程序真實的計算樓板平面內(nèi)和平面外的剛度；從理論上講彈性樓板6假定最符合樓板的實際情況。但實際上，在采用彈性樓板6假定時，部分豎向樓面荷載將通過樓板的面外剛度直接傳遞給豎向構(gòu)件，導致梁的彎矩減小，相應的配筋減小。則與采用剛性樓板假定不同，因為采用剛性樓板假定時，所有的豎向樓面荷載都通過梁傳遞給豎向構(gòu)件。而過去所有的梁的工程經(jīng)驗都是與剛性樓板假定安全儲備向?qū)?。鑒丁這一點建議不要輕易采用彈性樓板6假定。在程序中彈

55、性樓板6假定是針對板柱結(jié)構(gòu)和板柱-抗震墻結(jié)構(gòu)提出的。進行板柱結(jié)構(gòu)或板柱-抗震墻結(jié)構(gòu)分析時，首先要求在PMCAD交互式建模時，在假定的等代梁的位置上，布置虛梁，其次在此處把樓板定義為彈性樓板6。彈性樓板3:假定樓板平面內(nèi)無限剛，程序僅真實的計算樓板平面外剛度；該項假定是針對厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)換厚板提出的，這些厚板一般形狀比較規(guī)則，而且不開大洞，其面內(nèi)剛度都很大，其面外剛度是這類結(jié)構(gòu)傳力的關(guān)鍵。通過厚板的面外剛度，改變傳力途徑，將厚板以上部分結(jié)構(gòu)承受的荷載安全的傳遞下去。在SATWE中進行厚板轉(zhuǎn)換層分析時，在PMCAD中輸入虛梁，在此處定義彈性樓板3,此外，層高的輸入有所改變，將厚板的板厚均分給與

56、其上下兩層，厚板下層層高為該層凈空加厚板的一半厚度。迪業(yè)：程序真實的計算樓板平面內(nèi)剛度，樓板平面外剛度不考慮（取為零）。對丁空曠的工業(yè)廠房和體育場館結(jié)構(gòu)、樓板局部開大洞結(jié)構(gòu)、樓板平面較長或有較大凹入以及平面弱連接結(jié)構(gòu)等，樓面內(nèi)剛度有較大削弱，此時采用該假定。在PMCAD定義樓板板厚為零或可定義全房間開洞，程序都默認為彈性膜。剛性樓板號這項菜單的功能是以填充的方式顯示各塊剛性樓板，以便丁檢查在彈性樓板定義中是否有遺漏?？拐鸬燃壴谠擁棽藛蝺?nèi)修改個別構(gòu)件的抗震等級，主要有：A. 抗震設(shè)計時，短肢剪力墻的抗震等級應比高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（JGJ32002）表4.8.2規(guī)定的剪力墻的抗震等級提高一級。7.1.2、高層建筑結(jié)構(gòu)不應采用全部為短肢剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)。短肢剪力墻壁多時，應布置筒體（或一般剪力墻），形成短肢剪力墻與筒體（或一般剪力墻）共同抵抗水平力的剪力墻結(jié)構(gòu)，并應符合下列規(guī)定：3抗震設(shè)計時，短肢剪力墻的抗震等級應比本規(guī)程標4.8.2規(guī)定的剪力墻的抗震等級提高一級采用；部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，當轉(zhuǎn)換層的位置設(shè)置在3層及3層以上時，其框支柱、(JGJ3一剪力墻底部加強部位的抗震等級應按高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程2002)表4