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文檔簡介
1、計(jì)算題1 .圖示結(jié)構(gòu)沿梁長的承載力均為(土)Mu,其中(P=qL)。求:1)按彈性理論計(jì)算,其極限承在力R;2)若取調(diào)幅系數(shù)為0.25,則調(diào)幅后A支座彎距;3)若按塑性理論計(jì)算,極限承載力Pu。(15分)pqIII山川“U1/2_11(L7T77KA處,則由解:(1)按彈性理論計(jì)算,利用彎矩分配法,求出最大彎矩絕對(duì)值出現(xiàn)在邊支座= 13P Lu96得出Pu =96Mu13L(2)若取調(diào)幅系數(shù)為0.25 ,則調(diào)幅后A支座彎矩為MA=(1-0.25)Mu=0.75Mu(3)若按塑性理論計(jì)算,則當(dāng)支座、跨中都達(dá)到Mu時(shí),梁才達(dá)到極限承載力,此時(shí)Pu為:AB跨為:Mu+Mu=1PuL則Pu=8Mu4L
2、BC跨為:Mu+Mu=1quL2則qu=16M8L22.已知一兩端固定的單跨矩形截面梁受均布荷載作用,其凈距為6m,截面尺寸200mmM500mm,采用C20混凝土,=9.6N/mm2支座截面配置了316鋼筋,跨中c截面配置了3l6鋼筋fy=210N/mm2,As=603mm2,4=0.614,梁的受剪承載力1212滿足要求。按單筋截面計(jì)算,兩端固定梁的彈性彎矩:支座M='ql:,跨中M='ql:。1224求:(共15分)(1) 支座截面出現(xiàn)塑性較時(shí),該梁承受的均布荷載q1;(5分)(2) 按考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算該梁的極限荷載q2;(5分)(3) 支座的調(diào)幅系數(shù)P0(5分)解
3、:(1)支座截面和跨中截面配筋相同,截面尺寸相同。因此截面的承載能力也相同。為M603縱筋配筋率=0.65%.%n200462Mu=Asfy(h。-x/2)fyAs210603“x=66mm:ifcb1.09.620066t=0.143,顯然-<0.614500-38Mu=Asfy(h0-x/2)=210x603x428=54kNm(2分)由于荷載作用下,支座彎矩比跨中大,故支座先出現(xiàn)塑性錢,此時(shí)梁承受的均不荷載q112匕12Mu-ql=Mu,所以q1=mgkN/m(2分)12l2(2)顯然0.1<U<0.35,可以按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算,此時(shí)極限狀態(tài)為支座和跨中均出現(xiàn)
4、塑性鍍,承載能力為Mu(2分),根據(jù)力平衡方程得到:2Mu=q2l2/8可以算出16Muq2=p=24kN/m(2分)。、士十的、國g,將*MM彈-M塑2462/12-1862/12noc(3)支座的倜幅系數(shù)為P=0.25M彈24M62/123.圖示結(jié)構(gòu)沿梁長的承載力均為(土)Mu,(共15分)3求:(1)按彈性理論計(jì)算,其極限承載力Pu(按彈性分析A支座彎矩M=PL)16(2)若取調(diào)幅系數(shù)為0.25,求調(diào)幅后A支座彎距和跨中彎距;7(3)若按塑性理論計(jì)算,極限承載力Pu解:(1)按彈性理論計(jì)算,最大彎矩絕對(duì)值出現(xiàn)在中間支座A處,則由-316MuM u =PuL 得出 Pu = (5)163L
5、(2)若取調(diào)幅系數(shù)為0.25 ,則調(diào)幅后A支座彎矩為M A =(1 -0.25) Mu =0.75Mu1123倜幅后跨中彎矩為:M= PuL - mMa= Mu (5)4224(3)若按塑性理論計(jì)算,則當(dāng)支座、跨中都達(dá)到Mu時(shí),梁才達(dá)到極限承載力,此時(shí)1 1, 6MuMu 十一Mu = PuL則 Pu =- (5)2 4L4.分別按彈性理論和塑性理論求圖示連續(xù)梁的極限荷載,已知每個(gè)截面極限彎矩?cái)?shù)。(10分)Pu為:Mu為常求:1)按彈性理論計(jì)算,其極限承載力pu ;2)若取調(diào)幅系數(shù)為 0.25,則調(diào)幅后A支座彎距;3)若按塑性理論計(jì)算,極限承載力Pu。|PqIII ”“II 七7T77T777
6、L/2 J L/2LL.解:(1)按彈性理論計(jì)算,最大彎矩絕對(duì)值出現(xiàn)在中間支座A處,則由Mu=1iPuL得出Pu =16Mu13L(5)(2)若取調(diào)幅系數(shù)為0.25,則調(diào)幅后A支座彎矩為MA=(1-0.25)Mu=0.75Mu125倜幅后跨中彎矩為:M=PuLMA=Mu(5)442(3)若按塑性理論計(jì)算,則當(dāng)支座、跨中都達(dá)到Mu時(shí),梁才達(dá)到極限承載力,此時(shí)Pu為:1皿8MuMu+Mu=PuL則Pu=-u(5)4L5.一單跨兩端固定矩形截面梁,跨中承受一集中荷載P,跨度為L分別按彈性理論和塑性理論求的極限荷載,已知每個(gè)截面極限彎矩Mu為常數(shù)。(15分)解:(1)按彈性理論計(jì)算,最大彎矩絕對(duì)值出現(xiàn)
7、在邊支座處,則由Mu=oPuL得出Pu=外u(5)8L(2)若取調(diào)幅系數(shù)為0.25,則調(diào)幅后A支座彎矩為MA=(1-0.25)Mu=0.75Mu135調(diào)幅后跨中彎矩為:M=1PuL-PuLPuL(5)43232(3)若按塑性理論計(jì)算,則當(dāng)支座、跨中都達(dá)到Mu時(shí),梁才達(dá)到極限承載力,此時(shí)Pu為:1 8MuMu+Mu=PuL則Pu=-u(5)4L6.一單跨兩端固定矩形截面梁,跨內(nèi)承受均布線荷載q,跨度為L分別按彈性理論和塑性理論求的極限荷載,已知每個(gè)截面極限彎矩Mu為常數(shù)。(10分)解:(1)按彈性理論計(jì)算,最大彎矩絕對(duì)值出現(xiàn)在中間支座A處,則由Mu=quL2得出qu=12(5)12L(2)若取調(diào)
8、幅系數(shù)為0.25,則調(diào)幅后A支座彎矩為MA=(1-0.25)Mu=0.75Mu1 c3倜幅后跨中彎矩為:M=-quL2MA=MU(5)8 4(3)若按塑性理論計(jì)算,則當(dāng)支座、跨中都達(dá)到Mu時(shí),梁才達(dá)到極限承載力,此時(shí)Pu為:1o8M.Mu+Mu=quL則Pu=u(5)8L27.一單向連續(xù)板,受力鋼筋的配置如圖所示,采用C20混凝土,HPB235鋼筋。板厚為120mm。試用塑性理論計(jì)算該板所能承受的極限均布荷栽。(15分)J2001 '; 1解:取1m寬的板帶作為計(jì)算單元,As=644mm21)計(jì)算跨中和支座截面的最大承載力xJyAs=210644=14mm:1fcb1.09.61001
9、400=0.14,顯然0<0,614120-20Mu=Asfy(ho-x/2)=21064493=12.6kNm2)按照塑性理論,該板能承受的極限荷載為:16Mu1612.6qu=2-=2=12.6kN/ml2428.如圖所示,一鋼筋混凝土伸臂梁,恒荷載g和活荷載q、q2均為均布荷載。試分別說明卜面各種情況下的荷載的布置15分)(1)跨內(nèi)截面最大正彎矩M max ;(2)支座截面最大負(fù)彎矩一 M max ;(3)反彎點(diǎn)(跨內(nèi)彎矩為0處)距B支座距離最大;(4)A支座的最大剪力Vmax ;(5)B支座的最大剪力Vmax ;max 7活氟吃答:1)跨內(nèi)截面最大正彎矩時(shí):恒載滿跨作用,活載1、2作用在AB跨,BC跨不作用活載;2)支座截面最大負(fù)彎矩時(shí):恒載滿跨作用,活載1、2作用在BC跨,AB跨不作用
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