鋼結(jié)構(gòu)雨篷設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、鋼結(jié)構(gòu)雨篷設(shè)計(jì)計(jì)算書1基本參數(shù)1.1雨篷所在地區(qū)：蘇州地區(qū)；1.2地面粗糙度分類等級(jí)：按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)A 類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B 類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；C 類：指有密集建筑群的城市市區(qū)；D 類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標(biāo)準(zhǔn)，本工程按 B類地形考慮。2雨篷荷載計(jì)算2.1玻璃雨篷的荷載作用說明：玻璃雨篷承受的荷載包括：自重、風(fēng)荷載、雪荷載以及活荷載。(1) 自重：包括玻璃、連接件、附件等的自重，可以按照 400N/m估算：(2) 風(fēng)荷載：是垂直作用于雨篷表面的荷載，按 GB5000

2、9采用； 雪荷載：是指雨篷水平投影面上的雪荷載，按GB50009采用；(4)活荷載：是指雨篷水平投影面上的活荷載，按 GB50009可按500N/m采 用；在實(shí)際工程的雨篷結(jié)構(gòu)計(jì)算中，對(duì)上面的幾種荷載，考慮最不利組合，有 下面幾種方式，取用其最大值：A:考慮正風(fēng)壓時(shí)：a. 當(dāng)永久荷載起控制作用的時(shí)候，按下面公式進(jìn)行荷載組合：Sk+=1.35Gk+0.6 X 1.4Wk+0.7 X 1.4Sk(或 Q)b. 當(dāng)永久荷載不起控制作用的時(shí)候，按下面公式進(jìn)行荷載組合：Sk+=1.2Gk+1.4 X wk+0.7 X 1.4Sk(或 Q)B:考慮負(fù)風(fēng)壓時(shí)：按下面公式進(jìn)行荷載組合：Sk-=1.0Gk+1.

3、4Wk2.2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)計(jì)算：w k+=B gzu zu si+w07.1.1-2GB50009-2012 2006 年版W k- = B gz U z u si-W0上式中：w k+：正風(fēng)壓下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (MPa);w k-:負(fù)風(fēng)壓下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (MPa);z :計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：4mB gz：瞬時(shí)風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù)；根據(jù)不同場(chǎng)地類型,按以下公式計(jì)算(高度不足5m按 5m計(jì)算):B gz=K(1+2 u f)其中K為地面粗糙度調(diào)整系數(shù)，u f為脈動(dòng)系數(shù)A類場(chǎng)地：B gz=0.92 X (1+2 u f)其中：u f=0

4、.387 X (Z/10) -0.12B類場(chǎng)地：B gz=0.89 X (1+2 u f)其中：u f=0.5(Z/10) -0.16C類場(chǎng)地：B gz=0.85 X (1+2 u f)其中：-0 22u f=0.734(Z/10).D類場(chǎng)地：B gz=0.80 X (1+2 u f)其中：-0.3u f=1.2248(Z/10)對(duì)于B類地形，5m高度處瞬時(shí)風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù)：B gz=0.89 X (1+2 X (0.5(Z/10) -0'16 )=1.8844u z:風(fēng)壓高度變化系數(shù)；根據(jù)不同場(chǎng)地類型，按以下公式計(jì)算:類場(chǎng)地:u z=1.379 X (Z/10) 0.24類場(chǎng)地:類場(chǎng)地

5、:類場(chǎng)地:當(dāng) Z>300m時(shí)，取 Z=300m 當(dāng) Z<5m時(shí)，取 Z=5m u z=(Z/10) 0.32當(dāng) Z>350m時(shí)，取 Z=350m 當(dāng) Z<10m時(shí)，取 Z=10m0.44u z=0.616 X (Z/10)當(dāng) Z>400m時(shí)，取 Z=400m 當(dāng) Z<15m時(shí)，取 Z=15mu z=0.318 X (Z/10) 0.60當(dāng) Z>450m時(shí)，取 Z=450m 當(dāng) Z<30m時(shí)，取 Z=30m對(duì)于B類地形,5m高度處風(fēng)壓高度變化系數(shù):u z=1.000 X (Z/10) 0.32=1u s1 :局部風(fēng)壓體型系數(shù)，對(duì)于雨篷結(jié)構(gòu)，按規(guī)范，

6、計(jì)算正風(fēng)壓時(shí)，取usi+=2;計(jì)算負(fù)風(fēng)壓時(shí)，取卩si-=-2.0 ;另注：上述的局部體型系數(shù)卩si(1)是適用于圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積A小于或等于im的情況，當(dāng)圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積 a大于或等于iom時(shí)，局部風(fēng)壓體型 系數(shù)卩si(io)可乘以折減系數(shù)o.8，當(dāng)構(gòu)件的從屬面積小于iom而大于im時(shí)， 局部風(fēng)壓體型系數(shù)卩si(A)可按面積的對(duì)數(shù)線性插值，即：卩 si(A)=卩 si(1)+卩 si(10)-卩 si(1)logA2222在上式中：當(dāng) A> 10m時(shí)取A=10m；當(dāng)A< 1m時(shí)取A=1m;w o：基本風(fēng)壓值(MPa)，根據(jù)現(xiàn)行 <<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范>>G

7、B50009-2012附表 D.4(全國(guó)基本風(fēng)壓分布圖)中數(shù)值采用，按重現(xiàn)期50年，蘇州地區(qū)取 0.00045MPa(1) 計(jì)算構(gòu)件的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：A=3 X 1.5=4.5m構(gòu)件的從屬面積：LogA=0.6531 sA1+(A) =1.7391 s1 + (1) + 1 s1+(10)-1 s1+(1)logA1 sA1-(A) =1.7391 s1-(1) + 1 s1-(10)-1 s1-(1)logA2W kA+= B gz 卩 z 卩 sA1+W)=1.8844 X 1 X 1.739 X 0.00045=0.001474MPaW kA-= B gz 卩 z 卩 sA1-W)=1.8

8、844 X 1 X 1.739 X 0.00045=0.001474MPa(2) 計(jì)算面板部分的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：面板構(gòu)件的從屬面積：A=1.5 X 1.5=2.25m2LogA=0.352卩 sB1+(A)=卩 s1+(1)+卩 s1+(10)-卩 s1+(1 )logA=1.859卩 sB1-(A)=卩 s1-(1)+卩 s1-(10)-卩 s1-(1)logA=1.859w kB+= B gz 卩 Z 卩 sBl+W）=1.8844 X 1 X 1.859 X 0.00045=0.001576MPaw kB-= B gz 卩 Z 卩 SB1-W）=1.8844 X 1 X 1.859 X 0

9、.00045=0.001576MPa2.3風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算：w a+：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值（MPa）;w如：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）;w a-：負(fù)風(fēng)壓作用下作用在雨篷上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值（MPa）;w kA-:負(fù)風(fēng)壓作用下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）;w a+=1.4 X wkA+=1.4 X 0.001802=0.002523MPaw A-=1.4 X wa-=1.4 X 0.001802=0.002523MPaw b+:正風(fēng)壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值（MPa）;w kB+：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）;w b

10、-：負(fù)風(fēng)壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值（MPa）;w kB-:負(fù)風(fēng)壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）;w b+=1.4 X wkB+=1.4 X 0.001927=0.002698MPaw b-=1.4 X wkB-=1.4 X 0.001927=0.002698MPa2.4雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：S k：作用在雨篷上的雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）S。：基本雪壓，根據(jù)現(xiàn)行 <<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范>>GB50009-2012取值，蘇州 地區(qū)50年一遇最大積雪的自重：0.0002MPa.卩r :屋面積雪分布系數(shù)，按表 6.2.1 ,為2.0。屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù) &

11、lt;<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范>>GB50009-2012公式6.1.1 為：S k=卩 r X S0=2.0 X 0.0002=0.0004MPa2.5雪荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算：S :雪荷載設(shè)計(jì)值（MPa）;S=1.4 X Sk=1.4 X 0.0004=0.00056MPa2.6雨篷面活荷載設(shè)計(jì)值：Q :雨篷面活荷載設(shè)計(jì)值（MPa）;Q k：雨篷面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取：500N/m1Q=1.4 X Q=1.4 X 500/1000000=0.0007MPa因?yàn)镾k<Q,所以計(jì)算時(shí)活荷載參與正壓組合！2.7雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計(jì)值：G +:正壓作用下雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計(jì)值（MPa）;G -:負(fù)

12、壓作用下雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計(jì)值（MPa）;G k：雨篷結(jié)構(gòu)平均自重取 0.0004MPa因?yàn)镚與其它可變荷載比較，不起控制作用，所以：G +=1.2 X G=1.2 X 0.0004=0.00048MPaG -=G=0.0004MPa2.8選取計(jì)算荷載組合：（1）正風(fēng)壓的荷載組合計(jì)算：S kA+：正風(fēng)壓作用下的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa);S a+：正風(fēng)壓作用下的荷載設(shè)計(jì)值組合(MPa);S kA+= G+wkA+0.7Qk=0.002552MPaS a+=G+wa+0.7Q=0.003493MPaS kB+：正風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa);S b+:正風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載設(shè)計(jì)值組合

13、(MPa);S kB+=G+WkB+0.7Qk=0.002677MPaS b+=G+wb+0.7Q=0.003668MPa(2) 負(fù)風(fēng)壓的荷載組合計(jì)算：S kA-:負(fù)風(fēng)壓作用下的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)；S a-：負(fù)風(fēng)壓作用下的荷載設(shè)計(jì)值組合(MPa)；S kA- = G+WkA-=0.001402MPaS a-=G+wa-=1.0Gk+1.4wkA-=0.002123MPaS kB-:負(fù)風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)；S b-:負(fù)風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載設(shè)計(jì)值組合(MPa)；S kB- = G+WB-=0.001527MPaS b-=G+wb-= 1.0Gk + 1.4WkB-=0

14、.002298MPa(3) 最不利荷載選?。篠 kA：作用在構(gòu)件上的最不利荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)；S a：作用在構(gòu)件上的最不利荷載設(shè)計(jì)值組合(MPa)；按上面2項(xiàng)結(jié)果，選最不利因素(正風(fēng)壓情況下出現(xiàn)):S kA=0.002552MPaS A=0.003493MPaS kB：作用在玻璃上的最不利荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa);S b：作用在玻璃上的最不利荷載設(shè)計(jì)值組合(MPa); 按上面2項(xiàng)結(jié)果，選最不利因素(正風(fēng)壓情況下出現(xiàn)):S kB=0.002677MPaS B=0.003668MPa3雨篷桿件計(jì)算基本參數(shù)：1 :計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：4m2 :力學(xué)模型：懸臂梁；3 :荷載作用：均布荷載(無拉桿作用)；

15、4 :懸臂總長(zhǎng)度：L=1500mm6:分格寬度：B=1250mm7:懸臂梁用200*200*8*10 T型鋼，材質(zhì)：Q235& 埋板用300*250*12mm厚鋼板3.1結(jié)構(gòu)的受力分析：(1)荷載集度計(jì)算：q k：組合荷載作用下的線荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(按矩形分布)(N/mm)；q :組合荷載作用下的線荷載集度設(shè)計(jì)值(按矩形分布)(N/mm);Sk：組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa);S :組合荷載設(shè)計(jì)值(MPa);B :分格寬度(mm)；q k=SB=0.002552 X1500=3.828N/mmq=SB=0.003493 X 1500=5.24N/mm(2)拉桿軸力計(jì)算：由于拉桿在雨篷外力作用下

16、在鉸接點(diǎn)產(chǎn)生的位移量在垂直方向上的矢量代 數(shù)和等于拉桿在軸力作用下產(chǎn)生的位移量在垂直方向上的矢量即：P :拉桿作用力在垂直方向上的分力(N);443qL (3-4a/L+(a/L)/24EI-Pb /3EI=PL 拉桿/EAE :材料的彈性模量，為 206000MPa3.2選用材料的截面特性：(1)懸臂的截面特性：材料的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f=215MPa材料彈性模量：E=206000MPa主力方向慣性矩：l=15260000mm；主力方向截面抵抗矩： W=181000m m塑性發(fā)展系數(shù)：丫 =1.05;材料彈性模量：E=206000MPa3.3梁的抗彎強(qiáng)度計(jì)算：抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足：N l/A+ML/

17、 丫 W f上式中：N l：梁受到的軸力(N);A :梁的截面面積(mnn);M max:懸臂梁的最大彎矩設(shè)計(jì)值(N mm)W :在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩(mn3);丫：塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05 ；f:材料的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 215MP©則：N L=Pctg a=13551.688NN l/A+M/ 丫 W=13551.688/2867+4031812.5/1.05/181000=25.941MPa< 215MPa懸臂梁抗彎強(qiáng)度滿足要求。3.4梁的撓度計(jì)算：主梁的最大撓度可能在2點(diǎn)出現(xiàn)，其一是C點(diǎn)，另一點(diǎn)可能在AB段之間，下面 分別計(jì)算：C點(diǎn)撓度的驗(yàn)算：d fp :集中力

18、作用下的C點(diǎn)撓度(mm)；d fq :均布荷載作用下的C點(diǎn)撓度(mm)；d fc :組合荷載作用下的C點(diǎn)撓度(mm)；d fp=P6L(3-b/L)/6EI=16.842mmd fq=qL4/8EI=16.877mmd fc=|d fp -d fq |=|16.842-16.877|=0.035mmd f,lim :按規(guī)范要求，懸臂的撓度限值(mm);d f,lim =2L/250=24mmd fc=0.035mmC dm =24mm懸臂梁件C點(diǎn)的撓度滿足要求！(2)AB段最大撓度的驗(yàn)算：d fx:懸臂梁AB段撓度計(jì)算值(mm);x :距固定端距離為x處(最大撓度處);經(jīng)過計(jì)算機(jī)的優(yōu)化計(jì)算，得

19、：x=1419mmd fx=|qL4(3-4x/L+(x/L)/24EI-Pb 3x (2-3(x-a)/b+(x-a)=0.382mmd fx=0.382mmC dm =24mm懸臂梁桿件AB段的撓度滿足要求！4雨篷焊縫計(jì)算基本參數(shù)：1 :焊縫高度：hf=6mm2 :焊縫有效截面抵抗矩：W=128000nnm3 :焊縫有效截面積：A=2200mn；4.1受力分析：V :固端剪力(N)；N l：軸力(mm),拉為正、壓為負(fù)；M :固端彎矩(N mm)|V|=|P-qL|=17819.275-5.24 x 3000|=7900.725NN l=13551.688N|M|=|Pb-qL2/2|=4

20、031812.5N mm4.2焊縫校核計(jì)算：校核依據(jù)：(T f/ B f) 2+t f2)0.5< ffw7.1.3-3GB50017-2003上式中：T f :按焊縫有效截面計(jì)算，垂直于焊縫長(zhǎng)度方向的應(yīng)力B f:正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù)，取1.22 ;T f :按焊縫有效截面計(jì)算，沿焊縫長(zhǎng)度方向的剪應(yīng)力f八角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa);3/b 3)/6EI|(MPa);(MPa);( T f/ B f) 2+t f2) 0.5=(M/1.22W+N l/1.22A) 2+(V/A) 2) 05=(4031812.5/1.22/128000+13551.688/1.22/2200)

21、2+(7900.725/2200) 2) 05=31.076MPa31.076MPa <f/=160MPa焊縫強(qiáng)度能滿足要求。5雨篷埋件計(jì)算(后錨固結(jié)構(gòu))5.1校核處埋件受力分析：V :剪力設(shè)計(jì)值(N)；N :軸向拉(壓)力設(shè)計(jì)值(N)，本處為軸向壓力；M :根部彎矩設(shè)計(jì)值(N mm)根據(jù)前面的計(jì)算，得：N=13551.688NV=7900.725NM=4031812.5N mm錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉 力計(jì)算：按5.2.2JGJ145-2004規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示),進(jìn)行彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：1: 當(dāng) N/n-Myf 藝 齊 0

22、 時(shí)：Ndh=N/n+My/ 藝 yj22 :當(dāng) N/n-My"藝 y <0 時(shí)：2dh=(NL+M)M7 藝 yi/2n i321jT'LXJLMf N在上面公式中：M彎矩設(shè)計(jì)值；2dh :群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；y1, yi :錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離;yi/, yi/ :錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；L:軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；在本例中：2N/n-Myi/ 藝 y=13551.688/4-4031812.5 X 75/22500=-10051.453因?yàn)椋?10051.453<0所以：N sdh=(NL+M)

23、“/ 藝 yi/2=16827.297N按JGJ102-2003的中第七條規(guī)定，這里的 N?再乘以2就是現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際拉拔 應(yīng)該達(dá)到的值。5.2群錨受剪內(nèi)力計(jì)算：按5.3.1JGJ145-2004規(guī)定，當(dāng)邊距c> 10hJ時(shí)，所有錨栓均勻分?jǐn)偧羟泻奢d；當(dāng)邊距C<10hef時(shí)，部分錨栓分?jǐn)偧羟泻奢d；其中：hef :錨栓的有效錨固深度；c :錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：c=200mm<10hF1000mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計(jì)值為：Vsdh=V/m=3950.362N錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力計(jì)算：NRd,s=kNkk,s/ y rs,n6.1.2-1J

24、GJ145-2004NRk,s=Af stk6.1.2-2JGJ145-2004上面公式中：NRd,s :錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值；NRk,s :錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；k :地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5JGJ145-2004選?。籄:錨栓應(yīng)力截面面積；fstk:錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；丫 RS,N：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項(xiàng)系數(shù);2k,s=Af stk=113.1 x 800 =90480N表 4.2.6JGJ145-2004丫 RS,N=1.2f stk/f yk > 1.4fyk :錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;丫 RS,N=1.2f stk /f yk=1

25、.2 x 800 /640=1.5?。貉?rs,n=1.5N Rd,s = kNRk,s/ 丫 RS,N=1 x 90480/1.5=60320N > 2dh=16827.297N錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！混凝土錐體受拉破壞承載力計(jì)算：因錨固點(diǎn)位于結(jié)構(gòu)受拉面，而該結(jié)構(gòu)為普通混凝土結(jié)構(gòu)，故錨固區(qū)基材應(yīng)判定為開裂混凝土?；炷铃F體受拉破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值Nw應(yīng)按下列公式計(jì)算：NRd,c = kNRk,c/ 丫 Rc,N© ec,N © ucr,NNk,c = NRk,c X Ac,n/Ac,N X© s,N © re,N在上面公式中:Nw

26、:混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值；Nk,c:混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；k:地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5JGJ145-2004選取；丫 rc,n :混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表2004采用，取 2.15 ;N Rk,c0 :開裂混凝土單錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；N Rk,c0=7.0 X fcu,k0.5 X hef1.5（膨脹及擴(kuò)孔型錨栓）6.1.4JGJ145-2004N Rk,c0=3.0 X fcu,k0.5 X （hef-30） 1.5（化學(xué)錨栓）6.1.4條文說明JGJ145-2004其中:f cu,k :混凝土立方

27、體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)其在45-60MPa間時(shí)，應(yīng)乘以降低系數(shù)0.95 ；h ef :錨栓有效錨固深度；00.51.5N Rk,c =3.0 X f cu,k X (h ef-30)=9623.409NAc,N0：混凝土破壞錐體投影面面積，按 6.1.5JGJ145-2004?。籗 cr,N :混凝土錐體破壞情況下，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉 承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間矩。Scr,N =3hef=3 X100=300mmAc,N =Scr,N=300=90000mmAc,n :混凝土實(shí)有破壞錐體投影面積，按 6.1.6JGJ145-2004取:Ac,N =(c 1+S1+0.5 X Scr

28、,N)X(C2+S2+0.5 X Scr,N)其中：c 1、C2：方向1及2的邊矩；s 1、S2：方向1及2的間距；c cr,N :混凝土錐體破壞時(shí)的臨界邊矩，取Ccr,N=1.5hef = 1.5 X 100=150口卩c 1 W Ccr,Nc 2 W Ccr,NS 1 W Scr,NS 2 W Scr,NAc,N=(C1 + S1+0.5 X Scr,N)X (C 2+S2+0.5 X Scr,N )=(150+200+0.5 X 300) X (100+150+0.5 X 300)2=200000mm書s,n :邊矩c對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)，按6.1.7JGJ145-2004采用：書

29、 s,n=0.7+0.3 X c/Ccr,N < 1 (膨脹及擴(kuò)孔型錨栓)6.1.7JGJ145-2004 書s,n=1 (化學(xué)錨栓)6.1.7條文說明JGJ145-2004其中C為邊矩，當(dāng)為多個(gè)邊矩時(shí)，取最小值，且需滿足CminW c < Ccr,N，按6.1.11JGJ145-2004:對(duì)于膨脹型錨栓(雙錐體)cmin = 3hef對(duì)于膨脹型錨栓cmin=2hef對(duì)于擴(kuò)孔型錨栓cmi n = hef書 s,N=0.7 + 0.3 X c/c cr,N < 1=0.7+0.3 X150/150=1所以，書s,N取1。書re,N :表層混凝土因?yàn)槊芗浣畹牟Ａё饔脤?duì)受拉承載力

30、的降低影響系數(shù)，按6.1.8JGJ145-2004采用，當(dāng)錨固區(qū)鋼筋間距 s> 150mm或鋼筋直徑d<10mn且 s> 100mm寸，取 1.0 ；書 re,N =0.5 + h ef/200 W 1=0.5+100/200=1所以，書re,N取1。叭汕：荷載偏心eN對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)，按6.1.9JGJ145-2004采用；書 ec,N = 1/(1+2e n/s cr,N )=1書ucr,N :未裂混凝土對(duì)受拉承載力的提高系數(shù)，按規(guī)范對(duì)于非化學(xué)錨栓取1.4，對(duì)化學(xué)錨栓取2.44 ;把上面所得到的各項(xiàng)代入，得：Nk,c = NRk,c X Ac,n/Ac,N 3X

31、 s,N 書 re,N 書 ec,N 書 ucr,N=9623.409 X 200000/90000 X 1 X 1X 1X 2.44 =52180.262N=1 X 52180.262/2.15=24269.889N> Ndg=13551.688N所以，群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！5.3錨栓鋼材受剪破壞承載力計(jì)算：V Rd,s = kV?k,s/ 丫 Rs,V 6.2.2-1JGJ145-2004其中：V Rd,s :鋼材破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值；V Rk,s :鋼材破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；k :地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5JGJ145-2004選??；丫

32、 rs,v:鋼材破壞時(shí)的受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.2.6JGJ145-2004選用：丫 Rs,V=1.2f stk/f yk表 4.2.6JGJ145-2004按規(guī)范，該系數(shù)要求不小于 1.25、fstk < 800MPa fyk/f stk < 0.8 ;對(duì)本例，丫 Rs,V=1.2f stk/f yk表 4.2.6JGJ145-2004=1.2 X 800/640=1.5實(shí)際選取丫 Rs,V=1.5 ；V Rk,s=0.5Asf stk 6.2.2-2JGJ145-2004=0.5 X 113.1 X 800=45240NVRd,s = kVRk,s/ 丫 Rs,V=1 X

33、45240/1.5=30160N> VSdg=7900.725N所以，錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！混凝土楔形體受剪破壞承載力計(jì)算：V Rd,c = kVRk,c/ 丫 Rc,V 6.2.3-1JGJ145-2004VRk,c=Vk,c X Ac,v/Ac,V X© s,V © h,V © a,V © ec,V © ucr,V 6.2.3-2JGJ145-2004 在上面公式中：V Rd,c :構(gòu)件邊緣混凝土破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值;VRk,c :構(gòu)件邊緣混凝土破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；k :地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0

34、.5JGJ145-2004選??；丫 Rc,V :構(gòu)件邊緣混凝土破壞時(shí)的受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表 4.2.6JGJ145-2004采用，取 1.8 ;V Rk,c0 :混凝土理想楔形體破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值，按624JGJ145-2004采用；A c,v0:單錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時(shí)在側(cè)向的投影面積，按 6.2.5JGJ145-2004采用；A c,v :群錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時(shí)在側(cè)向的投影面積，按6.2.6JGJ145-2004采用；書s,v :邊距比C2/C1對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)，按6.2.7JGJ145-2004采用；書h,v:邊厚比Ci/h對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)，按6.

35、2.8JGJ145-2004采用；書a,V:剪切角度對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)，按6.2.9JGJ145-2004采用；書ec,V :偏心荷載對(duì)群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)，按2004采用；f ucr,V :未裂混凝土級(jí)錨區(qū)配筋對(duì)受剪承載力的提高影響系數(shù)，按6.2.11JGJ145-2004采用；下面依次對(duì)上面提到的各參數(shù)計(jì)算：C1=150mmC2=100mm叭,v=0.7+0.3 X C2/1.5C 1< 16.2.7JGJ145-2004=0.7+0.3 X 100/1.5/150=0.833<1?。簳?s,v=0.833VRk,c0=0.45 X (dnod 0-5(l f/d nod0.2(f cu,k)6.2.4JGJ145-2004其中：dnom:錨栓外徑(mm)；If:剪切荷載下錨栓有效長(zhǎng)度，取If<hef，且If<8d，本處取96mmV Rk,c0=0.45 X (dnod °.5(l f/d n°m0.20.51.5(f cu,k) C1=0.45 X (12) 0.5 (96/12)0.2(30) 0.5 X 1501.5=23774.897NAc,v0=4.5Ci26.2.5JGJ145-2004=4.5 X15022=101250mmAc,v=(1.5c 計(jì)S2+C2) X h 6.2.6-3JGJ145-2