u鍋爐、壓力容器筒體上管座角焊縫焊接技術(shù)的研究

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。u鍋爐、壓力容器筒體上管座角焊縫焊接技術(shù)的研究鍋爐、壓力容器筒體上管座角焊縫焊接技術(shù)的研究鍋爐、壓力容器筒體上管座角焊縫焊接技術(shù)的研究作者：佚名 文章來源：網(wǎng)上搜集 點(diǎn)擊數(shù)： 更新時(shí)間：2007-12-22 20:21:53 摘要：鍋爐、壓力容器筒體上管座角焊縫焊接技術(shù)的研究摘要：本文針對鍋爐鍋筒上蒸汽引出管管座角焊縫要求全焊透特點(diǎn)，通過改進(jìn)焊接坡口設(shè)計(jì)，優(yōu)化工藝以及對操作工人技能的培訓(xùn)，使鍋筒管座角焊縫的超聲波探傷一次合格率明顯提高。創(chuàng)新地研制開發(fā)了適合鍋筒管座角焊縫焊接的機(jī)械焊設(shè)備，進(jìn)行了大量的試驗(yàn)

2、和產(chǎn)品試生產(chǎn)，其焊接生產(chǎn)率高，質(zhì)量穩(wěn)定可靠，大大改善了焊工的操作環(huán)境，并在行業(yè)中率先使用焊接新工藝，達(dá)到國內(nèi)先進(jìn)水平。關(guān)鍵詞：管座角焊縫；超聲波探傷；機(jī)械焊一、前言鍋筒是鍋爐產(chǎn)品中一個(gè)非常重要的部件，鍋筒的焊接質(zhì)量歷來是各鍋爐廠家最為關(guān)心的，但以往大家一般主要將注意力集中在鍋筒的縱縫、環(huán)縫及集中下降管、給水管上，對于133mm及159mm引出管管座的焊接一直沒有引起足夠重視，但隨著用戶對管座焊接要求的不斷提高，鍋筒管座的焊接已成為鍋爐行業(yè)關(guān)注的焦點(diǎn)。以往在220t/h、420t/h鍋筒的13312引出管管座焊接時(shí)，選用全焊透的結(jié)構(gòu)型式，焊接采用內(nèi)孔氬弧焊封底、手工電弧焊蓋面，焊后僅進(jìn)行表面磁粉

3、探傷，然而在采用超聲波探傷檢查后，連續(xù)兩臺產(chǎn)品的鍋筒管座角焊縫一次合格率低得實(shí)在確實(shí)令人難以接受，也立即引起了大家的高度重視，經(jīng)過實(shí)物解剖的分析，發(fā)現(xiàn)鍋筒管座焊接缺陷主要分布在內(nèi)孔氬弧封底焊根部和手工焊焊縫底部，大部分呈整圈分布，缺陷的性質(zhì)為未焊透、夾渣和氣孔。從目前生產(chǎn)情況來看，現(xiàn)有的設(shè)備，管座加工精度，焊接坡口的具體尺寸，焊工的操作技能等均不能滿足要求，因而焊接質(zhì)量難以達(dá)到超聲波探傷合格標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)前兩臺鍋筒管座焊接的實(shí)際情況分析，我們發(fā)現(xiàn)由于管座的壁厚、橢圓度公差及管座的加工精度使得管座的鈍邊尺寸過大或不均勻，管座裝配時(shí)，由于沒有仔細(xì)控制又造成錯(cuò)邊量過大，從而造成了管座根部內(nèi)孔焊未焊透、焊

4、穿，而管座底部的手工焊缺陷，則主要是由于坡口間距過小，造成焊工運(yùn)條不當(dāng)以及操作環(huán)境惡劣等因素引起。二、管座焊接質(zhì)量改進(jìn)1改變設(shè)計(jì)坡口型式，完成焊接工藝評定由于1000t/h和2000t/h鍋筒上15920管座的坡口型式全部采用從美國CE公司引進(jìn)的根部不焊透的J型坡口，難于滿足超聲波探傷的要求，我們根據(jù)220t/h、420t/h鍋筒的13312引出管管座焊接經(jīng)驗(yàn)，將根部不焊透的J型坡口全部改成全焊透的D型坡口，并重新設(shè)計(jì)滿足要求的坡口型式，重新進(jìn)行工藝評定，為了保證生產(chǎn)的順利進(jìn)行，我們設(shè)計(jì)了新的內(nèi)孔氬弧焊工裝，包括導(dǎo)電桿、導(dǎo)電嘴、外保護(hù)氣套、定位芯棒等工裝。對焊接坡口也作了新的設(shè)計(jì)，為了檢驗(yàn)重新

5、設(shè)計(jì)的工裝及焊接坡口的合理性，工藝部門在生產(chǎn)車間的配合下先后制備了近百個(gè)管座試樣，邊焊邊調(diào)整規(guī)范參數(shù)及坡口型式的具體尺寸，邊焊邊總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，在短時(shí)間內(nèi)完成了試驗(yàn)及工藝評定，滿足了生產(chǎn)的正常進(jìn)行。2細(xì)化提高管座角焊縫一次合格率的措施針對管座角焊縫的一次合格率奇低問題，先后數(shù)次組織了工藝、車間、探傷、標(biāo)準(zhǔn)、設(shè)計(jì)的有關(guān)人員進(jìn)行了會診，并與車間操作工人一起對缺陷產(chǎn)生的原因進(jìn)行了分析、探討，根據(jù)缺陷主要集中在根部及整圈的特點(diǎn)，制訂了新的工藝方案，并在第三臺鍋筒管座焊接時(shí)采取如下措施：針對坡口間距過小，在加工坡口時(shí)，常有加工不到位的情況，決定將鍋筒筒體上的坡口角度由原來的30改為15,坡口盆口尺寸加工須滿足

6、圖紙要求的尺寸。針對鈍邊尺寸太大或不均勻的情況，決定從第三臺起管座內(nèi)孔全部內(nèi)鏜，并對管座的加工要求提出更高的要求，管座的壁厚適當(dāng)放厚以滿足內(nèi)鏜的需要。針對手工焊時(shí)焊條運(yùn)條不暢，難以擺動的情況，決定手工焊第一層焊接時(shí)由原來的4.0焊條全部改為3.2焊條。針對錯(cuò)邊過大的情況，采取了裝配點(diǎn)焊時(shí)使用定位芯棒，對管座縱、環(huán)向偏差暫不考核，以滿足內(nèi)孔氬弧焊的需要。焊前向焊工進(jìn)行交底，焊接過程中，工藝人員到現(xiàn)場進(jìn)行跟班、指導(dǎo)，以進(jìn)一步掌握第一手資料，車間將原生產(chǎn)周期從2天改為710天，以保證質(zhì)量。經(jīng)過連續(xù)10天的精心焊接，第3臺鍋筒管座的一次焊接合格率終于從第1臺的3個(gè)合格，第2臺的9個(gè)合格提高到了31個(gè)合

7、格，但合格率仍僅41.9%，這無疑極大地打擊了焊工的信心，也使很多人產(chǎn)生了管座焊后采用超聲波探傷是否能行的疑問。在公司領(lǐng)導(dǎo)的關(guān)心和支持下，工藝部門和生產(chǎn)車間協(xié)手合作對第3臺鍋筒管座的缺陷情況進(jìn)行了分析，并在產(chǎn)品上抽刮了3個(gè)管接頭進(jìn)行仔細(xì)觀察、研究，并讓操作焊工一起來觀看，使焊工對缺陷的位置、性質(zhì)有一個(gè)直觀了解。為此，我們又組織了工藝人員與焊工進(jìn)行了交流，通過交流，工藝部門充分聽取了焊工的意見并進(jìn)行分析，對焊接工藝又作了如下修改：將原來一直進(jìn)大爐進(jìn)行預(yù)熱的工藝改為局部預(yù)熱，以改善焊工的操作條件。打破常規(guī)改變原來的操作工藝，對打底層焊接由原來的運(yùn)條電弧不能給在中間，改為運(yùn)條時(shí)電弧直接給在中間，并適

8、當(dāng)增加焊接電流，以保證根部焊透。根據(jù)第3臺管座角焊縫缺陷已由原來的整圈變?yōu)橹饕性谄鸹〖笆栈〗宇^處的特點(diǎn)，要求焊工加強(qiáng)責(zé)任心，對接頭處要求進(jìn)行修磨。生產(chǎn)車間根據(jù)實(shí)際情況又發(fā)出了“關(guān)于加強(qiáng)鍋筒上內(nèi)孔氬弧焊管接頭質(zhì)量的幾點(diǎn)要求”，對鍋筒管座的焊接作出了詳細(xì)規(guī)定，并分發(fā)到各有關(guān)工段和有關(guān)人員。采取了如上措施后，第4臺鍋筒管座的焊接質(zhì)量有了很大提高，經(jīng)超聲波探傷檢查，一次合格率為73.4%，基本達(dá)到了預(yù)定的質(zhì)量指標(biāo)。在以后的鍋筒管座焊接過程中，我們又不斷總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，使鍋筒管座的一次合格率不斷提高，現(xiàn)在鍋筒管座的一次合格率已基本達(dá)到90%以上，截至2002年底統(tǒng)計(jì)結(jié)果，15臺產(chǎn)品中有6臺鍋筒管座焊接的一

9、次合格率達(dá)到100%。三、管座角焊縫自動焊接技術(shù)的研究為了保證鍋筒、壓力容器上管座的焊接質(zhì)量，并使管座角焊縫的一次合格率穩(wěn)定地保持在90%以上，減少電焊工操作技能等人為因素引起的質(zhì)量問題，有必要開發(fā)用自動焊進(jìn)行管座焊接的新型焊機(jī)，為此工藝部門開始立項(xiàng)研制管座自動焊機(jī)，并與國內(nèi)某焊接設(shè)備專業(yè)生產(chǎn)廠家合作開發(fā)管座自動焊機(jī)。1管座自動焊焊機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)a.管接頭外徑適用范圍:100300mmb.管接頭壁厚適用范圍:830mmc管接頭高度:150200mmd管接頭最小凈距(軸向、環(huán)向):100mme最大馬鞍形落差量:50mmf筒節(jié)本體及管接頭材料:碳鋼、低合金鋼g適應(yīng)的最高預(yù)熱溫度:2502設(shè)備組成

10、設(shè)備由馬鞍形焊接主機(jī)、控制箱、進(jìn)口送絲機(jī)、可擺動鵝頸式空冷焊槍以及進(jìn)口IGBT逆變式焊接電源組成。適用于細(xì)絲埋弧焊、熔化極氣保護(hù)焊。焊接設(shè)備系適用于管座坡口馬鞍形落差較大的氣保護(hù)焊機(jī)，焊接設(shè)備為適用于管座坡口馬鞍形落差較小的埋弧焊機(jī)。3焊接工藝性能試驗(yàn)（1）試驗(yàn)用母材：BHW351743*145；20G133*12、168*15、159*20。（2）焊接材料：H10Mn21.6mm；SJ101。（3）焊接方法：內(nèi)孔氬弧焊封底，埋弧自動焊焊妥。（4）試樣數(shù)量：2付對接，3種規(guī)格18只角焊縫。（5）焊后檢驗(yàn)：100%磁粉探傷、100%超聲波探傷。（6）力學(xué)性能試驗(yàn)：2個(gè)接頭抗拉、4個(gè)橫向彎曲和6個(gè)

11、沖擊韌性。（7）宏觀金相檢驗(yàn)：每個(gè)管座角焊縫檢查12個(gè)宏觀剖面。（8）試驗(yàn)結(jié)果：磁粉和超聲波探傷合格率100%，理化性能的各項(xiàng)指標(biāo)均符合標(biāo)準(zhǔn)要求。四、結(jié)論1通過改進(jìn)設(shè)計(jì)，優(yōu)化工藝以及操作技能的培訓(xùn)，鍋筒管座角焊縫的一次合格率明顯提高，產(chǎn)品質(zhì)量上等級。2研制、開發(fā)了管座角焊縫自動焊機(jī)，提高焊接技術(shù)水平，填補(bǔ)國內(nèi)空白。 火力發(fā)電廠高溫高壓管道上管座焊接作者：佚名 文章來源：網(wǎng)上搜集 點(diǎn)擊數(shù)： 更新時(shí)間：2007-12-22 20:21:02 摘要：在火力發(fā)電廠安裝施工中，高溫高壓大徑管道上接管座很多，選擇合適的焊接材料、焊接工藝和熱處理工藝，獲得滿意的焊接接頭。 關(guān)鍵詞：火力發(fā)電廠；異種鋼焊接；焊

12、后熱處理 Tube Seat Weldings on high temperature and high pressure pipelines in thermal power station Lufukui (Shandong province No.3 power station construction company,weifang 261031) ABSTRACT：In construction of thermal power station,there are lots of tube seat weldings on high temperature and high pres

13、sure pipelines.We get suitable welded joints by using right welding materials,welding procedure and heat treatment procedure. KEY WORDS： thermal power station;dissimilar steel welding;post weld heat treatment 隨著電力工業(yè)的迅速發(fā)展，到2005年底全國將擁有1000 MW及以上裝機(jī)容量的火電廠超過120座，高參數(shù)、大容量、超臨界壓力和超臨界火力發(fā)電機(jī)組的不斷涌現(xiàn)，對電站焊接接頭的質(zhì)量要求也

14、不斷提高，增大蒸汽溫度、壓力則必然要求鋼材有更高的高溫強(qiáng)度，所以電力技術(shù)的發(fā)展在很大程度上依賴于材料技術(shù)的發(fā)展水平，焊接技術(shù)又決定了材料的使用，所以焊接技術(shù)也要緊跟材料技術(shù)的發(fā)展不斷發(fā)展提高。高溫、高壓管道與管座壁厚差別大，多數(shù)屬于異種鋼接頭，與鍋爐小徑管道相比，汽機(jī)四大管道設(shè)計(jì)壽命要長的多，且汽機(jī)四大管道接頭都是現(xiàn)場施工，焊接條件差，必須制定嚴(yán)格的焊接、熱處理工藝，才能保證焊接質(zhì)量。由于目前同徑管接頭焊接、熱處理工藝已經(jīng)很成熟，無損探傷也成熟，因此汽機(jī)四大管道上各類管座焊接質(zhì)量的提高將會將管道整體焊接質(zhì)量上升到更高水平，加之以前這方面的總結(jié)經(jīng)驗(yàn)較少，通過這次活動，拿出比較好的經(jīng)驗(yàn)出來。 表1

15、 彭城電廠3號機(jī)組（300MW亞臨界）汽機(jī)四大管道上各類管座統(tǒng)計(jì) 母管 支管 材質(zhì) 接頭類別 規(guī)格 數(shù)量 主汽 安全閥管座 A335P91 M 16849 2 安全閥 A335P91/WC6 M 16849 2 PCV閥管座 A335P91 M 16045 1 排汽管管座 A335P91 M 16045 1 熱工壓力 A335P91/12Cr1MoVG M 255 11 熱工測溫管座 A335P91/1Cr18Ni9Ti A 388 5 疏水管座 A335P91/12Cr1MoVG M DN40 2 軸封供汽管座 A335P91/12Cr1MoVG M DN40 1 蠕脹測點(diǎn) A335P91/

16、10CrMo910 M 16 32 熱段 安全閥管座 A335P22 B 16834 2 安全閥 A335P22/WC6 B 16834 2 排汽管管座 A335P22 B 19434 1 熱工壓力 A335P22/1Cr18Ni9Ti A 255 5 熱工測溫管座 A335P22/1Cr18Ni9Ti A 388 5 疏水罐 A335P22/12Cr1MoVG B 2199 2 疏水管座 A335P22/12Cr1MoVG B DN40 1 蠕脹測點(diǎn) A335P22/10CrMo910 B 16 32 給水 熱工壓力 15NiCuMoNb5/1Cr18Ni9Ti A 255 5 熱工測溫管座

17、 15NiCuMoNb5/1Cr18Ni9Ti A 388 8 疏水放氣管座 15NiCuMoNb5/20G B DN20/DN25 11 壓力表管座 15NiCuMoNb5/1Cr18Ni9Ti A 255 3 溫度表管座 15NiCuMoNb5/1Cr18Ni9Ti A 255 6 冷段 熱工壓力 A672B70/1Cr18Ni9Ti A 255 2 熱工測溫管座 A672B70/1Cr18Ni9Ti A 388 1 1 焊接性分析 表1中的接頭主要是A類和M類異種鋼接頭。 2 焊接工藝分析 由于A類異種鋼接頭和M類異種鋼接頭，兩側(cè)鋼種化學(xué)成分、金相組織、物理性能差別較大，焊接時(shí)必須選用合

18、適的工藝才能獲得滿意的焊接接頭，根據(jù)接頭形式、規(guī)格選擇焊接方法、焊接材料、焊接參數(shù)和熱處理工藝。 2.1焊接方法 根據(jù)接頭形式、管件規(guī)格選擇焊接方法：主給水（15NiCuMoNb5）、主蒸汽（A335P91）、再熱熱段（A335P22）、再熱冷段（A672B70CL32）上焊接熱工壓力取源管座采用氬弧焊，其它管座和焊口采用氬弧焊打底+電焊填充蓋面焊接方法，主蒸汽（A335P91）上焊接各管座、安全閥氬弧焊打底和前兩道電焊時(shí)，在管道內(nèi)充氬氣保護(hù)，防止根部氧化，采用小電流，薄焊層，多層多道焊接工藝，每層厚度不超過焊條直徑。 2.2焊接材料的選擇 焊接材料的選擇是異種鋼焊接的關(guān)鍵，考慮接頭形式、管件

19、規(guī)格、控制焊縫熔合比、焊后熱處理和目前公司焊接工藝評定等因素，焊材選用見表2；由于目前沒有A335P91/1Cr18Ni9Ti焊接工藝評定，結(jié)合熱工儀表管安裝要求，采用中間加套管措施進(jìn)行過渡，在A335P91/1Cr18Ni9Ti之間加材質(zhì)為12Cr1MoVG過渡套管，這樣就成了A335P91/12Cr1MoVG和12Cr1MoVG/1Cr18Ni9Ti焊接，有相應(yīng)的焊接工藝評定,焊接流程如下圖1： 圖1 主蒸汽管道（A335P91）上焊測溫插座焊接流程 表2 異種鋼接頭焊材選用 母管 支管 材質(zhì) 支管規(guī)格 數(shù)量 焊接材料 主蒸汽 安全閥 A335P91/WC6 16849 2 R40/R40

20、7 熱工壓力管座 A335P91/12Cr1MoVG 255 11 ER90S 熱工測溫管座 12Cr1MoV/1Cr18Ni9Ti 388 5 TGS-310 蠕脹測點(diǎn) A335P91/10CrMo910 16 32 ENiCrFe-3 再熱熱段 安全閥 A335P22/WC6 16834 2 R30/R307 熱工壓力管座 A335P22/1Cr18Ni9Ti 255 5 TGS-310 熱工測溫管座 A335P22/1Cr18Ni9Ti 388 5 TGS-310/A307 疏水罐 A335P22/12Cr1MoVG 2199 2 R31/R317 蠕脹測點(diǎn) A335P22/10CrMo

21、910 16 32 ENiCrFe-3 主給水 熱工壓力管座 15NiCuMoNb5/1Cr18Ni9Ti 255 5 TGS-310 熱工測溫管座 15NiCuMoNb5/1Cr18Ni9Ti 388 8 TGS-310/A307 疏水放氣管座 15NiCuMoNb5/20G DN25/DN20 11 ER80S/E9018-G 減溫水、旁路 15NiCuMoNb5/20G 16822 3 ER80S/E9018-G 給水再循環(huán)、減溫水 15NiCuMoNb5/20G 10814 4 ER80S/E9018-G 再熱冷段 熱工壓力管座 A672B70/1Cr18Ni9Ti 255 2 TGS

22、-310 熱工測溫管座 A672B70/1Cr18Ni9Ti 388 1 TGS-310/A307 注：熱段蠕脹測點(diǎn)焊接，因考慮焊后不進(jìn)行熱處理，故選用鎳基焊材。 2.3坡口形式 考慮管座氬弧焊打底質(zhì)量，管座采用5060的V形坡口，母管則開與管座內(nèi)徑一樣的孔，不再打坡口，如下圖。母管開孔全部采用機(jī)械加工方法，嚴(yán)禁用火焰切割開孔，保證管座坡口和母管開孔處無裂紋、重皮、無油污銹蝕等。 圖2 安全閥管座坡口加工圖 2.4焊接工藝 管座及母管打磨符合規(guī)范要求，組對好并裝配牢固，先用氬弧焊點(diǎn)固焊3點(diǎn)，焊接材料、焊接工藝和預(yù)熱溫度等均應(yīng)與正式施焊相同，點(diǎn)固后要認(rèn)真檢查每個(gè)焊點(diǎn)質(zhì)量，如有缺陷應(yīng)立即清除，重新

23、點(diǎn)固，對于壁厚大于25mm，管徑大于160mm的管座我們采用兩人對稱施焊，并采用多層多道焊；施焊中，要注意焊接接頭和收弧的質(zhì)量，收弧時(shí)應(yīng)填滿熔池，多層多道焊的焊道接頭應(yīng)錯(cuò)開，管座和母管焊縫過渡要平滑，因?yàn)榇颂幈诤褡兓?，?yīng)力最為集中。 2.5熱處理工藝 主蒸汽管道、再熱熱段管道、主給水管道上管座焊前預(yù)熱，預(yù)熱溫度按主管要求，采用遠(yuǎn)紅外電加熱，加熱范圍如圖3所示：焊接過程中層間溫度不低于預(yù)熱溫度，主管材質(zhì)為A335P91，層間溫度不高于300，其他材質(zhì)，層間溫度不高于400。主蒸汽管道、再熱熱段管道上的蠕脹測點(diǎn)焊前按母管要求進(jìn)行預(yù)熱，由于采用鎳基焊材，沒有進(jìn)行焊后高溫回火處理，同一母管上焊接同類

24、、同材質(zhì)管座距離較近時(shí)（如熱工壓力取源管座），為避免同一段管道高溫處理次數(shù)超過2次，爭取一次焊完較近的管座，一次性高溫回火處理完。 表3 各異種鋼接頭焊后熱處理溫度 材質(zhì) 母管規(guī)格 支管規(guī)格 焊接材料 熱處理溫度 A335P91/WC6 16849 16849 ER90S/E9018-B9 750 A335P91/12Cr1MoVG 45542.5 255 ER90S 760 12Cr1MoVG/1Cr18Ni9Ti 45542.5 388 TGS-310 / A335P91/10CrMo910 45542.5 16 ENiCrFe-3 / A335P22/WC6 16834 16834 R3

25、0/R307 720750 A335P22/1Cr18Ni9Ti 747.542.5 255 TGS-310 / A335P22/1Cr18Ni9Ti 747.542.5 388 TGS-310/A307 / A335P22/12Cr1MoVG 56026 2199 R31/R317 720750 A335P22/10CrMo910 747.542.5 16 ENiCrFe-3 / 15NiCuMoNb5/1Cr18Ni9Ti 355.626 255 TGS-310 / 15NiCuMoNb5/1Cr18Ni9Ti 355.626 388 TGS-310/A307 / 15NiCuMoNb5/

26、20G 355.626 DN25/DN20 ER80S/E9018-G 590 圖3安全閥管座預(yù)熱、熱處理加熱片布置圖 2.6管道布置要求 四大管道上的疏水管道和熱工壓力取源管布置要合理，設(shè)有U形膨脹彎，如圖4，留有膨脹余量，防止機(jī)組啟動、停機(jī)時(shí)，管道膨脹、收縮受限,造成管座根部應(yīng)力集中過大，導(dǎo)致管座焊縫產(chǎn)生裂紋，最終發(fā)生泄露。 圖4 U型膨脹彎設(shè)計(jì) 3 無損檢驗(yàn) 焊前所有合金鋼管件進(jìn)行了光譜復(fù)核，防止管件材質(zhì)有誤。管座焊接并熱處理完后，及時(shí)進(jìn)行無損探傷，采用表面滲透探傷，防止表面有開口形缺陷，并進(jìn)行了100%光譜復(fù)核，防止用錯(cuò)焊材，并對熱處理后的焊縫做了100%硬度檢驗(yàn)，沒有超標(biāo)的，全部符合

27、規(guī)范要求。 4 結(jié)論 彭城電廠#3、#4機(jī)組四大管道上焊接的各管座質(zhì)量優(yōu)良，投產(chǎn)1年來，沒有發(fā)生滲漏，為機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行創(chuàng)造了基礎(chǔ)。高溫高壓管道上焊接各類管座，嚴(yán)格控制好焊材選擇、坡口制備、焊接工藝和熱處理工藝是可以獲得滿意焊縫接頭的。 參考文獻(xiàn) 1.焊接工藝評定規(guī)程DL/T868-2004 2.火力發(fā)電廠焊接技術(shù)規(guī)程DL/T869-2004 3.火力發(fā)電廠異種鋼焊接技術(shù)規(guī)程DL/T 752-2001 4.火力發(fā)電廠焊接熱處理技術(shù)規(guī)程DL/T 819-2002 5.焊接工程師手冊陳祝年編著.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002.1 6.耐熱鋼焊接錢昌黔主編.北京：水利電力出版社，1988 焊前預(yù)熱及焊后

28、熱處理的作用作者：佚名 文章來源：網(wǎng)上搜集 點(diǎn)擊數(shù)： 更新時(shí)間：2007-12-29 20:13:28 重要構(gòu)件的焊接、合金鋼的焊接及厚部件的焊接，都要求在焊前必須預(yù)熱。焊前預(yù)熱的主要作用如下： （1）預(yù)熱能減緩焊后的冷卻速度，有利于焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋。同時(shí)也減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了焊接接頭的抗裂性。（2）預(yù)熱可降低焊接應(yīng)力。均勻地局部預(yù)熱或整體預(yù)熱，可以減少焊接區(qū)域被焊工件之間的溫度差（也稱為溫度梯度）。這樣，一方面降低了焊接應(yīng)力，另一方面，降低了焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋。（3）預(yù)熱可以降低焊接結(jié)構(gòu)的拘束度，對降低角接接頭的拘束度尤為明顯，隨著預(yù)

29、熱溫度的提高，裂紋發(fā)生率下降。預(yù)熱溫度和層間溫度的選擇不僅與鋼材和焊條的化 學(xué)成分有關(guān)，還與焊接結(jié)構(gòu)的剛性、焊接方法、環(huán)境溫度等有關(guān)，應(yīng)綜合考慮這些因素后確定。另外，預(yù)熱溫度在鋼材板厚方向的均勻性和在焊縫區(qū)域的均勻性，對降低焊接應(yīng)力有著重要的影響。局部預(yù)熱的寬度，應(yīng)根據(jù)被焊工件的拘束度情況而定，一般應(yīng)為焊縫區(qū)周圍各三倍壁厚，且不得少于150-200毫米。如果預(yù)熱不均勻，不但不減少焊接應(yīng)力，反而會出現(xiàn)增大焊接應(yīng)力的情況。焊后熱處理的目的有三個(gè)：消氫、消除焊接應(yīng)力、改善焊縫組織和綜合性能。 焊后消氫處理，是指在焊接完成以后，焊縫尚未冷卻至100以下時(shí)，進(jìn)行的低溫?zé)崽幚?。一般?guī)范為加熱到200350

30、，保溫2-6小時(shí)。焊后消氫處理的主要作用是加快焊縫及熱影響區(qū)中氫的逸出，對于防止低合金鋼焊接時(shí)產(chǎn)生焊接裂紋的效果極為顯著。在焊接過程中，由于加熱和冷卻的不均勻性，以及構(gòu)件本身產(chǎn)生拘束或外加拘束，在焊接工作結(jié)束后，在構(gòu)件中總會產(chǎn)生焊接應(yīng)力。焊接應(yīng)力在構(gòu)件中的存在，會降低焊接接頭區(qū)的實(shí)際承載能力，產(chǎn)生塑性變形，嚴(yán)重時(shí)，還會導(dǎo)致構(gòu)件的破壞。消應(yīng)力熱處理是使焊好的工件在高溫狀態(tài)下，其屈服強(qiáng)度下降，來達(dá)到松弛焊接應(yīng)力的目的。常用的方法有兩種：一是整體高溫回火，即把焊件整體放入加熱爐內(nèi)，緩慢加熱到一定溫度，然后保溫一段時(shí)間，最后在空氣中或爐內(nèi)冷卻。用這種方法可以消除80%-90%的焊接應(yīng)力。另一種方法是局

31、部高溫回火，即只對焊縫及其附近區(qū)域進(jìn)行加熱，然后緩慢冷卻，降低焊接應(yīng)力的峰值，使應(yīng)力分布比較平緩，起到部分消除焊接應(yīng)力的目的。有些合金鋼材料在焊接以后，其焊接接頭會出現(xiàn)淬硬組織，使材料的機(jī)械性能變壞。此外，這種淬硬組織在焊接應(yīng)力及氫的作用下，可能導(dǎo)致接頭的破壞。如果經(jīng)過熱處理以后，接頭的金相組織得到改善，提高了焊接接頭的塑性、韌性，從而改善了焊接接頭的綜合機(jī)械性能。常用焊接方法對結(jié)構(gòu)的適應(yīng)性作者：佚名 文章來源：網(wǎng)上搜集 點(diǎn)擊數(shù)： 更新時(shí)間：2008-1-5 19:14:51 焊接方法接頭形式板厚焊接位置費(fèi)用自動化程度對接T形接搭接薄板厚板超厚板平焊立焊橫焊仰焊設(shè)備費(fèi)焊接費(fèi)熔焊焊條電弧焊AAA

32、BABABBC少少差埋弧焊AAACAAADBD中少好CO2焊AAABAAAABC中少好MIG焊AAACAAABCC中中好TIG焊AAAABCABBC少中好氣焊AAAABDABBC少中差電渣焊AABDCACADD大少好電子束焊AABAABADDD大中最好壓焊點(diǎn)焊DCAACDABBC中中好縫焊DDAACDADDD中中好凸焊CCAACDADDD中中稍好閃光對焊ACDCACACDD中中好摩擦焊ACDCACACDD中少好超聲波焊DCAADDADDD中少好釬焊CCAABDADDD少中稍好焊接接頭工藝設(shè)計(jì)作者：佚名 文章來源：網(wǎng)上搜集 點(diǎn)擊數(shù)： 更新時(shí)間：2008-8-27 19:38:08 一、焊條電弧焊

33、的接頭形式主要有哪些？ 焊條電弧焊接頭的基本形式有4種：對接接頭、角接接頭、T形接頭和搭接接頭。 （1）對接接頭受力較均勻，焊接質(zhì)量易于保證，應(yīng)用最廣，應(yīng)優(yōu)先選用。 （2）角接接頭和T形接頭受力情況較對接接頭復(fù)雜，但接頭呈直角或一定角度時(shí)必須采用這兩種接頭形式。它們受外力時(shí)的應(yīng)力狀況相仿，可根據(jù)實(shí)際情況選用。 （3）搭接接頭受力時(shí)，焊縫處易產(chǎn)生應(yīng)力集中和附加彎矩，一般應(yīng)避免選用。但因其不須開坡口，焊前裝配方便，對受力不大的平面連接也可選用。 二、焊條電弧焊的坡口形式主要有哪些？ 焊條電弧焊接頭坡口的基本形式有I形、V形、U形和X形等。I形坡口主要用于厚度為16 mm鋼板的焊接；V形坡口主要用于

34、厚度為326 mm鋼板的焊件；U形坡口主要用于厚度為2060 mm鋼板的焊接；X形坡口主要用于厚度為1260 mm鋼板的焊接，需雙面施焊。 三、焊條電弧焊接頭及坡口形式在實(shí)際生產(chǎn)中如何選用？ 焊接接頭與坡口形式的選擇，應(yīng)根據(jù)焊接結(jié)構(gòu)形狀、尺寸、受力情況、強(qiáng)度要求、焊件厚度、焊接方法及坡口加工難易程度等因素綜合決定 焊接時(shí)應(yīng)盡量避免厚薄相差很大的金屬板焊接，以便獲得優(yōu)質(zhì)焊接接頭。必須采用時(shí)，在較厚板上應(yīng)加工出過渡形式 。 四、焊接接頭工藝設(shè)計(jì)時(shí)，焊縫的布置應(yīng)注意哪些問題？ 焊縫布置一般應(yīng)從下述幾方面考慮： （1）便于裝配和施焊 焊縫位置必須具有足夠的操作空間以滿足焊接時(shí)運(yùn)條的需要。焊條電弧焊時(shí)，

35、 焊條須能伸到待焊部位。點(diǎn)焊與縫焊時(shí)，要求電極能伸到待焊部位 。埋弧焊時(shí)，則要求施焊時(shí)接頭處應(yīng)便于存放焊劑。 （2）有利于減少焊接應(yīng)力與變形 設(shè)計(jì)焊接結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)盡量選用尺寸規(guī)格較大的板材、型材和管材，形狀復(fù)雜的可采用沖壓件和鑄鋼件，以減少焊縫數(shù)量，簡化焊接工藝和提高結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和剛度。同時(shí)，焊縫布置應(yīng)盡可能對稱布置(圖1434)，以減小變形。 （3）焊縫的布置應(yīng)避免密集、交叉 焊縫交叉或過分集中會造成接頭部位過熱，增大熱影響區(qū)，使組織惡化，性能嚴(yán)重下降。兩條焊縫間距一般要求大于3倍板厚。 （4）避開最大應(yīng)力區(qū)和應(yīng)力集中部位 焊接接頭是焊接結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié)。因此，焊縫布置應(yīng)避開焊接結(jié)構(gòu)上應(yīng)力最大的部

36、位。另外，在集中載荷作用的焊縫處應(yīng)有剛性支撐。 （5）避開機(jī)械加工面 焊接時(shí)會引起工件變形，對于位置精度要求較高的焊接結(jié)構(gòu)，一般應(yīng)在焊后進(jìn)行精加工；對于位置精度要求不高的焊接結(jié)構(gòu)，可先進(jìn)行機(jī)械加工，但焊縫位置與加工面要保持一定距離。 （6）便于焊接和檢驗(yàn) 設(shè)計(jì)封閉容器時(shí)，要留工藝孔，如入孔、檢驗(yàn)孔和通氣孔。焊后再用其他方法封堵。 五、焊接結(jié)構(gòu)工藝圖應(yīng)表達(dá)的內(nèi)容有哪些？ 焊接結(jié)構(gòu)工藝圖上應(yīng)表達(dá)出：（1）構(gòu)成件的形狀及各有關(guān)構(gòu)成件之間的相互關(guān)系；（2）各構(gòu)成件的裝配尺寸及有關(guān)板厚、型材規(guī)格等。（3）焊縫的圖形符號和尺寸；（4）焊接工藝的要求。-18and improve idle land of

37、utilization, real achieved environment improved and productivity development mutual promoting total win. Five, firmly implement, promoting work ahead, to create highlights. Third deployment, implementation of seven, then it is imperative to strengthen responsibility and improve the mechanisms and im

38、plementation. All localities and departments must be convinced that goals, going all out, mustering spirit, work together to ensure that this years objectives carry out tasks, at the forefront. First, we must strengthen the leadership to implement. Departments at all levels should always work and ru

39、ral five water treatment, three to split in an important position, and carry the main responsibility, main leader personally, leaders arrested and layers of responsibility rank transmission pressure established hierarchical accountability, and work together to promote the work of the mechanism, a co

40、ncerted effort pay attention to implementation. County nongban, flood, three to one down to further play a leading catch total, integrated and coordinated role of all kinds is long, Sheriff Inspector to effectively fulfill their responsibilities, formed the alignment on the fire line and management

41、a lively situation. Second, we must strengthen the test implementation of the Governor. Role play the Governor got the baton, for agricultural and rural focus and five water treatment, three to split work, refine improve assessment methods and evaluation system, accurate assessment. Combined with dare play, tree benchmark style building five major operations, car