高空懸挑支模施工方案

1、高空懸挑結(jié)構(gòu)支模施工方案、工程概況本工程位丁新鄉(xiāng)市東敬路以北，東文路以南，新雅街以西，其中13#®總建筑面積:12199.97m2,15#樓總建筑面積:12278.33m2,屋頂局部塔樓為電梯機房層及飄架，屋面層（68.7m）設(shè)計為高空大跨度超長懸挑結(jié)構(gòu)，屋面板厚為100mm混凝土等級為C3Q二、編制依據(jù)1、根據(jù)本工程的全部施工圖紙及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)；2、根據(jù)國家有關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)和地區(qū)的有關(guān)規(guī)程；3、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范5、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)6、建筑施工計算手冊7、實用建筑施工安全手冊8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范9、懸挑式腳手架安全技術(shù)規(guī)程10、鋼結(jié)構(gòu)

2、設(shè)計規(guī)范三、高空大懸挑梁模板體系設(shè)計屋面層（68.7m）大跨度懸挑模板支撐體系采用45a工字鋼，在45a工字鋼上搭設(shè)排架，作為梁、板模板支撐之用，45a工字鋼鋼梁平面布置圖見下圖（1）。在垂直V軸上設(shè)置10道16#工字鋼，兩方向工字鋼相互垂直布置，工字鋼間距900mm在此工字鋼上搭設(shè)排架。排架立桿橫距為800mm立桿縱距為800mm距為1500mm，E地200mm設(shè)置掃地桿，排架橫向每5米設(shè)置一道剪刀撐。lfi為了使排架及腳手架立桿與工字鋼鋼梁有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。故在工字鋼上焊接長度為150-200mm直徑為25mrtt鋼筋,將立桿套座其外。四、高空大寬度懸挑模板支架力

3、學(xué)計算計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB51210-2016樓板厚度h(mm)100樓板邊長L(m)8.85樓板邊寬B(m)8.1模板支架高度H(m)4.8主楞布置方向平行于樓板長邊立桿縱向間距l(xiāng)a(m)0.8立桿橫向間距l(xiāng)b(m)0.8水平和步距h1(m)1.5次楞間距a(mm)300次楞懸挑長度a1(mm)200主楞懸挑長度bi(mm)200結(jié)構(gòu)表面要求表面外露立桿自由端高度ho(mm)500剪刀撐(含水平)布置方式普通型架體底部布置類型底座材料參數(shù)面板類型覆囪木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mmA2)11500面板fm(N/mmA2)31

4、主楞類型矩形木楞主楞規(guī)格80>80主楞合并根數(shù)1次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50刈00次楞合并根數(shù)/鋼管類型中48<3何載參數(shù)可調(diào)托座承載力容許值(kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(mA2)0.2模板(不含支架)自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/mA2)0.2新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)26鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/mA3)1.1施標(biāo)準(zhǔn)值Qk(kN/mA2)2腳手架上震動、沖擊物體自重QDK(kN/mA2)0.5計算震動、沖擊荷載時的動力系數(shù)K1.35腳手架安全等級2級腳手架結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)丫01是否考慮風(fēng)伺1載是省份、城市河南(省)新鄉(xiāng)市(市)地面粗

5、糙度類型C尚飾集建筑群的城市市區(qū)基本風(fēng)壓值W°(kN/mA2)0.3沿風(fēng)何載方向架體措設(shè)的跨數(shù)n6模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm(mm)1000模板支撐架頂部模板高度Hb(mm)700模板何載傳遞方式可調(diào)托座簡圖:（圖1）平面圖（圖3）橫向剖面圖2面板驗算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范5.2.1,按簡支跨進(jìn)行計算，取b=1m寬板帶為計算單元Wm=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4(Qk+k,QDK)b=1.2(0.2+(26+1.1)10

6、0/1000)M4花+1.355)1=7.237kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4X0.7(Qk+kQDK)b=1.35(0.2+(26+1.1)100/1000)1+1.40.7花+1.350.5)1=6.55kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(7.237,6.55)=7.237kN/m（圖4）面板計算簡圖1、強度驗算（圖5）面板彎矩圖Mmax=0.081kNm(T0xMmax/W=1X0.081X06/24000=3.392N/mm2<f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)為)為=(0

7、.2+(26+1.1)100/1000)件2.91kN/m（圖6）撓度計算受力簡圖(圖7)撓度圖v0.185mmwv300/400=0.75mm滿足要求次楞驗算次楞計算跨數(shù)的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。由可變荷載控制的組合：qi=1.201k+(G3k+G2k)為)治+1.40k+KQdk)治=1.2(0.2+(26+1.1)100/1000)300/1000+1.4(2+1.355)300/1000=2.171kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.3501k+(G3k+G2k)為)治+1.40.70k+kQdk)治=1.35(0.2+(26+1.1)100/

8、1000)300/1000+1.4M花+1.350.5)300/1000=1.965kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(2.171,1.965)=2.171kN/m（圖8）次楞計算簡圖1、強度驗算(圖9)次楞彎矩圖(kNm)Mmax=0.13kNm(=7bxMmax/W=ix0.13106/(83.333103)=1.563N/mm2<f=15N/mm滿足要求2、抗剪驗算(圖10)次楞剪力圖(kN)Vmax=0.977kN司ax=WXVmaxS/(Ib0)=1>0.977103>62.5X03/(416.667104>5>10)=0.293N/m

9、m2<2r2N/mm滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)*)治=(0.2+(26+1.1)100/1000)3b0/1000=0.873kN/m口暗LJUL,JUI項皿J耳虹1L1知gI（圖11）撓度計算受力簡圖（圖12）次楞變形圖（mm）vmax=0.045mm<v底8X1000/400=2mm滿足要求4、支座反力根據(jù)力學(xué)求解計算可得：Rmax=1.845kNRkmax=0.742kN主楞驗算主楞計算跨數(shù)的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。主楞所承受的荷載主要為次楞傳遞來的集中力，另外還需考慮主楞自重，主楞自重標(biāo)準(zhǔn)值為

10、gk=38.4/1000=0.038kN/m自重設(shè)計值為：g=1.2gk=1.2：38.4/1000=0.046kN/m則主楞強度計算時的受力簡圖如下：（圖13）主楞撓度計算時受力簡圖則主楞撓度計算時的受力簡圖如下：（圖14）主楞撓度計算時受力簡圖1、抗彎驗算ILITP_V頗3JU0J&5（圖15）主楞彎矩圖（kNm）Mmax=0.37kNmb%XMmax/W=ix0.37106/(85.3331000)=4.336N/mm2<f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算(圖16)主楞剪力圖(kN)Vmax=2.839kN有ax=WxQmaxS/(Ib0)=1>2.8391000

11、>64>103/(341.333104>8X10)=0.665N/mm2v2r2N/mm滿足要求3、撓度驗算（圖17）主楞變形圖（mm）3,.而ax=0.134mmvv0.8X10/400=2mm滿足要求4、支座反力計算立桿穩(wěn)定驗算要用到強度驗算時的支座反力，故：Rzmax=5.293kN立桿驗算1、長細(xì)比驗算驗算立桿長細(xì)比時取k=1,i成按JGJ130-2011付錄C取用ld=kpi(h1+2a)=1*23205+2500/1000)=3.081ml02=kph1=1X.9791.5=2.969m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.081,2.969)

12、=3.081m入=/i=3.0811000/(1.5910)=193.76獎入黃10滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)%=l01/i=3.0811000/(1.5910)=193.763根據(jù)&查JGJ130-2011付錄A.0.6得到4七.191A不考慮風(fēng)荷載根據(jù)建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)(GB51210)中6.2.11條規(guī)定應(yīng)分別對由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩(wěn)定的驗算。由可變控制的組合：Ni=1.2:G1k+(G2k+G3k)判必Xb+1.4(Qk+EQdk)必*=1.2和.2+(26+1.1)100>0.

13、001)成80.8+1.4(2+1.3505)儀80.8=4.632kN由永久荷載控制的組合：N2=1.35:G1k+(G2k+G3k)判洎Xlb+1.40.70k+kQdk)&Xb=1.35和.2+(26+1.1)100>0.001)0.80.8+1.40.7Q+1.350.5)0.80.8=4.192kNN=max(N1,N2)=max(4.632,4.192)=4.632kN70XN/(A)=146321000/(0.191(4.24100)=57.051N/mm2<f=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載在風(fēng)荷載作用下會產(chǎn)生立桿的附加軸力并對立桿產(chǎn)生彎矩的影響，但是

14、這種影響最大的部位在架體底部，對丁頂部立桿段的影響可以不予計算風(fēng)荷載影響3、立桿穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)»=l02/i=2.9691000/(1.5910)=186.698根據(jù)&查JGJ130-2011付錄A.0.6得到4七.206A不考慮風(fēng)荷載由可變控制的組合：N3=1.2tGk+(G2k+G3k)判必Xb+1.2HXgk+1.4(Qk+EQdk)松用=1.2和.2+(26+1.1)100>0.001)成80.8+1.24.80.144+1.4(2+1.350.5)儀80.8=5.459kN由永久荷載控制的組合：N4=1.35tG1k+(G2k+G3k)判北Xlb+

15、1.35HXgk+1.48.70k+kQdk)劉Xb=1.35和.2+(26+1.1)100>0.001)0.80.8+1.354.80.144+1.407Q+1.3505)>0.80.8=5.123kNN=max(N3,N4)=max(5.459,5.123)=5.459kN70XN/(A)=1X5.4591000/(0.206(4.24100)=62.623N/mm2<f=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009)中8.2.1條、8.2.2條，風(fēng)壓高度變化系數(shù)可按以下規(guī)定取用：當(dāng)計算模板支撐架豎向圍擋(模板)的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值sk和計算模板支撐

16、架架體風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值CJk時，區(qū)均取架體頂部離地面高度的風(fēng)壓高度變化系數(shù)，小丁5m時按5m高取值。查詢建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009)表8.2.1得：架體頂部離地面高度的風(fēng)壓高度變化系數(shù)移=0.65風(fēng)荷載在模板工程施工中有影響的三種工況：工況1、鋼筋未綁扎，只有支撐架體和底模；風(fēng)荷載對架體主要是傾覆影響，對立桿附加軸力影響不是主導(dǎo)工況。工況2、鋼筋綁扎完畢，模板側(cè)模安裝完畢；風(fēng)荷載對架體主要是傾覆影響，對立桿附加軸力影響不是主導(dǎo)工況。工況3、混凝土澆筑完成時；風(fēng)荷載主要對立桿附加軸力有影響，風(fēng)荷載對架體的傾覆影響不是主導(dǎo)工況。首先計算風(fēng)荷載對立桿附加軸力的影響，根據(jù)建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)

17、準(zhǔn)(GB51210)中6.2.15條，當(dāng)計算模板支撐架豎向欄桿圍擋(模板)的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值sk時，封閉欄桿(含安全網(wǎng))體型系數(shù)防1.0,模板體型系數(shù)取1.3。封閉欄桿(含安全網(wǎng))的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2<jcmk1=餌匡wo=1>0.650.3=0.195kN/m封閉欄桿(含安全網(wǎng))的風(fēng)荷載為Fwk1=laXHm-Hb)Xomk1=0.8(1000-700)/10000.195=0.047kN側(cè)模的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2Gcmk2=ps蟲W0=1.38.650.3=0.254kN/m側(cè)模的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為Fwk2=la洲bXwmk2=0.800/10000.254=0.142kN則Fwk=Fwk1

18、+Fwk2=0.047+0.142=0.189kN當(dāng)計算模板支撐架體風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值峨時，為了計算架體的體型系數(shù)須根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)表8.3.1中第33項規(guī)定n桁架相關(guān)計算，其中T的取值需根據(jù)架體擋風(fēng)系數(shù)4=1.2Xla+h+0.325尚Xh)X8.3/(laXh)=1.2的.8+1.5+0.3250.81.5)0.0483/(0.81.5)=0.13以及l(fā)b/la=0.8/0.8=1查表得到T=0.955為。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)表8.3.1中第37項b規(guī)定得到扣件式鋼管的體型系數(shù)可以取為區(qū)=1.2中=倬twfX1-tn)/(1-ri)=1

19、X4X1-Tn)/(1-T)=1.20.13)(1-0.9556)/(1-0.955)=0.8372則cjk=俾區(qū)W0=0.8370.650.3=0.163kN/m故qwk=laXGfk=0.80.163=0.131kN/m模板支撐架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值:MTk=0.5洲2>qwk+HXFwk=0.5482X0.131+4.8(X189=2.409kNm則立桿最大附加軸力標(biāo)準(zhǔn)值為：Nwk=6n>MTk/(n+1)(n+2)B=6nMTk/(n+1)(n+2)nlb=6)6>2.4097(6+1)(6+2)6X0.8)=0.323kN模板支撐架由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎

20、矩標(biāo)準(zhǔn)值為：22Mwk=laXtX比Xw0>h/10=0.8K28.130.650.31.5/10=0.005kNm模板支撐架由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值為：Mw=1.406Mwk=1.4060.005=0.005kNm根據(jù)建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)(GB51210)中6.2.11條規(guī)定應(yīng)分別對由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩(wěn)定的驗算。第一種情況由可變控制的組合：N5=1.2:G1k+(G2k+G3k)判必Xb+1.2HXgk+1.4*Qk+kQk)漏*+0.6)Nwk=1.202+(26+1.1)100X.001)成80.8+1

21、.24.80.144+1.4(2+1.350.5)儀8X0.8+0.6成323)=5.73kN由永久荷載控制的組合：N6=1.35:G1k+(G2k+G3k)判溫Xlb+1.35HXgk+1.4和.7(Qk+kQk)&Xb+0.6)Nwk=1.35和.2+(26+1.1)100X.001)0.80.8+1.354.80144+1.4(0.7(2+1.3505)080.8+0.60.323)=5.394kNN=max(N5,N6)=max(5.73,5.394)=5.73kN70XN/(A)=1>5.731000/(0.20644X00)=65.732N/mm2<f=205N

22、/mm2滿足要求第二種情況由可變控制的組合：N7=1.2:G1k+(G2k+G3k)判相Xlb+1.2HXgk+1.4XQk+KQk)格Xb=1.2和.2+(26+1.1)100>0.001)成80.8+1.24.80.144+1.4(2+1.350.5)儀80.8=5.459kN由永久荷載控制的組合：N8=1.35tGik+(G2k+G3k)判劉Xb+1.35HXgk+1.4070k+kQk)b=1.35和.2+(26+1.1)100>0.001)0.80.8+1.354.80144+1.407Q+1.355)>0.80.8=5.123kNN=max(N7,N8)=max(5.459,5.123)=5.459kN北XN/(A)+0>Mw/W=1X5.4591000/(0.2064.24100)+10.0051000/4.49=63.647N/mm2<f=205N/mm2滿足要求可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=5.293kN<