過程設(shè)備設(shè)計計算題

1、 計算題2.1無力矩方程 應(yīng)力  試用無力矩理論的基本方程，求解圓柱殼中的應(yīng)力（殼體承受氣體內(nèi)壓p，殼體中面半徑為R，殼體厚度為t）。若殼體材料由20R(b) =400Mpa,(s)  =245MPa改為16MnR(b) =510MPa, (s) =345MPa時，圓柱殼中的應(yīng)力如何變化？為什么？2.3 短圓筒 臨界壓力1、 三個幾何尺寸相同的承受周向外壓的短圓筒，其材料分別為（，）、鋁合金（）和銅（），試問哪一個圓筒的臨界壓力最大，為什么？2.4臨界壓力 爆破壓力有一圓筒，其內(nèi)徑為1000mm，壁厚為10mm，長

2、度為20m，材料為20 R()。在承受周向外壓時，求其臨界壓力。在承受內(nèi)壓力時，求其爆破壓力，并比較其結(jié)果。2.5臨界壓力有一圓筒，其內(nèi)徑為1000mm，壁厚為10mm，長度為20m，材料為20 R()。在承受周向外壓時，求其臨界壓力。在承受內(nèi)壓力時，求其爆破壓力，并比較其結(jié)果。2.6無力矩理論 應(yīng)力 對一標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭（如圖所示）進行應(yīng)力測試。該封頭中面處的長軸D1000mm,厚度t=10mm,測得E點（x=0）處的周向應(yīng)力為50MPa。此時，壓力表A指示數(shù)為1MPa，壓力表B的指示數(shù)為2MPa，試問哪一個壓力表已失靈，為什么？2.7 封頭，厚度 &#

3、160;試推導(dǎo)薄壁半球形封頭厚度計算公式2.8無力矩理論 應(yīng)力有一錐形底的圓筒形密閉容器，如圖254所示，試用無力矩理論求出錐形殼中的 最大薄膜應(yīng)力與的值及相應(yīng)位置。已知圓筒形容器中面半徑R，厚度t；錐形底的半錐角，厚度t，內(nèi)裝有密度為 的液體，液面高度為H，液面上承受氣體壓力2.9無力矩理論 應(yīng)力 一單層厚壁圓筒，承受內(nèi)壓力36MPa時，測得（用千分表）筒壁外表面的徑向位移0.365mm，圓筒外直徑=980mm，E=MPa，0.3。 試求圓筒內(nèi)外壁面應(yīng)力值。2.10無力矩理論 應(yīng)力有一容器端蓋是由經(jīng)線所形成的回轉(zhuǎn)薄殼，如圖所示，其中氣體的壓力為1Mpa，筒體直徑為1600mm，蓋及筒體的厚度

4、為12mm，試用無力矩理論計算A、B兩點的壓力。（參考公式：曲線第一曲率半徑）2.11圓板有一周邊固支的圓板，半徑R=500mm ，板厚t=38mm ，板面上承受橫向均布載荷 P=3MPa，試求板的最大撓度和應(yīng)力（取板材的E=2*e5MPa ，泊松比0.3 ）。上題中的圓平板周邊改為簡支，試計算其最大撓度和應(yīng)力，并將計算結(jié)果與上題作一分析比較2.12 圓板 圓形塔板一穿流式泡沫塔其內(nèi)徑為，塔板上最大液層為（液體重為），塔板厚度為，材料為低碳鋼（，）。周邊支承可視為簡支，試求塔板中心處的撓度；若撓度必須控制在以下，試問塔板的厚度應(yīng)增加多

5、少？2.13環(huán)板如圖中所示，外周邊簡支，已知b所示內(nèi)周邊受均布力矩的環(huán)板與c所示內(nèi)周邊受均布力環(huán)板的解，求a所示內(nèi)周邊固支環(huán)板的解。附圖2.14 薄殼如圖所示儲滿液體的錐殼，液體密度為，試寫出應(yīng)力表達式。2.15 強度理論下圖為一圓筒在內(nèi)壓作用時，壓力與容積變化量的關(guān)系圖?？磮D回答下列問題并推導(dǎo)相關(guān)公式：（1） OA段為直線，為什么？ （2）A、C、D點對應(yīng)的壓力分別稱為什么？（3）AC段為彈塑性變形階段，CD段為爆破階段，試分析曲線具有上圖形狀的原因。（4）試推導(dǎo)出基于Tresca屈服失效判據(jù)（又稱為最大切應(yīng)力屈服失效判據(jù)或第三強度理論）的與的關(guān)系（為筒體所受內(nèi)壓，為彈性區(qū)與塑性區(qū)分界面半徑

6、），假設(shè)材料為理想彈塑性材料，屈服點為并用所推導(dǎo)的公式寫出（圖中A點壓力）表達式。2.16容器有一壓力容器，一端為球形封頭，另一端為橢圓形封頭，如圖所示。已知圓筒的平均直徑為，封頭和筒體壁厚均為，最高工作壓力，試確定：（1）筒身經(jīng)向應(yīng)力和環(huán)向應(yīng)力；（2）球形封頭的和（3）橢圓形封頭值分別為、2、3時，封頭的最大應(yīng)力所在位置。試畫出應(yīng)力分布圖。參考公式：2.17無力矩理論 應(yīng)力計算  容器如圖所示，圓筒中面半徑為R，壁厚為t，圓錐與圓筒的壁厚相等，半錐頂角為。容器內(nèi)承受氣體壓力p的作用，且圓筒中液柱高為H1，圓錐液柱高為H2，液體密度為，忽略殼體的自重。  

7、;（1）按無力矩理論推導(dǎo)A-A、B-B、C-C、D-D截面處的經(jīng)向應(yīng)力和周向應(yīng)力的計算公式；（或推導(dǎo)殼體上各處的經(jīng)向應(yīng)力和周向應(yīng)力的計算公式）；  （2）若H1 >H2，求出圓錐殼中最大應(yīng)力作用點的位置及大小。2.18薄膜應(yīng)力  半徑為R，厚度為t，密度為的球形蓋，求因自身質(zhì)量作用在容器中引起的薄膜應(yīng)力。2.19溫差應(yīng)力  蒸汽管為108×4mm的無縫鋼管，如果管道兩端剛性固定，安裝時溫度t1=20，且無裝配應(yīng)力，工作時輸送壓力為0.1Mpa（絕）的蒸汽，求輸送管外徑不變、管壁厚度增大一倍時，求管壁溫差應(yīng)力及

8、支座約束反力。2.20應(yīng)力 徑向位移  一僅受內(nèi)壓作用的單層厚壁圓筒，內(nèi)壓Pi40MPa ，外徑Do1100mm ，內(nèi)徑Di=1000mm，E=2*e5MPa，0.3 ，求圓筒外壁面的應(yīng)力值和徑向位移。2.21薄膜應(yīng)力*一離心機，用來沉降懸浮料液，物料密度。轉(zhuǎn)筒直徑D=800mm，壁厚t=8mm，高H=700mm。材料為碳鋼（密度），彈性模量,當(dāng)以1500r/min回轉(zhuǎn)時，液體自由表面可近似與壁面平行?；剞D(zhuǎn)半徑r=300mm。（1）求環(huán)向薄壁應(yīng)力（2）求經(jīng)向薄壁應(yīng)力.4.1內(nèi)壓容器 筒體厚度一內(nèi)壓容器，設(shè)計（計算）壓力為0.85MPa，設(shè)計溫度

9、為50；圓筒內(nèi)徑Di=1200mm，對接焊縫采用雙面全熔透焊接接頭，并進行局部無損檢測；工作介質(zhì)無毒性，非易燃，但對碳素鋼、低合金鋼有輕微腐蝕，腐蝕速率K0.1mm/a，設(shè)計壽命B=20年。試在Q235-AF、Q235-A、16MnR三種材料中選用兩種作為筒體材料，并分別計算筒體厚度。4.2筒形儲存一頂部裝有安全閥的臥式圓筒形儲存容器，兩端采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，沒有保冷措施；內(nèi)裝混合液化石油氣，經(jīng)測試其在50時的最大飽和蒸氣壓小于1.62MPa（即50時丙烷的飽和蒸氣壓）；筒體內(nèi)徑Di=2600mm，筒長L=8000mm;材料為16MnR，腐蝕裕量C2=2mm，焊接接頭系數(shù)=1.0，裝量系數(shù)為0

10、.9。試確定（1）各設(shè)計參數(shù)；（2）該容器屬第幾類壓力容器；（3）筒體和封頭的厚度（不考慮支座的影響）；（4）水壓試驗時的壓力，并進行應(yīng)力校核。4.3封頭形式今欲設(shè)計一臺乙烯精榴塔。已知該塔內(nèi)徑Di=600mm，厚度n=7mm，材料選用16MnR，計算壓力pc=2.2MPa，工作溫度t=-20-3。試分別采用半球形、橢圓形、碟形和平蓋作為封頭計算其厚度，并將各種形式封頭的計算結(jié)果進行分析比較，最后確定該塔的封頭形式與尺寸。4.4筒體的厚度一多層包扎式氨合成塔，內(nèi)徑Di=800mm，設(shè)計壓力為31.4MPa，工作溫度小于200，內(nèi)筒材料為16MnR，層板材料為16MnRC，取C2=1.0mm，試

11、確定筒體的厚度。4.5容器下圖所示為一立式夾套反應(yīng)容器，兩端均采用橢圓形封頭。反應(yīng)器筒體內(nèi)反應(yīng)液的最高工作壓力pw=3.0MPa，工作溫度Tw=50，反應(yīng)液密度=1000kg/m3，頂部設(shè)有爆破片，筒體內(nèi)徑Di=1000mm，筒體長度L=4000mm，材料為16MnR，腐蝕裕量C2=2mm，對接焊縫采用雙面全熔透焊接接頭，且進行100%無損檢測；夾套內(nèi)為冷凍水，溫度10，最高壓力0.4MPa，夾套筒體內(nèi)徑Di=1100mm，腐蝕裕量C2=1mm，焊接接頭系數(shù)=0.85。試進行如下設(shè)計：（1） 確定各設(shè)計參數(shù)；（2） 計算并確定為保證足夠的強度和穩(wěn)定性，內(nèi)筒和夾套的厚度；確定水壓試驗壓力，并校核

12、在水壓試驗時，各殼體的強度和穩(wěn)定性是否滿足要求。4.6補強 圓筒形容器有一受內(nèi)壓圓筒形容器，兩端為橢圓形封頭，內(nèi)徑Di=1000mm，設(shè)計（計算）壓力為2.5MPa，設(shè)計溫度300，材料為16MnR，厚度n=14mm，腐蝕裕量C2=2mm，焊接接頭系數(shù)=0.85；在筒體和封頭上焊有三個接管（方位見題圖），材料均為20號無縫鋼管，接管a規(guī)格為89×6.0，接管b規(guī)格為219×8，接管c 規(guī)格為159×6，試問上述開孔結(jié)構(gòu)是否需要補強？4.7高壓容器，強度理論  在化學(xué)石油工業(yè)中一般遇到的高壓容器，其徑比 大多小于1.5。我國“鋼制石油化

13、工壓力容器設(shè)計規(guī)定”中推薦中徑公式作為高壓容器內(nèi)壁相當(dāng)應(yīng)力的計算式，同時規(guī)定安全系數(shù) 為1.6，試利用第四強度理論說明此種規(guī)定的合理性。4.8塔，厚度 一穿流式泡沫塔其內(nèi)徑為1500mm，塔板上最大液層為800mm（液體密度為1.5 kg/ ），塔板厚度為6mm，材料為低碳鋼（E2 MPa，u0.3）。周邊支承可視為簡支，試求塔板中心處的撓度；若撓度必須控制在3mm以下，試問塔板的厚度應(yīng)增加多少？4.9 塔，焊接接頭，腐蝕裕量  今需要制造一臺分餾塔，塔的內(nèi)徑D=2000mm，塔身長（指圓桶長+兩端橢圓形封頭直邊高

14、度）L=6000mm，封頭曲面深度h=500mm，塔在350攝氏度及真空條件下操作，腐蝕裕量為2mm，焊接接頭系數(shù)為0.85?，F(xiàn)庫存有8mm、6mm、4mm厚的Q235-A鋼板，問能否用這三種鋼板來制造這臺設(shè)備。4.10設(shè)計壓力，腐蝕  某圓柱形容器的設(shè)計壓力為P=0.85MPa;設(shè)計溫度為t=-50;內(nèi)直徑為1200mm;總高4000mm；對接焊縫采用雙面全熔透焊接接頭,并進行局部無損檢測，容器盛裝液體介質(zhì)，介質(zhì)密度1500kg/m3，介質(zhì)具有輕微的腐蝕性;腐蝕速率K0.1mm/年;設(shè)計壽命B=20年，試回答以下問題：1.該容器一般應(yīng)選用什么材料？2.若在設(shè)計溫度下材料的

15、許用應(yīng)力為t=170MPa，求筒體的厚度？3.水壓試驗時的壓力，并進行應(yīng)力校核。4.該容器是否可按GB150設(shè)計？是否要接受壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程的監(jiān)督和檢查。4.11臥式容器，封頭，厚度  一臺公稱直徑DN=2600mm的雙鞍座臥式容器，兩端為標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，筒長（焊縫至焊縫）L0=6000mm，設(shè)計壓力P=0.8MPa，設(shè)計溫度T=60，材料20R，腐蝕裕量C2取2mm，焊接接頭系數(shù)=0.85。已知設(shè)計溫度下20R的許用應(yīng)力，在厚度為616mm時，t=133MPa；厚度為1625mm時，t=132MPa。試確定容器厚度。4.12 外壓容器設(shè)計外一減壓塔，如所示，內(nèi)徑，

16、壁厚附加量筒體長度24600mm，塔內(nèi)真空度為30mmHg，設(shè)計溫度為，塔壁材料為Q235A，試問當(dāng)塔的有效壁厚時：塔體和封頭穩(wěn)定性是否滿足要求？ 計算題參考答案計算題2.1解：對于中面半徑為R的圓柱殼，第一曲率半徑，第二曲率半徑, 代入Laplace方程，可得周向應(yīng)力據(jù)區(qū)域平衡方程,可得經(jīng)向應(yīng)力由兩式知,圓柱殼體中在外載荷作用下所產(chǎn)生的周向應(yīng)力和環(huán)向應(yīng)力均與殼體材料力學(xué)性能無關(guān)。計算題2.3解：據(jù)R.V.Southwell提出的短圓筒臨界壓力簡化計算公式：令，并取，可得與最小臨界壓力相應(yīng)的波數(shù)將代入，仍取，得到包含的短圓筒最小臨界壓力近似計算式在幾何尺寸相同的情況下，三個承受周向外壓短圓筒的

17、臨界壓力分別為顯然，。另外，由于這三種短圓筒所用材料的值相差極?。s為3），可近似認為相等。據(jù)式，承受周向外壓的短圓筒，其臨界壓力pcr與材料的彈性模量E成正比，故。計算題2.4 解：承受周向壓力時，內(nèi)徑為1000mm，厚度為10mm圓筒的臨界長度由于，所以該外壓圓筒為長圓筒，其臨界壓力此時，臨界應(yīng)力即，式是適用的。該圓筒承受內(nèi)壓時，其爆破壓力即，對于該圓筒而言，其爆破壓力遠大于臨界壓力。計算題2.6解：據(jù)Huggenberger公式，橢球殼短半軸頂點處應(yīng)力為對于標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，a/b2，即，b500/2250mm，故即，壓力表A（指示數(shù)為1MPa）正常，壓力表B（指示數(shù)為2MPa）已失靈。計

18、算題2.7如下圖所示答：因為球形載荷對稱分布，根據(jù)平衡條件，其軸向受的外力必與軸向內(nèi)力相等。對于薄殼體，可近似認為內(nèi)直徑等與殼體的中面直徑D。=由此得由強度理論知<=用，代入上式，經(jīng)化簡得由上式可得計算題2.8 解：錐殼上任意一點M處所承受的內(nèi)壓力為在M點以下的殼體上，由于內(nèi)壓力P作用而產(chǎn)生的總軸向力為代入和，得代入?yún)^(qū)域平衡方程即據(jù)此可得據(jù)極值條件,易知：在處，經(jīng)向應(yīng)力有最大值若,則在處有最大值又,對于圓錐殼,第一曲率半徑，第二曲率半徑。據(jù)Laplace公式，有據(jù)極值條件,易知：在處，周向應(yīng)力有最大值若,則在處有最大值方法二:如圖沿M點所在水平面切開,錐頂?shù)組點所在水平面的距離為z ,以

19、M點以下錐體為研究對象。對于圓錐殼，第一曲率半徑，第二曲率半徑。M點所在截面處的壓力據(jù)Laplace公式，有據(jù)極值條件,易知：當(dāng)時，周向應(yīng)力有最大值若，則在處出現(xiàn)最大值又，所切出的錐體中余留液體之質(zhì)量代入?yún)^(qū)域平衡方程據(jù)極值條件,易知：在處，經(jīng)向應(yīng)力有最大值若，則在處有最大值計算題2.9解：據(jù)拉美公式，易知圓筒外壁處徑向應(yīng)力為零，即外壁處徑向位移為wo，據(jù)變形幾何關(guān)系，可得外壁處的周向應(yīng)變?yōu)閾?jù)廣義胡克定律，外壁處的周向應(yīng)變又可表示為據(jù)拉美公式，可得內(nèi)壓圓筒外壁處的周向應(yīng)力和軸向應(yīng)力分別為聯(lián)立，得化簡上式并代入相應(yīng)的值，得因此，據(jù)拉美公式，可得該圓筒內(nèi)外壁面處應(yīng)力計算題2.10解：故由薄膜應(yīng)力計算

20、公式得：A點應(yīng)力：x=0時，B點應(yīng)力：x=a時，計算題2.11解：該圓平板的抗彎剛度為：1004981685 MPa·mm3對于周邊固支、承受橫向均布載荷的圓平板，其最大撓度出現(xiàn)在圓平板中心，其值為：其最大正應(yīng)力為支承處的徑向應(yīng)力，其值為：MPa對于周邊簡支、承受橫向均布載荷的圓平板，其最大撓度出現(xiàn)在圓平板中心，其值為：其最大正應(yīng)力為板中心處的徑向應(yīng)力，其值為：與第10題計算結(jié)果比較，易知：周邊簡支板的最大撓度和最大正應(yīng)力比周邊固支板的大的多。當(dāng)時，周邊簡支板的最大撓度約為周邊固支板最大撓度的4.1倍，周邊簡支板的最大應(yīng)力為周邊固支板最大應(yīng)力的1.65倍。2.12計算題解：該塔板的抗

21、彎剛度為：MPa·mm3塔板中心處的撓度為：mm由于板中心的最大撓度與板厚的三次方成反比，即，。若要將最大撓度控制在3mm以下，則有：可解出，即塔板的厚度應(yīng)不小于16.3mm。2.14計算題解：錐殼上任意一點M處所承受的內(nèi)壓力為在M點以下的殼體上，由于內(nèi)壓力P作用而產(chǎn)生的總軸向力為代入和，得代入?yún)^(qū)域平衡方程 即： 據(jù)此可得2.15計算題（1）OA段為彈性變形階段，器壁應(yīng)力較小，產(chǎn)生彈性變形，內(nèi)壓與容積變化量成正比。（2）A：初始屈服壓力；C：塑性塌跨壓力；D：爆破壓力（3）在彈塑性變形階段，隨著內(nèi)壓的繼續(xù)提高，材料從內(nèi)壁向外壁屈服，此時，一方面因塑性變形而使材料強化導(dǎo)致承壓能力提高，

22、另一方面因厚度不斷減小而使承壓能力下降，但材料的強化作用大于厚度減小作用，到C點時兩種作用已接近。C點對應(yīng)的壓力是容器所能承受的最大壓力；在爆破階段，容積突然急劇增大，使容器繼續(xù)膨脹所需要的壓力也相應(yīng)減小，壓力降落到D點，容器爆炸。（4）解：a：塑性區(qū)應(yīng)力微元平衡方程：（1）按Tresca屈服失效判據(jù)得：（2）由式（1）和（2）得：積分上式得：（3）式中A為積分常數(shù)，由邊界條件確定。在內(nèi)壁面，即處，求出積分常數(shù)，代入（3）式，得：（4）在彈塑性交界面，即處，代入（4）式，得：（5）b：彈性區(qū)應(yīng)力彈性區(qū)相當(dāng)于承受內(nèi)壓的彈性厚壁圓筒，設(shè)，得：因彈性區(qū)內(nèi)壁處于屈服狀態(tài)，應(yīng)符合式（2），即化簡后得：（

23、6）考慮到彈性區(qū)與塑性區(qū)為同一連續(xù)體的兩個部分，界面上的應(yīng)為同一數(shù)值，令（5）式和（6）式相等，得：當(dāng)時，得2.16計算題解：（1）筒身應(yīng)力（2）半球形封頭（3）橢圓形封頭當(dāng)時，頂點（，）處：赤道（，）處：最大應(yīng)力在，處。當(dāng)時，頂點（，）處：赤道（，）處：最大拉應(yīng)力在，處，最大壓應(yīng)力在，處，最大拉應(yīng)力和最大壓應(yīng)力（絕對值）相等。當(dāng)時，頂點（，）處：赤道（，）處：最大拉應(yīng)力在，處，最大壓應(yīng)力在，處應(yīng)力分布圖略2.17計算題解：（1）A-A截面：，B-B截面：取B-B截面上部區(qū)域為分離體。由，得C-C截面：取C-C截面上部區(qū)域為分離體。由，得D-D截面：取C-C截面下部區(qū)域為分離體。（a）由，得（

24、b）（2）對（a）式求導(dǎo)：因為，所以，故是的單調(diào)遞增函數(shù)，所以同理可得：計算題2.18解：又得：其中，得：計算題2.19解：1）壁厚1=4mm時，表壓p=0，此時蒸汽的飽和溫度t2=100，查得鋼管的線膨脹系數(shù)，彈性模量，則溫差應(yīng)力為支座約束反力為2）當(dāng)管壁厚度加倍時，溫差應(yīng)力及支座反力分別為由此可得，在兩端剛性固定的蒸汽輸送管，在安裝溫度與工作溫度相差80時，管道橫截面上產(chǎn)生的溫差應(yīng)力高達190Mpa，已接近材料的比例極限。溫差在加大材料就會失效，管道不能安全工作。而且管的厚薄對溫差應(yīng)力無影響。計算題2.20解：，則有計算題2.21解：（1）第一步：轉(zhuǎn)筒本身質(zhì)量產(chǎn)生的環(huán)向薄壁應(yīng)力：單位面積的

25、離心力：離心力垂直與轉(zhuǎn)軸=0 從而=30.75Mpa第二步：物料離心力壓側(cè)壁產(chǎn)生的環(huán)向薄壁應(yīng)力同理=0 從而=64.7Mpa(2) 半徑x處，上壁受力為：上壁總受力為由平衡方程：從而計算題4. 1解：根據(jù)題意得查表得。20R在時選用Q235-C，圓整至8mm故選用20R時，故，合適計算題4.2解： 1設(shè)計參數(shù)設(shè)計溫度焊接頭系數(shù)設(shè)計壓力液體產(chǎn)生壓力又因有安全閥，故許用應(yīng)力查表得圓整至16mm經(jīng)檢查由于為半橢圓標(biāo)準(zhǔn)封頭，故K=1圓整至16mm經(jīng)檢查屬第二類（）壓力容器即中壓壓力容器進行水壓測試時，所以=189Mpa<0.9故校核安全封頭在時故增大此時取，校核故合格計算題4. 3解：D 半球形

26、封頭（?。┤羧∪∽?mm橢圓形（標(biāo)準(zhǔn)）若取走后得7mm碟形封頭（標(biāo)準(zhǔn)）則所以由此得到圓走后取為9mm平板封頭（可視為簡支平板）則=38mm故采用前三種均可，但考慮加工工藝等因素，選用橢球形封頭最好計算題4. 4解：取內(nèi)筒與層板總厚相等所以校驗合適計算題4. 5穩(wěn)定性較核：按無安全控制裝置真空考慮，設(shè)計外壓P=0.1Mpa（1） 塔體圓筒的較核圓筒計算長度圓筒外徑由，查幾何參數(shù)計算圖得A=0.000023，由A查壁厚計算圖（Q235A，150攝氏度）無交點，所以可見P=0.01MpaP=0.1Mpa，筒體不滿足穩(wěn)定要求（2） 橢圓封頭穩(wěn)定校核當(dāng)量曲率半徑，所以按半球封頭設(shè)計時，由A查壁厚計算圖（

27、Q235A攝氏度）B=0.64Mpa，許用外壓P>P=0.1Mpa，筒體滿足穩(wěn)定要求2筒體加強圈設(shè)計（材料Q235A攝氏度）加強圈數(shù)n及間距加強圈最大間距加強圈數(shù)，除兩端封頭外，實際加強圈數(shù)為9個；，間距為2500mm，可選用角剛做加強圈計算題4. 7按形狀改變比能屈服失效判據(jù)計算出的內(nèi)壓厚壁筒體初始屈服壓力與實測值較為吻合，因而與形狀改變比能準(zhǔn)則相對應(yīng)的應(yīng)力強度能較好地反映厚壁筒體的實際應(yīng)力水平。由表（4-1）知，為=          與中徑公式相對應(yīng)的應(yīng)力強度為 隨徑比K的增大而增大。當(dāng)K=1.5時，比值為 1.25這表明內(nèi)壁實際應(yīng)力強度是按中徑公式計算的應(yīng)力強度的1.25倍。由于GB150取ns=1.6，若筒體徑比不超過1.5，仍可按式（4-13）計算筒體厚度。因為在液壓試驗（pT=1.25p）時，筒體內(nèi)表面的實際應(yīng)力強度最大為許用應(yīng)力的1.25