注富氣混相驅(qū)課件

1、試驗(yàn)區(qū)篩選試驗(yàn)區(qū)篩選AABB 地 層 流 體 物 化 參 數(shù)地 層 流 體 物 化 參 數(shù) 組組分分 百百分分含含量量 丙丙烷烷 82.42 異異丁丁烷烷 7.61 正正丁丁烷烷 8.55 二二氧氧化化碳碳 0.28 乙乙烷烷 0.82 甲甲烷烷 0.31 分分子子量量 46.06 液化石油氣液化石油氣組分分析結(jié)果組分分析結(jié)果 組分組分 百分含量百分含量 丙烷丙烷 6.456.45 異丁烷異丁烷 0.920.92 正丁烷正丁烷 1.581.58 異戊烷異戊烷 0.350.35 正戊烷正戊烷 0.270.27 己烷己烷 0.070.07 二氧化碳二氧化碳 3.463.46 乙烷乙烷 11.351

2、1.35 氮?dú)獾獨(dú)?0.180.18 甲烷甲烷 75.3875.38 分子量分子量 21.8321.83 注入氣組分注入氣組分 分析結(jié)果分析結(jié)果 地 層 流 體 物 化 參 數(shù)地 層 流 體 物 化 參 數(shù)地面脫氣原油的物化性質(zhì)（地面脫氣原油的物化性質(zhì)（ZR6ZR6井）井） 餾程餾程 密度密度(20(20) ) g/cmg/cm3 3 粘度粘度 mPa.smPa.s 凝固點(diǎn)凝固點(diǎn) 含蠟含蠟 % % 初餾點(diǎn)初餾點(diǎn) 餾分餾分200200 餾分餾分 % % 300300 瀝青質(zhì)瀝青質(zhì) % % 非烴非烴 % % 0.81680.8168 7.16(207.16(20) ) 3.57 (503.57 (

3、50) ) 2.2.9292(84(84) ) - -12.012.0 7.717.71 71.0771.07 29.029.0 55.055.0 0.000.00 3.223.22 復(fù) 配 地 層 油 的 P V T 物 性 分 析復(fù)配地層油的主要高壓物性參數(shù)復(fù)配地層油的主要高壓物性參數(shù) 復(fù)配地層油的PVT物性分析 最小混相組成（MMC）的研究 最小混相組成對地層油相態(tài)的影響 地層流體物化參數(shù)測試 長 巖 心 物 理 模 擬 實(shí) 驗(yàn) 研 究二、二、區(qū)的區(qū)的主要研究成果主要研究成果細(xì)管長度細(xì)管長度m細(xì)管內(nèi)徑細(xì)管內(nèi)徑mm空氣滲透率空氣滲透率m2孔隙度孔隙度%實(shí)驗(yàn)溫度實(shí)驗(yàn)溫度驅(qū)替速度驅(qū)替速度mL/

4、min20619.636.483.90.2模型參數(shù)模型參數(shù) 實(shí)驗(yàn)條件：開始確定的條件為：復(fù)配地層油的飽和壓力按104.04 kg/cm2 、實(shí)驗(yàn)壓力按131.58 kg/cm2 。 最小混相組成（MMC）的研究 混相的判斷標(biāo)準(zhǔn)：烴氣注入量為混相的判斷標(biāo)準(zhǔn)：烴氣注入量為1.2PV1.2PV時(shí)，細(xì)管驅(qū)油效率大于時(shí)，細(xì)管驅(qū)油效率大于9494。 最小混相組成（MMC）的研究細(xì)管實(shí)驗(yàn)所用混合氣及其組分分析結(jié)果細(xì)管實(shí)驗(yàn)所用混合氣及其組分分析結(jié)果 131.58 kg/cm2 下，共進(jìn)行了下，共進(jìn)行了5 5種不同摩爾比的液化氣種不同摩爾比的液化氣與天然氣的混合物的長細(xì)管驅(qū)油實(shí)驗(yàn)與天然氣的混合物的長細(xì)管驅(qū)油實(shí)驗(yàn)

5、。 最小混相組成（MMC）的研究1 1、液化氣與天然氣摩爾比為、液化氣與天然氣摩爾比為59:4159:41、39.5:60.539.5:60.5和和34.8:65.234.8:65.2時(shí)其驅(qū)油效率均時(shí)其驅(qū)油效率均高于高于9494，說明均是混相的；，說明均是混相的；2 2、液化氣與天然氣摩爾比為、液化氣與天然氣摩爾比為31.6:68.431.6:68.4和和28.728.7：67.367.3是驅(qū)油效率均低于是驅(qū)油效率均低于9090，說明這兩種組分在實(shí)驗(yàn)條件下是不混相的。，說明這兩種組分在實(shí)驗(yàn)條件下是不混相的。0 020204040606080801001000 00.20.20.40.40.60

6、.60.80.81 11.21.21.41.4注入倍數(shù)/PV注入倍數(shù)/PV驅(qū)油效率/%驅(qū)油效率/%驅(qū)油效率(59-41)驅(qū)油效率(59-41)驅(qū)油效率39.5-60.5驅(qū)油效率39.5-60.5驅(qū)油效率34.8-65.2驅(qū)油效率34.8-65.2驅(qū)油效率31.6-68.4驅(qū)油效率31.6-68.4驅(qū)油效率28.7-71.3驅(qū)油效率28.7-71.3 最小混相組成（MMC）的研究121.38kg/cm121.38kg/cm2 2下，注入量為下，注入量為1.2PV1.2PV時(shí)的驅(qū)油效率為時(shí)的驅(qū)油效率為93.593.5，非常接近混相指標(biāo)，非常接近混相指標(biāo)（9494），說明當(dāng)液化氣與天然氣摩爾比為），

7、說明當(dāng)液化氣與天然氣摩爾比為34.8:65.234.8:65.2時(shí)，降低時(shí)，降低10.2kg/cm10.2kg/cm2 2的的壓力，仍可基本實(shí)現(xiàn)混相。壓力，仍可基本實(shí)現(xiàn)混相。液化氣與天然氣摩爾比為液化氣與天然氣摩爾比為34.8:65.234.8:65.2時(shí)兩種壓力下的細(xì)管驅(qū)油實(shí)驗(yàn)時(shí)兩種壓力下的細(xì)管驅(qū)油實(shí)驗(yàn) 最小混相組成（MMC）的研究小結(jié) 通過細(xì)管實(shí)驗(yàn)可以斷定在通過細(xì)管實(shí)驗(yàn)可以斷定在83.983.9 C C、 131.58kg/cm131.58kg/cm2 2的條的條件下，最小混相組成在液化氣與天然氣的摩爾比為件下，最小混相組成在液化氣與天然氣的摩爾比為34.834.8：65.265.2與與3

8、1.631.6：68.268.2之間，而在液化氣與天然氣的摩爾比為之間，而在液化氣與天然氣的摩爾比為34.834.8：65.265.2時(shí)，降低時(shí)，降低10.2kg/cm10.2kg/cm2 2的壓力下仍能基本混相，我的壓力下仍能基本混相，我們綜合以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果給出們綜合以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果給出83.983.9 C C、 131.58kg/cm131.58kg/cm2 2的最小混的最小混相組成為液化氣與天然氣的摩爾比為相組成為液化氣與天然氣的摩爾比為3333：6767。 復(fù)配地層油的PVT物性分析 最小混相組成（MMC）的研究 最小混相組成對地層油相態(tài)的影響 地層流體物化參數(shù)測試 長 巖 心 物 理 模

9、擬 實(shí) 驗(yàn) 研 究二、二、區(qū)的區(qū)的主要研究成果主要研究成果 最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究 該實(shí)驗(yàn)即膨脹降粘實(shí)驗(yàn)是利用前面優(yōu)化的最小混相流體，研究溶解不同量最小混相流體后，地層油的主要高壓物性參數(shù)的變化規(guī)律，從而確定最小混相流體對地層油的膨脹降粘能力，為數(shù)值模擬提供全套的基礎(chǔ)模擬參數(shù)。 該項(xiàng)研究共進(jìn)行了5種不同量的混相流體對地層油的膨脹降粘實(shí)驗(yàn)，混相流體的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為：0.06、0.13、0.19、0.26和0.33 。混相流體的組成為液化氣與天然氣的摩爾比為33：67。 最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究溶解不同量混相流體的地層油的體積系數(shù)與壓力的關(guān)系隨溶解混相流體量的增加，體積系數(shù)逐

10、漸增加。 最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究 隨混相流體溶解量的增加，體積系數(shù)和體積膨脹量迅速增加。說隨混相流體溶解量的增加，體積系數(shù)和體積膨脹量迅速增加。說明該混相流體可大幅度地膨脹該地層油、增加可動油。明該混相流體可大幅度地膨脹該地層油、增加可動油。飽和壓力下，地層油的體積系數(shù)和體積膨脹量與溶解混相流體量的關(guān)系。 最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究溶解不同量混相氣體的地層油的粘度與壓力的關(guān)系隨溶解混相氣體量的增加，粘度是逐漸降低的，但降低的幅度逐漸減小。 最小混相組成對地層油相態(tài)的影響研究 隨混相氣體溶解量的增加，地層油的粘度逐漸降低。說明即使在隨混相氣體溶解量的增加，地層油的粘度逐漸降低

11、。說明即使在原油粘度非常低的情況下，該混相氣體仍可較大幅度地降低原油的粘度，原油粘度非常低的情況下，該混相氣體仍可較大幅度地降低原油的粘度，增加其流動性。增加其流動性。飽和壓力下，地層油的粘度與溶解量混相氣體量的關(guān)系 復(fù)配地層油的PVT物性分析 最小混相組成（MMC）的研究 最小混相組成對地層油相態(tài)的影響 地層流體物化參數(shù)測試 長 巖 心 物 理 模 擬 實(shí) 驗(yàn) 研 究二、二、區(qū)的區(qū)的主要研究成果主要研究成果長巖心的長度長巖心的長度 m m1.781.78長巖心的平均直徑長巖心的平均直徑 cmcm2.522.52空氣滲透率空氣滲透率 1010-3-3 m m2 267.567.5水測滲透率水測

12、滲透率 1010-3-3 m m2 245.845.8孔隙度孔隙度 % %23.623.6實(shí)驗(yàn)壓力實(shí)驗(yàn)壓力 kg/cmkg/cm2 2110.16110.16驅(qū)替速度驅(qū)替速度 cmcm3 3/min/min0.150.15實(shí)驗(yàn)溫度實(shí)驗(yàn)溫度 83.9注入氣注入氣液化氣與天然氣摩爾比：液化氣與天然氣摩爾比：33：67長巖心模型參數(shù)和實(shí)驗(yàn)條件長巖心模型參數(shù)和實(shí)驗(yàn)條件長 巖 心 實(shí) 驗(yàn) 設(shè) 計(jì)長 巖 心 實(shí) 驗(yàn) 設(shè) 計(jì)序號序號實(shí)驗(yàn)方案實(shí)驗(yàn)方案1水驅(qū)至含水水驅(qū)至含水9898以上以上+0.9PV+0.9PV混相流體后續(xù)水驅(qū)混相流體后續(xù)水驅(qū)2水驅(qū)至含水水驅(qū)至含水9898以上以上+0.5PV+0.5PV混相流

13、體后續(xù)水驅(qū)混相流體后續(xù)水驅(qū)3水驅(qū)至含水水驅(qū)至含水9898以上以上+0.3PV+0.3PV混相流體后續(xù)水驅(qū)混相流體后續(xù)水驅(qū)4水驅(qū)水驅(qū)至含水至含水9898以上以上+0.2PV+0.2PV混相流體后續(xù)水驅(qū)混相流體后續(xù)水驅(qū)5水驅(qū)水驅(qū)至含水至含水9898以上以上+ +交替注入交替注入0.3PV0.3PV混相流體后續(xù)水驅(qū)混相流體后續(xù)水驅(qū)（氣水比（氣水比1 1：1 1）6初始含油飽和度下連續(xù)注入初始含油飽和度下連續(xù)注入0.5PV0.5PV混相流體后續(xù)水驅(qū)混相流體后續(xù)水驅(qū)確定混相驅(qū)的最大采出程度；注入量對混相驅(qū)效果的確定混相驅(qū)的最大采出程度；注入量對混相驅(qū)效果的影響；注入時(shí)機(jī)和注入方式對混相驅(qū)效果的影響。影響

14、；注入時(shí)機(jī)和注入方式對混相驅(qū)效果的影響。水驅(qū)至含水水驅(qū)至含水98以上以上+0.9PV混相流體后續(xù)水驅(qū)混相流體后續(xù)水驅(qū) 水驅(qū)采出程度為水驅(qū)采出程度為44.444.4，注氣后，最大采出程，注氣后，最大采出程度為度為76.776.7，提高采收率，提高采收率32.332.3； 水驅(qū)過程中，含水采水驅(qū)過程中，含水采油過程非常短，混相驅(qū)見油過程非常短，混相驅(qū)見效后，由很長時(shí)間的無水效后，由很長時(shí)間的無水采油期，過后，含水很快采油期，過后，含水很快升至升至100100；混相帶的采出，同時(shí)伴混相帶的采出，同時(shí)伴隨氣油比的大幅上生。隨氣油比的大幅上生。水驅(qū)至含水水驅(qū)至含水98以上以上+0.9PV混相流體后續(xù)水驅(qū)

15、混相流體后續(xù)水驅(qū) 水驅(qū)過程中，由于形成油包水的乳化液，壓差逐漸上升，隨混水驅(qū)過程中，由于形成油包水的乳化液，壓差逐漸上升，隨混相流體的注入，驅(qū)替壓差逐漸下降，在后續(xù)水驅(qū)過程中，由于相流體的注入，驅(qū)替壓差逐漸下降，在后續(xù)水驅(qū)過程中，由于“氣氣鎖鎖”，造成驅(qū)替壓差迅速增大，增大到一定程度后，開始緩慢下降，造成驅(qū)替壓差迅速增大，增大到一定程度后，開始緩慢下降。驅(qū)替壓差與注入倍數(shù)的關(guān)系驅(qū)替壓差與注入倍數(shù)的關(guān)系水驅(qū)至含水水驅(qū)至含水98以上以上+不同量的混相流體后續(xù)水驅(qū)不同量的混相流體后續(xù)水驅(qū)隨混相流體注入量的增隨混相流體注入量的增大，提高采收率的幅度大，提高采收率的幅度逐漸增大，但當(dāng)注入量逐漸增大，但當(dāng)

16、注入量大于大于0.3PV0.3PV后，再增大后，再增大注入量，進(jìn)一步提高采注入量，進(jìn)一步提高采收率的幅度明顯變小收率的幅度明顯變小。水驅(qū)至含水水驅(qū)至含水98以上以上+不同量的混相流體后續(xù)水驅(qū)不同量的混相流體后續(xù)水驅(qū)隨混相流體注入量的增大，含水下降的幅度和寬度逐漸增大；注入量小于隨混相流體注入量的增大，含水下降的幅度和寬度逐漸增大；注入量小于0.5PV0.5PV時(shí)時(shí)間，含水未降到間，含水未降到0 0，注入量達(dá)到，注入量達(dá)到0.5PV0.5PV后，含水可降到后，含水可降到0 0，且無水采油期逐漸增長，且無水采油期逐漸增長。水驅(qū)至含水水驅(qū)至含水98以上以上+不同量的混相流體后續(xù)水驅(qū)不同量的混相流體后

17、續(xù)水驅(qū) 水驅(qū)過程中，由于乳化造成的壓差上升幅度相差不大；水驅(qū)過程中，由于乳化造成的壓差上升幅度相差不大； 注氣過程中，驅(qū)替壓差逐漸減小，注入量越大，減小的幅度越大；注氣過程中，驅(qū)替壓差逐漸減小，注入量越大，減小的幅度越大； 后續(xù)水驅(qū)過程中，隨混相流體注入量的增大，剩余油的減少，驅(qū)替后續(xù)水驅(qū)過程中，隨混相流體注入量的增大，剩余油的減少，驅(qū)替壓差上升幅度逐漸減小，氣鎖影響逐漸減小。壓差上升幅度逐漸減小，氣鎖影響逐漸減小。注 入 方 式 對 混 相 驅(qū) 效 果 的 影 響注 入 方 式 對 混 相 驅(qū) 效 果 的 影 響 連續(xù)注入提高采收率連續(xù)注入提高采收率25.025.0，交替注入提高采收率，交替注入提高采收率17.317.3； 連續(xù)注入見效早，采油速度高；連續(xù)注入見效早，采油速度高； 連續(xù)注入時(shí)，含水下降幅度大，交替注入有兩個(gè)含水下降段。連續(xù)注入時(shí)，含水下降幅度大，交替注入有兩個(gè)含水下降段。注 入 時(shí) 機(jī) 對 混 相 驅(qū) 效