420噸時(shí)一次中間再熱煤粉鍋爐畢業(yè)論文

1、一、前言1二、設(shè)計(jì)資料3三、鍋爐整體布置得確定4四、煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判斷12五、燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算13六、爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算15七、后屏過(guò)熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算26八、對(duì)流過(guò)熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算31九、高溫再熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算35十、第一、二、三轉(zhuǎn)向室與低溫再熱器引出管的熱力計(jì)算-38十一、低溫再熱器熱力計(jì)算44十二、旁路省煤器的熱力計(jì)算47十三、減溫水校核50十四、主省煤器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算51十五、空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算53十六、熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正和計(jì)算結(jié)果匯總56十七、熱力計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)分析5861附加容61參考文獻(xiàn)420t/h一次中間再熱煤粉鍋爐刖曰一、課程設(shè)計(jì)容與要求：主要容：1. 根

2、據(jù)給定鍋爐的結(jié)構(gòu)布置與尺寸，計(jì)算該鍋爐燃用現(xiàn)在給定的煤種后的各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)；根據(jù)計(jì)算結(jié)果分析運(yùn)行中可能會(huì)出現(xiàn)的問(wèn)題，并提出相應(yīng)的處理措施?；疽螅?. 所有計(jì)算均采用列表形式，各誤差應(yīng)符合熱力計(jì)算要求123,計(jì)算中必須采用國(guó)際單位。2. 對(duì)說(shuō)明書(shū)與計(jì)算列表中各數(shù)據(jù)與公式應(yīng)注明其來(lái)源，例如：根據(jù)假設(shè)(并在何處進(jìn)行了檢驗(yàn))；根據(jù)給定的數(shù)據(jù)；根據(jù)參考資料岡(Page:YY)選取等。3. 與本次熱力計(jì)算或與本變工況計(jì)算有關(guān)的結(jié)構(gòu)計(jì)算項(xiàng)目需列表計(jì)算，與本次熱力計(jì)算無(wú)關(guān)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算可以不做也不用列表。4. 制圖符合制圖規(guī)，說(shuō)明書(shū)條理活楚，并按要求裝訂成冊(cè)。5. 每人獨(dú)立完成設(shè)計(jì)任務(wù)，并進(jìn)行答辯。二、課程

3、設(shè)計(jì)的目的課程設(shè)計(jì)是實(shí)踐性教學(xué)的主要環(huán)節(jié)之一，通過(guò)鍋爐課程設(shè)計(jì)應(yīng)達(dá)到以下目的(1) 掌握設(shè)計(jì)計(jì)算的基本原理和方法，提高實(shí)際設(shè)計(jì)計(jì)算的能力(2) 加深領(lǐng)會(huì)計(jì)算的基本理論和深化所學(xué)的理論知識(shí)為下一步學(xué)習(xí)鍋爐運(yùn)行等專(zhuān)業(yè)知識(shí)提供理論基礎(chǔ)三、課程設(shè)計(jì)的概況鍋爐課程設(shè)計(jì)一股選題與鍋爐的熱力計(jì)算，就其計(jì)算圍可分為局部熱力計(jì)算和整體熱力計(jì)算。局部熱力計(jì)算，多聯(lián)系生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)某一具體問(wèn)題，如提高鍋爐出口蒸汽溫度，提高鍋爐的出力，計(jì)算爐膛出口溫度，防止鍋爐爐膛結(jié)渣等。這些問(wèn)題的計(jì)算往往要求學(xué)生具有一定實(shí)際生產(chǎn)知識(shí)，針對(duì)問(wèn)題提出明確的結(jié)論與相應(yīng)合理建議。整體熱力計(jì)算，一般是校核整臺(tái)鍋爐各處的熱工參數(shù)和運(yùn)行指標(biāo)。這類(lèi)選題

4、的重點(diǎn)是檢查學(xué)生對(duì)計(jì)算原理和方法掌握的程度，培養(yǎng)學(xué)生實(shí)際計(jì)算的能力。同事，也要求學(xué)生在計(jì)算之后能進(jìn)行必要的理論分析和提出合理建議。整體校核熱力計(jì)算的主要部分：1鍋爐輔助設(shè)計(jì)計(jì)算，這部分目的是為了后面的受熱面的熱力計(jì)算提供必要的基本計(jì)算據(jù)據(jù)或圖表。2受熱面熱力計(jì)算，其中包括熱力計(jì)算提供結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的各受熱面的結(jié)構(gòu)計(jì)算。3計(jì)算數(shù)據(jù)的分析，這部分容往往是鑒定設(shè)計(jì)質(zhì)量、考核學(xué)生專(zhuān)業(yè)知識(shí)水平的主要依據(jù)。二、設(shè)計(jì)資料：（一）、設(shè)計(jì)題目：420t/h一次中間再熱煤粉鍋爐（二）、原始資料鍋爐蒸發(fā)量D420t/h再熱蒸汽流量D2350t/h給水溫度tgs235C給水壓力Pgs15.6MPa過(guò)熱蒸汽溫度ti540C過(guò)

5、熱蒸汽壓力pi13.7MPa再熱蒸汽（進(jìn)）溫度t2330C再熱蒸汽（出）溫度t2540C再熱蒸汽（進(jìn)）壓力P22.5MPa再熱蒸汽（出）壓力P22.3MPa注：以上壓力為表壓。1. 周?chē)h(huán)境溫度20C燃料特性Car(為Har(%Oar(覽Nar(覽Sar(覽Aar(%War(為Vdaf(%Qr,net(kj/kg)DT(C)ST(C)FT(C)50.583.794.651.492.1722.6314.6928.10204001200124001290制粉系統(tǒng)中間儲(chǔ)倉(cāng)式，熱風(fēng)送粉，筒式鋼球磨煤機(jī)汽包工作壓力15.2MPa（表壓）提示數(shù)據(jù)：排煙溫度假定值tpy=117C;熱空氣溫度假定值t*=32

6、0C二鍋爐整體布置得確定、鍋爐整體的外型選形布置選擇n形布置的理由如下：(1) 鍋爐排煙口在下方，送、引風(fēng)機(jī)與電除塵器等設(shè)備均可以布置在地面，鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低，煙囪也可以建造在地面上；(2) 在對(duì)流豎井中，煙氣向下流動(dòng)，便丁活灰，具有自身除灰的能力；(3) 各受熱面易丁布置成逆流方式,以加強(qiáng)對(duì)流換熱；(4) 汽機(jī)、鍋爐之間連接管道不長(zhǎng)。(一) 、受熱面的布置在鍋爐爐膛側(cè)，全部布置膜式水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要考慮蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。本鍋爐為超高壓鍋爐，汽化吸熱較小，加熱吸熱和過(guò)熱吸熱相應(yīng)較大。為使鍋爐爐膛出口排煙溫度降低至要求的數(shù)值，避免水平煙道的對(duì)流受熱面超溫和結(jié)焦

7、，從而保護(hù)對(duì)流受熱面，除在水平煙道布置對(duì)流過(guò)熱熱器外，還在爐膛上方布置全輻射式的前屏過(guò)熱器，爐膛出口布置半輻射式的后屏過(guò)熱器。為減少前、后屏過(guò)熱器中的傳熱溫差，在爐頂與水平煙道的兩側(cè)墻，豎井煙道的兩側(cè)墻和后墻均布置包覆過(guò)熱器。為減少熱偏差，節(jié)約金屆材料量，再熱器采用二級(jí)再熱方式，其中高溫再熱器對(duì)流過(guò)熱器后的水平煙道，低溫再熱器布置在尾部煙井。為了再熱汽溫的調(diào)節(jié)，使負(fù)荷在100吮75彖問(wèn)變化時(shí)，再熱器出口汽溫保持不變，尾部煙井的上部由隔墻省煤器分隔成兩個(gè)煙道，主煙道設(shè)置低溫再熱器，旁路煙道設(shè)置旁路省煤器，前、后隔墻省煤器采用膜式結(jié)構(gòu)，在旁路省煤器下方的45。管上裝有20塊煙氣擋板用丁再熱汽溫的粗

8、調(diào)。在煙氣調(diào)節(jié)擋板的下方煙井設(shè)置主省煤器。根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。熱風(fēng)溫度要求較高，采用兩臺(tái)C6.7m受熱面旋轉(zhuǎn)的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，安裝丁9米平臺(tái)上，屆爐外布置，其具有結(jié)構(gòu)緊湊、節(jié)約材料、維護(hù)方便的特點(diǎn)。在主省煤器的煙道轉(zhuǎn)彎處下部，設(shè)置落灰斗，在轉(zhuǎn)彎處離心力的作用下，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利丁防止回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的堵灰，減輕除塵設(shè)備與引風(fēng)機(jī)的負(fù)荷。鍋爐整體布置如圖一所示。（三八鍋爐汽水系統(tǒng)按超高壓大容量鍋爐熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)要求，該鍋爐汽水系統(tǒng)的流程設(shè)計(jì)如下:1過(guò)熱蒸汽系統(tǒng)的流程汽包頂棚過(guò)熱器進(jìn)口集箱爐頂與尾包覆過(guò)熱器管系懸吊管過(guò)熱器管系尾部包覆過(guò)熱器后集箱尾部左右

9、側(cè)包覆過(guò)熱器下后集箱懸吊管過(guò)熱器出口集箱尾部左右側(cè)包覆過(guò)熱器后上尾部左右側(cè)包覆過(guò)熱器管系（上升）集箱尾部左右側(cè)后包覆過(guò)熱器管系（下降）一尾部左右側(cè)包覆過(guò)熱器下前集箱水平煙道左右側(cè)前包覆過(guò)熱器管系（上升）一水平煙道左右側(cè)前上包覆過(guò)熱器集箱一前屏過(guò)熱器一后屏過(guò)熱器一對(duì)流過(guò)熱器進(jìn)口集箱對(duì)流過(guò)熱器管系一對(duì)流過(guò)熱器出口集箱集汽汽箱汽輪機(jī)高壓缸2水系統(tǒng)的流程給水主省煤器進(jìn)口集箱主省煤器管系主省煤器出口集箱前隔墻省煤器進(jìn)口集箱一前隔墻省煤器管系隔墻省煤器出集箱后隔墻省煤器進(jìn)口集箱后隔墻省煤器管系A(chǔ)墻省煤器出集箱旁路省煤器進(jìn)口集箱旁路省煤器管系»旁路省煤器出口集箱省煤器引水管汽包降管*水冷壁下聯(lián)箱左

10、右側(cè)墻水冷壁水冷壁上聯(lián)箱汽包、前后側(cè)墻水冷壁3再熱蒸汽系統(tǒng)的流程汽輪機(jī)氐溫再熱器進(jìn)口集箱低溫再熱器管系低溫再熱器出口集箱高溫再熱器進(jìn)口集箱高溫再熱器管系高溫再熱器出口集策再熱器集汽集箱汽輪機(jī)中壓缸。（四八鍋爐總體概況鍋爐為單汽包，自然循環(huán)煤粉爐，呈n形布置，適應(yīng)露天。汽包中心標(biāo)高為42300mm布置在爐前距水冷壁中心線2660m訛。采用4根C419>36mmfc直徑下降管。爐膛由密封良好的C60>6m怫片管膜式水冷壁組成，爐膛截面深X寬=8840>9600mm寬深比為1.085,近似正方形。燃燒器呈四角大小雙切圓布置。爐膛上部出口處，沿爐膛寬度方向布置6片前屏過(guò)熱器，橫向節(jié)距

11、為1350mm其后布置14片后屏過(guò)熱器，橫向節(jié)距為630mm高溫對(duì)流過(guò)熱器布置在后屏過(guò)熱器之后，位丁折焰角的斜坡上，低溫過(guò)熱器由側(cè)墻包覆管、后墻包覆管以與爐頂包覆管組成。再熱器分高、低溫兩組，分別置丁水平煙道以與尾部豎煙井。全部受熱面采用懸吊和支承相結(jié)合的方式。豎煙井深度7500mm其上部由隔墻旁路省煤器管分隔成兩個(gè)煙道，主煙道和旁路煙道，相應(yīng)設(shè)置低溫再熱器和旁路省煤器。低溫再熱器受熱面載荷通過(guò)懸吊管由爐頂鋼架承重，受熱面向下膨脹。省煤器由旁路省煤器、隔墻省煤器和置丁豎煙井下部的主省煤器三部分組成。旁路省煤器以與隔墻省煤器為懸吊式，主省煤器則由三根鋼架支承，擱置在水泥構(gòu)架梁上。兩臺(tái)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)

12、熱器直接安置在9m運(yùn)轉(zhuǎn)層上，由水平煙道連接，置丁尾部豎煙井的后側(cè)。鍋爐煙井周?chē)泄茏影?，采用重力載荷小、厚度薄的敷管爐墻，除尾部空氣預(yù)熱器、煙風(fēng)道、灰斗與主省煤器外，鍋爐的全部受熱面載荷均懸吊在爐頂鋼梁上，受熱面均作向下自由膨脹，爐頂鋼架通過(guò)K、K2、槍、&混凝土構(gòu)架把負(fù)荷傳遞到鍋爐基礎(chǔ)上。鍋爐氣溫調(diào)節(jié)，主蒸汽采用一、二級(jí)噴水減溫，再熱蒸汽采用煙氣擋板，作升溫調(diào)節(jié)，擋板布置在旁路省煤器下方的傾斜450管上。此外，在高溫再熱器進(jìn)口處設(shè)有事故噴水裝置，作為不得已時(shí)的降溫調(diào)節(jié)措施。當(dāng)鍋爐負(fù)荷在75吩100%運(yùn)行時(shí)，上述的調(diào)溫裝置可以維持過(guò)熱蒸汽、再熱蒸汽出口溫度在額定值。另外，在低溫再熱器

13、出口還設(shè)有微量噴水調(diào)節(jié)，以配合煙氣擋板的調(diào)溫。本鍋爐按固態(tài)除渣設(shè)計(jì)，采用帶有粗破碎機(jī)的刮板式機(jī)械除渣裝置。水冷系統(tǒng)爐膛四周水冷壁管全部采用？60>6mm勺鰭片管制成密閉的膜式水冷壁。水冷系統(tǒng)主要是由大直徑下降管、分配集箱與其支管、水冷壁上升管、汽水引出管、上下集箱、汽包組成循環(huán)回路。爐水由汽包經(jīng)4根？419>36mnmt直徑下降管與其下端的分配集箱，以與44根分配支管均勻地進(jìn)入14只下集箱，然后分14個(gè)循環(huán)回路上升，經(jīng)上集箱和46根汽水引出管進(jìn)入汽包；在汽包中汽水混合物經(jīng)部裝置分離活洗，干凈蒸汽被引入到過(guò)熱器中，分離下來(lái)的水和省煤器來(lái)的給水混合一起，再進(jìn)入大直徑下降管，進(jìn)行周而復(fù)始

14、的循環(huán)。整個(gè)水冷壁管，以與敷設(shè)其上的爐墻，均通過(guò)上集箱上的吊桿，懸吊在爐頂鋼架上，受熱面作向下自由膨脹。水冷壁上設(shè)有人孔、看火孔、吹灰孔、打焦孔、防爆門(mén)孔、點(diǎn)火孔、測(cè)量孔等。后墻水冷壁上部由分義管分為兩路，一路折向爐膛，行成折焰角，另一路垂直上升，起懸吊管作用。為使兩路水量的合理分配，以保證均能安全可靠地工作，在垂直懸吊的集箱管孔處設(shè)置了帶有短管的？10mm流孔，伸出集箱底部的短管，從而可以防止因污物進(jìn)入節(jié)流孔而引起的阻塞。燃燒時(shí)為了防止由丁爐膛負(fù)壓波動(dòng)所引起的水冷壁與爐墻薄壁結(jié)構(gòu)振動(dòng)而造成的損壞，在水冷壁外面布置了由工字鋼組成的剛性梁，剛性梁在上下方向和水冷壁一起膨脹，沿剛性梁長(zhǎng)度方向，在結(jié)

15、構(gòu)上保證可以自由膨脹，剛性梁直接支承丁爐膛水冷壁以與左右側(cè)包覆和后包覆管上。燃燒器燃燒器為正四角大小切圓布置，假想小切圓？200mm大切圓？800mm一次風(fēng)噴口分3層布置，帶負(fù)荷共12個(gè)一次風(fēng)噴口。燃燒器的一、二、三次風(fēng)噴口的布置，自上至下為（三）（二）（二）（一）（二）（一）（一）（二），一次風(fēng)噴口分為上下兩組分隔，以提高一次風(fēng)氣流的剛性。為了適應(yīng)煤種變化和調(diào)整燃燒工況，煤粉噴燃器各噴嘴出口截面做成可調(diào)節(jié)的。為了調(diào)整燃燒工況和控制爐膛出口煙溫，可根據(jù)燃料特性或運(yùn)行人員的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)來(lái)擺動(dòng)噴嘴傾角，當(dāng)一個(gè)噴嘴在水平位置時(shí)，相鄰噴嘴只能擺動(dòng)10°左右，若所有噴嘴一起同向擺動(dòng)時(shí)可擺動(dòng)約土20

16、0。整個(gè)燃燒器通過(guò)連體焊丁水冷壁管上，與水冷壁管一起膨脹。點(diǎn)火輕油槍采用機(jī)械壓力霧化方式。該燃燒器之重油槍也采用機(jī)械壓力霧化方式，最大燃油量按鍋爐額定蒸發(fā)量的40咐算，裝丁中、下二次風(fēng)噴口，共8只油槍。過(guò)熱器采用輻射、半輻射和對(duì)流形式。蒸汽在過(guò)熱器中的流程為在汽包中經(jīng)分離后的干凈蒸汽，經(jīng)爐頂與尾部包覆過(guò)熱器，繼而進(jìn)入低再懸吊管過(guò)熱器與尾部煙道左右側(cè)包覆管過(guò)熱器,再經(jīng)水平煙道左右側(cè)包覆管過(guò)熱器,依次進(jìn)入前屏過(guò)熱器、一級(jí)噴水減溫器、后屏過(guò)熱器、二級(jí)噴水減溫器，最后進(jìn)入高溫對(duì)流過(guò)熱器，匯集到出口集箱。過(guò)熱蒸汽由出口集箱兩端引入到汽輪機(jī)高壓缸。前屏過(guò)熱器共6片，為全輻射過(guò)熱器，后屏過(guò)熱器共14屏，為半

17、輻射過(guò)熱器，高溫對(duì)流過(guò)熱器共104片，作順流布置。在后屏過(guò)熱器前后布置有一、二級(jí)噴水減溫器，其中一級(jí)噴水減溫主要用丁保護(hù)后屏過(guò)熱器，而二級(jí)噴水減溫則為調(diào)節(jié)主蒸汽出口溫度，使之維持額定蒸汽參數(shù)。再熱器再熱器分高溫?zé)崞骱偷蜏卦贌崞鲀刹糠帧８邷卦贌崞鞑贾迷趯?duì)流過(guò)熱器之后的水平煙道中，低溫再熱器和旁路省煤器做并聯(lián)布置放在尾部豎井中。低溫再熱器管系共104片、為5排管，按煙氣流向作逆流順列布置，整個(gè)低溫再熱器管系重力由懸吊管過(guò)熱器承載，作向下自由膨脹。高溫再熱器管系也為104片、5排管，作順流順列布置。在低溫再熱器進(jìn)入管道上設(shè)有事故噴水裝置，為緊急事故時(shí)作降溫調(diào)節(jié)用。再熱蒸汽溫度控制以煙氣旁路擋板作為主

18、要調(diào)節(jié)手段，而高、低溫兩段再熱器之間的噴水裝置作為細(xì)調(diào)，由丁再熱蒸汽噴水調(diào)節(jié)要降低機(jī)組的熱效率，所以應(yīng)盡量少用。省煤器省煤器由主省煤器、隔墻省煤器和旁路省煤器三部分組成。給水由爐前三通管進(jìn)入后，分左右兩側(cè)引至主省煤器進(jìn)口集箱的二端，主省煤器管系為2排蛇形管圈，順列逆流布置，保持較低煙速，以改善磨損，便丁檢修。主省煤器出來(lái)的工質(zhì)，由出口集箱左右二端？108X0mm勺連接管引出，連接管共12根，每端6根，并進(jìn)入旁路煙道的前、后隔墻管，工質(zhì)并聯(lián)向上流動(dòng)，到爐頂匯集進(jìn)入隔墻省煤器出口集箱。前、后隔墻采用寬鰭片管，前隔墻寬鰭片管外敷設(shè)爐墻，作為尾部豎煙井的前墻；后隔墻寬鰭片管作為旁路煙道的分割墻，管外不

19、再敷設(shè)爐墻。由隔墻省煤器出口集箱二端引出工質(zhì)，經(jīng)爐外？219>26mm勺管道下降至旁路省煤器進(jìn)口集箱。旁路省煤器系為2排蛇形管圈，順列逆流布置。旁路省煤器在出口端的彎管傾斜45。，以組成煙道擋板的框架；旁路省煤器延伸至斜煙道包覆管，接旁路省煤器出口集箱。斜煙道部位的包覆管省煤器管為敷管爐墻，節(jié)距由旁路省煤器的90mn為45mm最后經(jīng)旁路省煤器出來(lái)的工質(zhì)由12根？108X0mm勺后墻引出管引入汽包，作為給水?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器本鍋爐選用2臺(tái)？6200mm勺回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，采用垂直軸受熱面回轉(zhuǎn)的形式?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器主要特征性數(shù)據(jù)如下：轉(zhuǎn)子徑為？6200mm轉(zhuǎn)子高度為2260mm受熱面高度為

20、1860mm其中熱端為1500mm冷端為360mm2受熱面積為18500m；預(yù)熱器轉(zhuǎn)速為1.53r/mim；預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)為0.20。冷端受熱面采用“抽屜式”結(jié)構(gòu)，便丁大修時(shí)更換。腐蝕和積灰是目前預(yù)熱器存在的一個(gè)主要問(wèn)題，它直接影響到預(yù)熱器傳熱元件的使用效果和壽命，因此還考慮了吹灰和沖洗裝置的設(shè)計(jì)。鍋爐構(gòu)架與平臺(tái)布置鍋爐構(gòu)架采用爐頂鋼結(jié)構(gòu)大梁和水泥柱的混合結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)可以減小鋼材耗量和節(jié)約工程投資。鍋爐寬度方向采用400t/h鍋爐的標(biāo)準(zhǔn)柱距為16000mm爐前柱Ki和K2之間柱距為4500mm,日檢之間為10800mm*和&之間為11700mm&和K5之間為8000mm自K1

21、至K5柱均系單排柱列布置。為了保證單排柱的穩(wěn)定性，在鍋爐的寬度與深度方向每隔一定高度布置有聯(lián)系橫梁，組成空間多層建筑結(jié)構(gòu)。K、K2K?K柱子頂部各置有一根大板梁（主梁），該梁和水泥柱頂之間采用皎接支座。為保證鍋爐各受熱面的自由膨脹，所有吊桿與吊架上部均采用球面墊圈支承。為了提高梁的穩(wěn)定性，在梁容易失去穩(wěn)定的區(qū)域設(shè)置有加強(qiáng)筋。另外將主梁、次梁和小梁布置成縱橫交錯(cuò)相連的梁格，從而保證了梁的穩(wěn)定性。鍋爐按露天布置，鍋爐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)考慮了風(fēng)雪載荷和地震烈度的要求。為了保證鍋爐爐墻、膜式水冷壁、包覆管等高溫受壓件免受因鍋爐燃燒而產(chǎn)生的負(fù)壓波動(dòng)所引起的水冷壁振動(dòng)而造成的損壞，設(shè)計(jì)中采用了剛性梁加固。鍋爐平臺(tái)采

22、用爐頂鋼懸吊與水泥柱預(yù)埋托架相結(jié)合的支承方式。步道平臺(tái)一般采用寬度為850mm經(jīng)常需操作檢修處平臺(tái)適當(dāng)加寬到15002000mm為了防止工具零件下落，保證安全起見(jiàn)，采用花紋鋼板制成。對(duì)丁花紋鋼板制成的平臺(tái)（包括剛性梁等），在可能易積水的地方應(yīng)根據(jù)需要由現(xiàn)場(chǎng)鉆泄水孔。扶梯寬度一般為800mm個(gè)別地方為600mm,扶梯的傾斜角度為50。，所有平臺(tái)、扶梯周?chē)O(shè)置有安全欄桿，欄桿下部加裝有高度為100mm勺護(hù)板，以防工具和雜物外墜。爐墻密封該鍋爐爐膛部分為全焊膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，因而保證了爐墻的嚴(yán)密性，煙氣不會(huì)直接沖刷爐墻使?fàn)t墻的壁溫度接近丁水冷壁的溫度，因此爐墻可采用輕質(zhì)巖棉板的保溫材料，外面涂上20

23、m冊(cè)的抹面材料。該鍋爐爐墻外壁溫度均小丁50oC。為滿(mǎn)足鍋爐露天布置的需要，在爐墻外裝置金屆護(hù)板。負(fù)壓鍋爐爐頂密封設(shè)計(jì)過(guò)去一般僅考慮爐墻本身的嚴(yán)密性，但運(yùn)行多年來(lái)發(fā)現(xiàn)電廠的燃煤鍋爐普遍存在著爐頂漏煙灰現(xiàn)象，這不僅增加了鍋爐熱損失和對(duì)周?chē)h(huán)境的污染，而且爐頂罩殼的溫度升高，大量吊桿處丁高溫條件下工作而影響了其使用壽命。為了加強(qiáng)爐頂密封，本鍋爐的爐頂密封采用了微正壓結(jié)構(gòu)，并用金屆板進(jìn)行二次密封。同時(shí)在爐頂管與水冷壁管與側(cè)包覆管接觸處用密封墊塊密封使其成為一個(gè)平面，并在穿過(guò)爐頂?shù)乃泄芟堤幉捎媒饘檬嵝伟迕芊?，爐頂管開(kāi)孔處和兩側(cè)采用密封鋼板作為一次密封。爐頂除采用二次密封外，尚有爐頂罩殼、爐頂蓋板等，

24、以此保護(hù)爐墻，防止露天風(fēng)雪的侵入。爐頂蓋板中部分采用拉網(wǎng)板，以加強(qiáng)罩殼通風(fēng)降低吊桿溫度。運(yùn)行工況與氣溫調(diào)節(jié)鍋爐運(yùn)行與氣溫調(diào)節(jié)有密切關(guān)系，運(yùn)行工況的變動(dòng)會(huì)影響到氣溫的調(diào)節(jié)。該鍋爐的氣溫調(diào)節(jié)是按定壓運(yùn)行設(shè)計(jì)的。在負(fù)荷為75%寸煙道擋板的位置從開(kāi)到關(guān),煙氣旁通量由28%奉到30%因而75瀕荷時(shí)再熱氣溫仍能保持額定值。由丁噴水減溫器的水源為鍋爐給水，而噴水和蒸汽直接混合，因而要求電廠運(yùn)行時(shí)嚴(yán)格保證鍋爐給水品質(zhì)，否則將會(huì)使出口蒸汽品質(zhì)惡化。再熱器的旁路保護(hù)為了滿(mǎn)足啟動(dòng)、停機(jī)的要求，以與維護(hù)鍋爐最小的穩(wěn)定出力和低負(fù)荷時(shí)對(duì)再熱器運(yùn)行足夠的冷卻，必須對(duì)再熱器進(jìn)行足夠的冷卻，必須對(duì)再熱器進(jìn)行旁路保護(hù)，本機(jī)組采用

25、了二級(jí)旁路保護(hù)系統(tǒng)。第一級(jí)旁路是過(guò)熱蒸汽不經(jīng)過(guò)高壓缸而經(jīng)過(guò)減溫減壓裝置直接進(jìn)入再熱器。第二級(jí)旁路是再熱蒸汽不經(jīng)過(guò)中、低壓缸而經(jīng)過(guò)減溫減壓裝置直接進(jìn)入凝汽器。當(dāng)鍋爐出口壓力由丁某種原因而超過(guò)設(shè)計(jì)允許值時(shí)，為使主安全閥盡量不動(dòng)作，以免安全閥因頻繁起跳而引起泄漏，此時(shí)一級(jí)旁路就自動(dòng)打開(kāi)，流經(jīng)部分蒸汽以降低氣壓，待鍋爐出口壓力恢復(fù)正常后，一級(jí)旁路就自動(dòng)進(jìn)行關(guān)閉。當(dāng)汽輪機(jī)甩負(fù)荷時(shí)，過(guò)熱蒸汽經(jīng)過(guò)一級(jí)、二級(jí)旁路，流經(jīng)再熱器至凝汽器，從而達(dá)到保護(hù)再熱器并回收冷凝水的目的，提高了電廠的經(jīng)濟(jì)性，而且可以使過(guò)熱蒸汽和再熱蒸汽的安全閥不動(dòng)作。四煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判斷煤的各元素成分之和為100%勺校核Car+O

26、ar+Sar+Har+Nar+Mar+Aar=100%元素分析數(shù)據(jù)校核一、干燥無(wú)灰基元素成分與收到基元素成分之間的換算因子為：Kdaf=100/(100-Mar-Aar)=1.60則干燥無(wú)灰基元素成分應(yīng)為(Cdaf=KdafCar=80.70Hdaf=KdafHar=6.05Odaf=KdafOar=7.42Ndaf=KdafNar=2.38Sdaf=KdafSar=3.46二、干燥基灰分的計(jì)算Ad=Aar100/(100-Mar)=26.53%三、干燥無(wú)灰基低位發(fā)熱量(實(shí)驗(yàn)值)的計(jì)算Qdaf,net=(Qar,net+25Mar)Kdaf=33132.18kJ/kg四、干燥無(wú)灰基低位發(fā)熱量(

27、門(mén)杰歹U夫公式計(jì)算值)的計(jì)算Q'daf,net=339Cdaf+1030Hdaf-109(Odaf-Sdaf)=33152.52kJ/kgQ'daf,net-Qdaf,net=20.34kJ/kg誤差為0.0614%因?yàn)?0.34kJ/kg<800kJ/kg(Ad>25%),所以元素成分是正確的。煤種判別由燃料特性得知40%>Vda仁28.10%>20%,Qar,net=20400kJ/kg>18840kJ/kg,所以屆煙煤。折算成分的計(jì)算Azs,ar=4190Aar/Qar,net(%)=4190>22.63/20400=4.65%Mzs,

28、ar=4190Mar/Qar,net(%)=4190>14.69/20400=3.02%Szs,ar=4190Sar/Qar,net(%)=4190>2.17/20400=0.4457%因此Azs,ar>4%,屆高灰分煤。五燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算(一) 燃燒產(chǎn)物的計(jì)算表1理論空氣量和理論煙氣容積的計(jì)算名稱(chēng)符號(hào)單位計(jì)算公式結(jié)果1理論空氣量VNn3/kg0.0889(Cy+0.375Sy)+0.265Hy-0.0333Oy5.422RO容積VO2，3,Nm/kg0.01866(Cy+0.375Sy)0.95903Nk理論容積展Nn3/kg0.79V0+0.008Ny4.294件

29、。理論容積VH2O3,Nm/kg0.111Hy+0.0124My+0.0161V00.69015理論煙氣容積*3Nm/kgVo2+VM2+VH205.94根據(jù)該鍋爐的燃料屆丁煙煤，可選爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)a”=1.2,依次選取各受熱煙道的漏風(fēng)系數(shù)，列出空氣平衡表2.熱面名過(guò)量稱(chēng)空氣系數(shù)爐膛，后屏過(guò)熱器(l,hp)對(duì)流過(guò)熱器(dlgr)高溫再熱器(gzr)低溫再熱器，旁路省煤器(dzr,psm)主省煤器(sm)空氣預(yù)熱器(ky)進(jìn)口a'1.201.251.281.311.34漏風(fēng)aal=0.05ahp=00.050.030.030.030.20出口a”1.201.251.281.311.

30、341.54根據(jù)上述計(jì)算，選取爐渣份額后計(jì)算得灰飛份額為0.9,計(jì)算上表得到煙氣特性表如下表3項(xiàng)目名稱(chēng)符號(hào)單位l,hpdlgrgzrdzrpsmsmky煙道進(jìn)口過(guò)量空氣系數(shù)a'1.2000-.20001.25001.28)01.31001.3400煙道出口過(guò)量空氣系數(shù)a1.20001.25001.28001.31)01.34001.5400煙道平均過(guò)量空氣系數(shù)apj1.20001.22501.26501.29501.32501.4400過(guò)剩空氣量VNm/kg1.08371.21911.43591.59841.76102.3841水蒸汽容積VHONm/kg0.7075().70970.7

31、1320.71580.71840.7285煙氣總?cè)莘eVyNm/kg7.0427718037.40057.56577.73098.3640RO煙氣容積份額rRO20.1362().13360.12960.12680.12400.1147H2O占煙氣容積份額rH2O0.10050).09880.C9640.09460.09290.0871二原子氣體和H2O占煙氣容積總份額rn0.23660).23240.22600.22140.21700.2018煙氣質(zhì)量Gykg/kg9.26549).44239.72549.937710.150010.9638飛灰無(wú)因次濃度hkg/kg0.02640).0264

32、0.02650.02650.02660.0268表4焰溫表（后面附表所示）（二）熱平衡與燃料消耗量的計(jì)算表5熱平衡與燃料消耗量的計(jì)算序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)單位計(jì)算公式或公式來(lái)源數(shù)值1燃料帶入熱量Qrkj/kgQQdw204002排煙溫度pyc假定118.003排煙粉Hpykj/kg查粉溫表1454.824冷空氣溫度t|kc給定20.005理論冷空氣粉H：kj/kg查粉溫表3142.926機(jī)械不完全燃燒熱損失q4%取用2.00007化學(xué)不完全燃燒熱損失q3%取用0.00008排煙熱損失q2%4(HpyapyH；).(1舄)Q2/Qr虺100Qr5.939散熱損失q5%查親資料1圖2-150.350010灰

33、渣物理熱損失q6%忽略0.000011保熱系數(shù)%135/1000.996512鍋爐總熱損失q%q2q3q4q5q68.2813鍋爐熱效率gi%100-2q91.7214過(guò)熱蒸汽粉hgrkj/kg查蒸汽特性表P=13.82MP,T=540C343415給水粉hgskj/kg查蒸汽特性表P=15.68MP,T=235C1016.1316過(guò)熱蒸汽流量Dgrkg/h已知42000017再熱蒸汽出口粉hzrkj/kg查蒸汽特性表P=2.48MP,T=540C3551.4018再熱蒸汽進(jìn)口粉hzrkj/kg查蒸汽特性表P=2.6MP,T=330C3078.3019再熱蒸汽流量Dzrkg/h已知350000

34、20再熱蒸汽粉增量hzrkj/kg'''hzrhzr473.1021鍋爐有效利用熱Qgikg/h-'''Dgrx(hgr-hgs)+Dzrxhzrhzr)1181090400.0022實(shí)際燃料消耗量Bkg/hQi/(glxQr)63124.2523計(jì)算燃料消耗量Bjkg/hB(1310061861.77六爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算（一）爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（帶前屏過(guò)熱器）表6爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（帶前屏過(guò)熱器）爐膛尺寸的確定序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1爐膛容積熱強(qiáng)度qvw/m3按表2-11選取159XI032爐膛容積V3mBQJw/(3.6qF)=2278.

35、003爐膛截面熱強(qiáng)度qfw/m2按表2-12選取4.268XI064爐膛截面積A-2-mBQdw/(3.6qf)84.865爐膛截面寬深比a/b按a/b=11.2選取1.0866爐膛寬度am選取a值使a/b=11.29.607爐膛深度bmA/a8.848冷灰斗傾角按>500選取5009冷灰斗出口尺寸m按0.61.4選取1.2010冷灰斗容積Whd3m按圖3-5A4部分結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算151.4211折焰角長(zhǎng)度Lzm按qb/3選取2.5012折焰角上傾角上按上=20°450選取04513折焰角下傾角下按下=200300選取03014前屏管徑與壁厚d*amm取用38>4.515前

36、屏管工質(zhì)質(zhì)量流速pwKg/(m2.按表2-21選取1000.00S)216前屏管子總流通面積AmD1DjwL(假定減溫水量3600wDjw=11刈03Kg/h)0.113617前屏每根管子面積Ami兀d：/4（d2為徑）66.02刈0518前屏總管子數(shù)n根A/A1172.0019前屏橫向管距Simm按Si=5501500選取1350.0020前屏片數(shù)乙片按/S11=6.4選取6.0021前屏單片管子數(shù)n1根按6/n=28選取28.0022前屏縱向節(jié)距S2mm按S2/d=1.11.25選取42.0023前屏最小彎曲半徑Rmm按R=(1.52.5)d選取75.0024前屏深度場(chǎng)pmmS2(n11)

37、22R2418.0025前屏與前墻之間距離mm選取1240.0026前后屏之間距離mm選取780.0027爐膛出口煙氣流速Wym/s選取6.0028爐膛出口煙氣溫度LC按表2-20選取1100.0029爐膛出口通流面積Ack2mBjVy?12733600wy273102.4030爐膛出口局度bikmAck/10.7031前屏局度hqpm按hck選定10.0032水平煙道煙氣流速Wsym/s選取10.0033水平煙道局度hsym按BjVy273=5.923600Wsy273選取6.5034折焰角高度hzym按hhphsylz=0.7選取0.800035爐頂容積Vdm按圖3-5部分結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算53

38、1.8436爐膛主體高度htmVlVldVhdAl18.26（二）水冷壁1前后墻水冷壁回路個(gè)數(shù)Zi個(gè)9.8/2.5=3.92（按每個(gè)回路加熱寬度2.5m選?。?.002左右側(cè)墻水冷壁回路個(gè)數(shù)Z2個(gè)8.97/2.5=3.59（按每個(gè)回路加熱寬度2.5m選?。?.003管徑與壁厚dxamm按表2-13選取60>64管子節(jié)距Smm按s/d=1.31.35選取80.505前后墻管子根數(shù)ni根按(a/s)+1=123.5選取120.006左右側(cè)墻管子根數(shù)n2根按(b/s)+1=113.1選取104.00為了保證后墻水冷壁在折焰角處的剛度，便丁后墻水冷壁的懸吊，其中有38根水冷壁用分義管，即有38根

39、上升管在折焰角處呈三義管結(jié)構(gòu)，考慮到流動(dòng)阻力的影響在38根上升義管上方裝有直徑為10的節(jié)流孔，使有足夠的汽水混合物流過(guò)折焰角處的上升管，以免燒壞。（二）燃燒器的設(shè)計(jì)本鍋爐燃燒器根據(jù)Vdaf的大小應(yīng)選擇四角切圓布置的直流燃燒器，因?yàn)槭菬熋海詾榫扰滹L(fēng)，采用雙切圓的燃燒方式，這樣有利丁加強(qiáng)爐氣流擾動(dòng)，使燃料在爐停留的時(shí)間更長(zhǎng)。燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算列丁下表表7燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)單位計(jì)算公式數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1一次風(fēng)速m/s按表2-16選取27.002二次風(fēng)速觀m/s按表2-16選取50.003三次風(fēng)速W3m/s按表2-16選取50.004一次風(fēng)率1%按表2-15選取25.005三次風(fēng)率%由制

40、粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定的磨煤廢氣份額20.006二次風(fēng)率2%1001355.007一次風(fēng)溫t1c由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定200.008二次風(fēng)溫七2ctk10310.009三次風(fēng)溫t3c由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定70.0010燃燒器數(shù)量z個(gè)四角布置4.0011一次風(fēng)口面積（單只）A2m福有？273&10003z3600w"2730.153012二次風(fēng)口面積（單只）A2m2aVoBj?273t?10004z3600w/2730.168013三次風(fēng)口面積（單只）A2mo3敘Bj?273t31000z3600w32730.144014燃燒器假想切圓直徑djmm按表2-17選取800.00

41、15燃燒器矩形對(duì)角線長(zhǎng)度2LjmmqVb2a213050.0016特性比值n/h初步選定12.0017特性比值2Lj/b由式（2-7）確定40.2018燃燒器噴口寬度bmmc,2lj一2Lj/=330結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)te為jbbr=420420.0019一次風(fēng)噴口寬度nmmA1/b364.00二次風(fēng)噴口寬度h.mmA2/br400.00三次風(fēng)噴口寬度h3mm3/br343.0020燃燒器高度nmm按A、A、A3的要求畫(huà)出燃燒器噴口結(jié)構(gòu)尺寸圖，得hr,核算hr一、一=13.26接近原選7E值，不br必重算。5652.0021最下一排燃燒器的下邊緣距冷灰斗上沿的距離Lm按1=(45)br選取1.7022

42、條件火炬長(zhǎng)度Lhym按圖2-29示意的計(jì)算20.52>14（三）爐膛和前屏過(guò)熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算根據(jù)爐膛和前屏過(guò)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸（圖和圖），計(jì)算爐膛和前屏過(guò)熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列丁表8和表9中。表8爐膛結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)單位計(jì)算公式數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1側(cè)面積Ai2m根據(jù)圖3-54.438>9.244.40A22m根據(jù)圖3-50.5X6.47+8.97)刈.44311.00A32m根據(jù)圖3-58.97X17.993161.40A42m根據(jù)圖3-50.5X5+8.97)>2.36615.80Ac2mA1+A2+A3+A4232.602前墻面積Aq2m根據(jù)圖3-5335.803后墻面積Ah

43、2m根據(jù)圖3-5255.604爐膛出口煙囪面積Ack2m根據(jù)圖3-5114.205爐頂包覆面積A2m根據(jù)圖3-542.666前屏面枳Aqp2m根據(jù)圖3-52X6>2.418>9.2290.907燃燒器面積Ar2m根據(jù)圖4X1.2冷（燃燒器布置的總寬度和總高度分別為1.2m和6m）28.808前后側(cè)墻水冷壁角系數(shù)按膜式水冷壁選取1.009爐頂角系數(shù)ldI(a)4,s/d45/381.184,e00.970010前屏角系數(shù)qp查附錄三圖I(a)5,s/d45/381.10.990011爐膛出口煙囪處角系數(shù)ck選取1.0012整個(gè)爐膛的平均角系數(shù)2AcAqxAhxAchXchAdXdAq

44、pXqp0.99702AcAAhAchAdAp13前屏區(qū)的側(cè)墻面積Apq,c2m根據(jù)圖3-52>9.2>2.41848.4814前屏區(qū)的爐頂面積Apq,ld2m根據(jù)圖3-52.418X9.823.2715前屏區(qū)的爐墻面積Apq2mApq,c+Apq,id71.7516爐膛自由容積的水冷壁面積Azy2m.1.1AqAh2(A)-ArApq,c)Ah(AdApq,id)221113.017爐膛容積Vi3mAca223318前屏占據(jù)容積Vp3m根據(jù)圖3-52.418>9.2>9.8232.7019爐膛的自由容積Vzy3mViVP2000.320前屏區(qū)與爐膛的水平分割面積A,s

45、h2m根據(jù)圖3-52.418X9.823.2721前屏區(qū)與爐膛的垂直分A,ch2m根據(jù)圖3-59.2>9.8X2192.00割面積22自由容積的輻射層有效厚度Szym3.6Vzy/Azy6.4723前屏間容積的輻射層有效厚度Sqpm3-6Vp/(AqpApqA,shA,ch)1.4524爐膛的輻射層有效厚度Sm3.6V1(1Aqp壯)AzyApqAqp'AzyApqN'6.64625燃燒器中心線的高度hrm根據(jù)圖3-56.80226爐膛高度Hlm根據(jù)圖3-526.77627燃燒器相對(duì)高度hr/Hlhr/H10.250028火焰中心相對(duì)高度Xihr/HlX,X按附錄表川查得

46、等于00.2500表9前屏過(guò)熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)單位計(jì)算公式數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1管徑與壁厚dmm由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知38>4.52單片管子根數(shù)n根由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知28.003前屏片數(shù)片由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知6.004蒸汽流通截面積A2m0.785d；w1,（dn為管子徑）0.11105烝汽質(zhì)里流速wkg/(m2?s)DDjw3600A1024.006前屏蒸汽平均比容pjm3/kg查蒸汽特性表，P=14.55MPa,t=372C0.01407蒸汽流速wm/swpj14.348前屏輻射受熱面積Aqp2m2z12.4189.2xqp1qp287.99（四）爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過(guò)熱器）爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過(guò)熱器）結(jié)

47、果列丁表10中表10爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過(guò)熱器）序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)單位計(jì)算公式和數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1熱空氣溫度trk0c給定3202理論熱空氣粉HXkj/kg查粉溫表2332.653爐膛漏風(fēng)系數(shù)al由空氣平衡表知0.05004制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)azf選用0.06005冷空氣溫度tlk0c給定206理論冷空氣粉H：kj/kg查粉溫表142.927空其預(yù)熱器出口過(guò)量空氣系數(shù)kyai(aiazf)1.098空氣帶入爐熱量Qkkj/kgkyxHk(a+azf)xHk2558.3191Kg燃料帶入爐熱量Qikj/kg100q3q4q6nQrQk100q422958.3110理論燃燒溫度a0c根據(jù)Q查粉溫表1937.3

48、111爐膛出口煙溫''l0c假定1110.0012爐膛出口煙粉Hikj/kg查粉溫表12412.9613煙氣的平均熱容量Vc.pjkj/(kg.c)''(Ql-H1)/(a-l)12.7514水蒸氣的容積份額H2O查煙氣特性表0.100515二原子氣體容積份額rn查煙氣特性表0.236616三原子氣體分壓力pnMpapnTn(p爐膛壓力,p=0.098MPa)0.023217pn與S的乘積pnSm.MpapnS0.154118三原子氣體輻射減弱系數(shù)ky1/(m.Mpa)"0.781.6H2OT100.1)(10.3尚3.2119灰粒子輻射減弱系數(shù)kh1

49、/(m.Mpa)5590081.45E：20焦炭粒子輻射減弱系數(shù)kj1/(m.Mpa)取用10.0021無(wú)因次量x選取0.500022無(wú)因次量X2選取0.100023半發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)k1/(m.Mpa)kyrn+0.0375kh+kjX1X23.4124乘積kpskps2.2225爐膛火焰有效黑度ahy/KPS1e0.891526乘積szym.MPaSzypn0.150027自由容積二原子氣體輻射減弱系數(shù)ky1/(m.Mpa)0781知2。T10：2。.1)(10.37齊；10R1Szy10003.2628乘積kpszy(KyrnKhhKjX1X2)PSzy2.1629自由容積的火焰有效黑度azy.KPSzy1e0.884930乘積PnSpqm.MPaPS'njpq0.033631屏間容積的三原子氣體輻射減弱系數(shù)ky1/(m.Mpa)0781.6rHOT10201)103吐Z、1(R§q10007.4332乘積kpspq(KynK