C區(qū)結構轉(zhuǎn)換層大梁模板及支撐設計方案王莉

1、洋豐圣喬維斯小區(qū)C 區(qū)地下室（負二層結構轉(zhuǎn)換層）大 模 板 及 支 撐 設計方案施工單位:重慶中川建設有限公司編制人:羅富強 編制時間：2012 年 8 月 15 日目錄一、工程簡況 2二、編制依據(jù) 2三、設計計算 2KZL76 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 3 kZL76 梁側(cè)模板計算書 8KZL84 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 14KZL84 梁側(cè)模板計算書 19KZL28 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 26KZL28 梁側(cè)模板計算書 31四、支架搭設要求 37五、支架、模板體系的檢查與驗收 39六、支架、模板拆除 40七、施工質(zhì)量保證措施 40八、安全管理40洋豐?圣喬維斯 C 區(qū)結構

2、轉(zhuǎn)換層大梁模板及支撐設計一、工程簡況工程名稱：洋豐 ?圣喬維斯 C 區(qū)地下室工程 建設單位：重慶洋豐逸居房地產(chǎn)開發(fā)有限公司 設計單位：華優(yōu)建筑設計監(jiān)理單位：重慶市建永工程監(jiān)理有限公司本工程位于重慶市渝北區(qū)金山大道旁；結構類型為框架剪力墻； C 區(qū)有 9#、 10#、 11#、12#四棟樓， 建筑層數(shù)為 9 層和 9+1 層，地下室二層?？偢邽?30.6、30.75M 高，C 區(qū)建筑面積 50572m20C 區(qū)負二層為結構轉(zhuǎn)換層，層高為4.5m，轉(zhuǎn)換層下部為框架結構，上部為剪力墻結構。轉(zhuǎn)換層框支主梁的主要截面有550X1000、550X1200、550X1500、750X1500。板厚為 180

3、,墻、柱、梁、板砼強度等級標號墻、柱為C40,梁、板為 C30,結構相對標高為一 6.6m。二、編制依據(jù)1 、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范( JGJ130-2001)2、建筑施工模板安全技術規(guī)范 (JGJ162-2008)3、 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程(DB33/1035-2006)4、建筑結構荷載規(guī)范( GB50009-2001)5、 直縫電焊鋼管(GB/T13793、低壓流體輸送甲焊接鋼管(GB/T3092)、碳 素結構鋼( GB/T700)6、鋼管腳手架扣件( GB/5831-2006)7、 混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范( GB50204-2002) 2011 年版三

4、、設計計算本工程有 3 根框架梁需要編制高大模板專項方案并經(jīng)過專家論證 ,分別是：KZL76，截面尺寸為 bXh=750mmX1500mm,位于 C-J 軸-6.6m 層 C-11 至 C-13 段KZL84 (bxh=550X1500)位于-6.6m 層 C-M 軸 C-13 至 C-15 段KZL 28 bxh=550X1200、位于-6.6m 層 C-15 軸 C-B 至 C-G 段詳見附錄計算書KZL76 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)。計算參數(shù)：模板支架搭設高度為 4.5m,梁截面 BxD=750mm 1500mm 立桿的縱距(

5、跨度方向)l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m , 梁底增加 4 道承重立桿。面板厚度 18mm 剪切強度 1.4N/mm?，抗彎強度 15.0N/mm，彈性模量 6000.0N/mn2o木方 60 x80mm 剪切強度 1.3N/mn2，抗彎強度 13.0N/mm2，彈性模量 9500.0N/mn2o梁兩側(cè)立桿間距1.20mo梁頂托采用雙鋼管 48X3.0mm梁底按照均勻布置承重桿 4 根計算。模板自重 0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重 25.50kN/m3,施工活荷載 2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取 1.00o圖1梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范 431 條規(guī)定確定荷載組合分項

6、系數(shù)如下:由可變荷載效應控制的組合 S=1.2X(25.50 X 1.50+0.50)+1.40 X 2.00=49.300kN/m2由永久荷載效應控制的組合 S=1.35X24.00X1.50+0.7X1.40X2.00=50.560kN/m2由于永久荷載效應控制的組合 S 最大，永久荷載分項系數(shù)取 1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7X1.40=0.98采用的鋼管類型為 48.3X3.6。(一) 模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = 25.

7、500X1.500X0.900=34.425kN/m模板的自重線荷載(kN/m):q2 = 0.500X0.900X(2X1.500+0.750)/0.750=2.250kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)X0.750X0.900=1.350kN考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9X(1.35X34.425+1.35X2.250)=44.560kN/m考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9X0.98X1.350=1.191kN面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V

8、分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：W = 90.00X1.80X1.80/6 = 48.60cm3;I = 90.00X1.80X1.80X1.80/12 = 43.74cm4;1.19kN44.56kN/m1- 1c! 1F| r C-3工r工_250_ |250_ |_ 250計算簡圖0.301彎矩圖(kN.m)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:36.67kN/m變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=4.367kNN2=12.939kNN3=12.939kNN4=4.367kN最大彎矩 M = 0.300k

9、N.m最大變形 V = 0.370mm(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.300X1000X1000/48600=6.173N/mn? 面板的抗彎強度設計值f，取 15.00N/mn?;面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！(2) 抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3 X 6773.0/(2 X 900.000 X 18.000)=0.627N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T ，滿足要求 !(3) 撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.370mm面板的最大撓度小于 250.0/250, 滿足要求 !( 二) 梁底支撐木

10、方的計算 梁底頂托梁計算 : 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和， 計算公式如下 :均布荷載 q = 12.939/0.900=14.376kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1X14.376X0.90X0.90=1.164kN.m最大剪力 Q=0.6X0.900X14.376=7.763kN最大支座力 N=1.1X0.900X14.376=14.233kN截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面慣性矩 I = 21.56cm4；(1) 抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.164X106/1.05/8982.0=123.47N/mm2

11、抗彎計算強度小于 205.0N/mm?,滿足要求！(2) 撓度計算最大變形 v =0.677X11.206X900.04/(100X206000.00X215560.0)=1.121mm 最大撓度小于900.0/400, 滿足要求！( 三) 扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 :R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取 8.00kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；h立桿的步距，1.50m；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算（四）立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中 N立桿的軸心壓力最大值，它

12、包括：橫桿的最大支座反力 N1=14.233kN （已經(jīng)包括組合系數(shù)）腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9X1.35X0.168X4.500=0.917kNN = 14.233+0.917=15.149kNi - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm；A- 立桿凈截面面積，A=5.060cn?;W 立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5.260cm3;f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2;a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,h 最大步距，h=1.50m；10 計算長度，取 1.500+2X0.300=2.100m；- 由長細比，為 2100/15.9=132 =

13、15149/（0.386X506）=77.475N/mm?;不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：牛窘風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MWf 算公式其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2);a=0.30m；MW=0.9X0.9Xh立桿的步距，1.50m；Wk=0.200X1.200X0.240=0.058kN/m2la- 立桿迎風面的間距，1.20m；lb- 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9X0.9X1.4X0.058X1.200X1.500X1.500/10=0.018kN.m ;Nw- 考慮風荷載時，立桿的軸心

14、壓力最大值；Nw=14.233+0.9X1.2X0.755+0.9X0.9X1.4X0.018/0.900=15.172kN經(jīng)計算得到 “15172/（0.386X506）+18000/5260=80.941N/mn?;考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求！kZL76 梁側(cè)模板計算書（一）側(cè)模板基本參數(shù)計算斷面寬度 750mm 高度 1500mm 兩側(cè)樓板厚度 200mm模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距 100mm 內(nèi)龍骨采用 40X80m 木方，外龍骨采用雙鋼管 48mrX3.0mm對拉螺栓布置 3 道，在斷面內(nèi)水平間距 400+400+400mm 斷面跨度方向間距 400mm 直徑

15、14mm面板厚度 18mm 剪切強度 1.4N/mn?，抗彎強度 15.0N/mn?，彈性模量 6000.0N/mn2o木方剪切強度 1.3N/mm?，抗彎強度 13.0N/mn?，彈性模量 9500.0N/mm?o模板組裝示意圖（二）梁側(cè)模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮 新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：m moo5175 0m m=-7TA亠F= 0/22ycf A 燉佰F“H其中“ c混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3;t 新澆混凝土的初凝時間，為 0 時（表示無資料）取 20

16、0/（T+15），取 5.714h ;T 混凝土的入模溫度，取 20.000C；V 混凝土的澆筑速度，取 2.000m/h ;H-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.500m； 1外加劑影響修正系數(shù)，取 1.000 ;2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F 仁 36.000kN/m2考慮結構的重要性系數(shù) 0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=0.9X36.000=32.400kN/m2考慮結構的重要性系數(shù) 0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=0.9X4.000=3.600kN/m2。（三）梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎

17、結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算 面板的計算寬度取 0.10m。荷載計算值 q = 1.2X32.400X0.100+1.40X3.600X0.100=4.392kN/m面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：W = 10.00X1.80X1.80/6 = 5.40cm3;I = 10.00X1.80X1.80X1.80/12 = 4.86cm4;4.39kN/m計算簡圖10010010變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:變形計算受力圖經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.176

18、kNN2=0.483kNN3=0.483kNN4=0.176kN最大彎矩 M = 0.004kN.m最大變形 V = 0.008mm(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.004X1000X1000/5400=0.741N/mn? 面板的抗彎強度設計值f，取 15.00N/mn2；面板的抗彎強度驗算 f f, 滿足要求！彎矩圖(kN.m)00XOO3.24kN/m變形圖(mm)(2) 抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3 X 263.0/(2 X 100.000 X 18.000)=0.219N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T A

19、l1-if1r ii、r *r *F1 FR1B400400L400,100H4.39kN/mA3.24kN/m內(nèi)龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.351kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 3.527kN經(jīng)過計算得到最大變形V0.597mm內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：W = 4.00X8.00X8.00/6 = 42.67cm3;I = 4.00X8.00X8.00X8.00/12 = 170.67cm4;(1) 內(nèi)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.351X106/42666.7=8.23N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于 13.0

20、N/mm?,滿足要求！(2) 內(nèi)龍骨抗剪計算可以不計算截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3X1770/(2X40X80)=0.830N/mn?截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3) 內(nèi)龍骨撓度計算最大變形 v =0.597mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于 400.0/250,滿足要求！A內(nèi)龍骨變形計算受力圖（五）梁側(cè)模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載， 按照集中荷載下連續(xù)梁計算 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載 P 取橫向支撐鋼管傳遞力。3.53kN53kN53kN53kN53kN53kN53kN53kN5

21、3kN53kN53kN53kN53kN山 心丄 廿41 f心 丄山11Bj 400：400：400支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖3.09 3.096.61 6.61：-1.76 1.765.29 5.290.44 0.443.97 3.97支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:2.60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.529kN.m最大變形 vmax=0.099mm最大支座力 Qmax=15.4

22、32kN3.97 3.975.29 5.296.61 6.610.44 0.441.76 1.763.09 3.09ff、ff*F、f尸、r、400_ L_400_400_ |A(kN.m)抗彎計算強度 f=0.529X106/8982.0=58.90N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于 205.0N/mm2, 滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度小于 400.0/150 與 10mm 滿足要求！( 六) 對拉螺栓的計算計算公式 :N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2) ；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取 170N/mm2；對拉螺栓的直徑 (mm): 14對拉

23、螺栓有效直徑 (mm): 12對拉螺栓有效面積 (mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值 (kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N = 15.432 對拉螺栓強度驗算滿足要求！KZL84 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范 (JGJ162-2008) 。計算參數(shù): 模板支架搭設高度為 4.5m，梁截面 BXD=550mm 1500mm 立桿的縱距(跨度方向)l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m , 梁底增加 4 道承重立桿。面板厚度 18mm 剪切強度 1.4N/mn?，抗彎強度 15.0N/mn?，彈性模量

24、6000.0N/mn?。木方 60X80mm 剪切強度 1.3N/mn?，抗彎強度 13.0N/mm?，彈性模量 9500.0N/mn2o梁兩側(cè)立桿間距 1.20m 。梁頂托采用雙鋼管 48X3.0mm梁底按照均勻布置承重桿 4 根計算 模板自重 0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重 25.50kN/m3,施工活荷載 2.00kN/m2扣件計算折減系數(shù)取 1.00。按照規(guī)范 431 條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合 S=1.2X(25.50X1.50+0.50)+1.40X2.00=49.300kN/m2由永久荷載效應控制的組合 S=1.35X24.00X1.50+0.7

25、X1.40X2.00=50.560kN/m2由于永久荷載效應控制的組合 S 最大，永久荷載分項系數(shù)取 1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7X1.40=0.98采用的鋼管類型為48X3.0。(一) 模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = 25.500X1.500X0.900=34.425kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):5500054圖1梁模板支撐架立面簡圖q2 = 0.500X0.900X(2X1.500+0.550)/0.550=2.

26、905kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)X0.550X0.900=0.990kN考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9X(1.35X34.425+1.35X2.905)=45.355kN/m考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9X0.98X0.990=0.873kN面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：W = 90.00X1.80X1.80/6 = 48.60cm3;I = 90.00X1.80X1.80

27、X1.80/12 = 43.74cm4;計算簡圖彎矩圖(kN.m)595.05剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:11F1，- 1_ 51-183183183-A0.87kN45.36kN/m變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=3.261kNN2=9.649kNN3=9.649kNN4=3.261kN最大彎矩 M = 0.164kN.m最大變形 V = 0.109mm(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.164X1000X1000/48600=3.374N/mn?面板的抗彎強度設計值f，取 15.0

28、0N/mn2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！(2) 抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3X5054.0/(2X900.000X18.000)=0.468N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求！(3) 撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.109mm面板的最大撓度小于 183.3/250,滿足要求！(二) 梁底支撐木方的計算梁底頂托梁計算：按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：均布荷載 q = 9.649/0.900=10.721kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1X10.7

29、21X0.90X0.90=0.868kN.m最大剪力 Q=0.6X0.900X10.721=5.789kNA37.33kN/m183_；_ 183.1830.009最大支座力 N=1.1X0.900X10.721=10.614kN截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 W = 8.98cm3;截面慣性矩 I = 21.56cm4；（1） 抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.868X106/l.05/8982.0=92.08N/mm2抗彎計算強度小于 205.0N/mm?,滿足要求?。?） 撓度計算最大變形 v =0.677X8.365X900.04/（100X206000.00X215560.0）=0.837

30、mm最大撓度小于 900.0/400,滿足要求?。ㄈ┛奂够频挠嬎憧v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取 8.00kN;R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。（四）立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：-= /其中 N立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=10.614kN （已經(jīng)包括組合系數(shù)）腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9X1.35X0.139X4.500=0.759kNN = 10.614+0.759=11.373kNi

31、- 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；A- 立桿凈截面面積，A=4.239cm?;W-立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3;f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2;10計算長度，取 1.500+2 X 0.300=2.100m；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；最大步距，h=1.50m；. 由長細比，為 2100/16.0=132 =11373/(0.391X424)=68.578N/mn?;不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算=11395/(0.391X424)+18000/449 仁 72.639N/mn?;考慮風荷載時立桿的

32、穩(wěn)定性計算MW=0.9X0.9X10計算長度，取 1.500+2 X 0.300=2.100m；對拉螺栓布置 3 道，在斷面內(nèi)水平間距 400+400+400mm 斷面跨度方向間距 400mm 直徑14mm面板厚度18mm剪切強度 1.4N/mm?，抗彎強度 15.0N/mm?，彈性模量 6000.0N/mn?。木方剪切強度 1.3N/mn?，抗彎強度 13.0N/mn?，彈性模量 9000.0N/mn2o模板組裝示意圖（二）梁側(cè)模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮 新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小

33、值：F= 0/22yct * 燉佰其中“ c混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3;t 新澆混凝土的初凝時間，為 0 時（表示無資料）取 200/（T+15），取 5.714h ;T 混凝土的入模溫度，取 20.000C；V 混凝土的澆筑速度，取 2.000m/h ;H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.500m；1外加劑影響修正系數(shù)，取 1.000 ;2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F 仁 36.000kN/m2考慮結構的重要性系數(shù) 0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F 仁 0.9X36.000=32.40

34、0kN/m2考慮結構的重要性系數(shù) 0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=0.9X4.000=3.600kN/m2。m moo004 004 004(三) 梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算 面板的計算寬度取 0.10m。荷載計算值 q = 1.2X32.400X0.100+1.40X3.600X0.100=4.392kN/m面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：W = 10.00X1.80X1.80/6 = 5.40cm3;X1.80X1.80X1.80/12 = 4.86cm4

35、;變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:3.24kN/mF*ripir“_100 . 100_100 .變形計算受力圖變形圖(mm)I = 10.00芭-1-S-100100jf100-j計算簡圖4.39kN/m彎矩圖(kN.m)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.176kNN2=0.483kNN3=0.483kNN4=0.176kN最大彎矩 M = 0.004kN.m最大變形 V = 0.008mm(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.004X1000X1000/5400=0.741N/mn? 面板的抗彎強度設計值f，取 15.00N/

36、mn2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！(2) 抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3X263.0/(2X100.000X18.000)=0.219N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求！(3) 撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.008mm面板的最大撓度小于 100.0/250,滿足要求！(四) 梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨強度計算均布荷載 q=1.2X0.10X32.40+1.4X0.10X3.60=4.392kN/m撓度計算荷載標準值 q=0.10X32.40=3.240kN

37、/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨計算簡圖rq、r 1r hi 勺r *F1 1lf片r 1i、片r nR*Lr n n1400-E-400一 |4004.39kN/mAB0.351變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:內(nèi)龍骨變形計算受力圖經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.351kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 3.533kN經(jīng)過計算得到最大變形V0.630mm內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為:W = 4.00X8.00X8.00/6 = 42.67cm3;I = 4.00X8.00X8.00X8.00/12 = 170.

38、67cm4;(1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算內(nèi)龍骨彎矩圖（kN.m）f4!卩 151 51 tR*fRf1F2A itr +i1-z4004003.24kN/mBA內(nèi)龍骨變形圖（mm）抗彎計算強度 f=0.351X106/42666.7=8.23N/mm22.61kN61k2J61kN61l2l61l2l61kN61k2J61k2N61l2l61k2J61kN61k2J61kN內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于 13.0N/mn2,滿足要求！(2) 內(nèi)龍骨抗剪計算可以不計算截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3X1776/(2X40X80)=0.832N/m 舁截面抗剪強度設計

39、值T=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3) 內(nèi)龍骨撓度計算最大變形 v =0.630mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于 400.0/250,滿足要求！(五) 梁側(cè)模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載 P 取橫向支撐鋼管傳遞力。5.30 5.306.63 6.630.44 0.441.77 1.773.09 3.09支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:F、frFrr、5-1-3-400400-1- 400_J3.53kN

40、53kN53kN53kNI53kNI53kN53kN53kN53kNI53kN53kN53kN53kNA3.09 3.096.63 6.631.77 1.775.30 5.300.44 0.443.98 3.982.61kN61k2J61kN61l2l61l2l61kN61k2J61k2N61l2l61k2J61kN61k2J61kN支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.530kN.m最大變形 vmax=0.099mm最大支座力 Qmax=15.458kN 抗彎計算強度 f=0.530X106/8982.0=59.01N/mm2支撐鋼管的抗彎計

41、算強度小于 205.01/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于 400.0/150與 10mm 滿足要求!（六）對拉螺栓的計算計算公式：N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A-對拉螺栓有效面積（mm2）;f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取 170N/mr2對拉螺栓的直徑（mm）: 14對拉螺栓有效直徑（mm）: 12對拉螺栓有效面積（mn2）: A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值（kN）: N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 15.458對拉螺栓強度驗算滿足要求！r占訃w、400400400AKZL28 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)建筑施

42、工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)。計算參數(shù)：模板支架搭設高度為 4.5m,梁截面 BXD=550mm 1200mm 立桿的縱距(跨度方向)l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m ,梁底增加 3 道承重立桿。面板厚度 18mm 剪切強度 1.4N/mn?， 抗彎強度 15.0N/mn?， 彈性模量 6000.0N/mn2o木方 60X80mm 剪切強度 1.3N/mn?，抗彎強度 13.0N/mm?，彈性模量 9500.0N/mn2o梁兩側(cè)立桿間距1.20mo梁頂托采用 100X100m 木方。梁底按照均勻布置承重桿 3 根計算。模板自重 0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重 25

43、.50kN/m3,施工活荷載 2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取 1.00o圖1梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范 431 條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下: 由可變荷載效應控制的組合 S=1.2X(25.503252752753252.61kN61k2J61kN61l2l61l2l61kN61k2J61k2N61l2l61k2J61kN61k2J61kNX1.20+0.50)+1.40X2.00=40.120kN/m2由永久荷載效應控制的組合 S=1.35X24.00X1.20+0.7X1.40X2.00=40.840kN/m2由于永久荷載效應控制的組合 S 最大，永久荷載分項系數(shù)取 1.35，

44、可變荷載分項系數(shù)取0.7X1.40=0.98采用的鋼管類型為 48.3X3.6(一) 模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = 25.500X1.200X0.900=27.540kN/m模板的自重線荷載(kN/m):q2 = 0.500X0.900X(2X1.200+0.550)/0.550=2.414kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)X0.550X0.90

45、0=0.990kN考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9X(1.35X27.540+1.35X2.414)=36.394kN/m考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9X0.98X0.990=0.873kN面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：W = 90.00X1.80X1.80/6 = 48.60cm3;X1.80X1.80X1.80/12 = 43.74cm4計算簡圖I = 90.003:_ :i:3E iL_ 3E_3S-1-275_I_275_|0.87kN36.39kN/mA彎矩圖(kN.m

46、)6.26變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:29.95kN/mA * 丄 丄 兒 丄 *B_ 275_275i變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N 仁 3.753kNN2=13.384kNN3=3.753kN最大彎矩 M = 0.344kN.m最大變形 V = 0.344mm(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.344X1000X1000/48600=7.078N/mn?面板的抗彎強度設計值f，取 15.00N/mni;面板的抗彎強度驗算 f f, 滿足要求！(2) 抗剪計算可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3X

47、6255.0/(2X900.000X18.000)=0.579N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求！(3) 撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.344mm面板的最大撓度小于 275.0/250, 滿足要求 !( 二) 梁底支撐木方的計算 梁底頂托梁計算 : 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和， 計算公式如下 :均布荷載 q = 13.384/0.900=14.871kN/m最大彎矩 M = O.lql2=0.1X14.871X0.90X0.90=1.205kN.m最大剪力 Q=0.6X0.900X14.87

48、1=8.030kN最大支座力 N=1.1X0.900X14.871=14.722kN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：W = 10.00X10.00X10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00X10.00X10.00X10.00/12 = 833.33cm4；(1) 抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.205X106/166666.7=7.23N/mm2抗彎計算強度小于 13.0N/mn?,滿足要求！(2) 抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3X80

49、30/(2X100X100)=1.205N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求！(3) 撓度計算最大變形 v =0.677X11.441X900.04/(100X9500.00X8333333.5)=0.642mm 最大撓度小于900.0/250, 滿足要求！( 三) 扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取 8.00kN;R- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。（四）立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式

50、為：其中 N立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=14.722kN （已經(jīng)包括組合系數(shù)）腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9X1.35X0.168X4.500=0.917kNN = 14.722+0.917=15.639kNi-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm；A-立桿凈截面面積，A=5.060cm?;W 立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5.260cm3;f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2;a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h 最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取 1.500+2X0.300=2.100m；-

51、 由長細比，為 2100/15.9=132 =15639/（0.386X506）=79.977N/mm?;不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 對拉螺栓布置 2 道，在斷面內(nèi)水平間距 400+400mm 斷面跨度方向間距 400mm 直徑 12mm 面板厚度 18mm 剪切強度 1.4N/mn?，抗彎強度 15.0N/mn?，彈性模量 6000.0N/mn2o木方剪切強度 1.3N/mn?，抗彎強度 13.0N/mn?，彈性模量 9500.0N/mn?o模板組裝示意圖（二）梁側(cè)模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值

52、。其中 Wk風荷載標準值（kN/m2） ；m moo21550m m004OC0TA新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：F= 0.22ycf 俗燉折F =叫H其中“ c混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為 0 時（表示無資料）取 200/（T+15），取 5.714h ;T 混凝土的入模溫度，取 20.000C；V 混凝土的澆筑速度，取 2.000m/h ;H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1外加劑影響修正系數(shù)，取 1.000 ;2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F 仁 2

53、8.800kN/m2考慮結構的重要性系數(shù) 0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F 仁 0.9X29.000=26.100kN/m2考慮結構的重要性系數(shù) 0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=0.9X4.000=3.600kN/m2。（三）梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取 0.10m。荷載計算值 q = 1.2X26.100X0.100+1.40X3.600X0.100=3.636kN/m面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：W = 10.00X1.80

54、X1.80/6 = 5.40cm3;I = 10.00X1.80X1.80X1.80/12 = 4.86cm4;3.64kN/mF 1100 I1 1001100 1計算簡圖0.004變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:變形計算受力圖經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.145kNN2=0.400kNN3=0.400kNN4=0.145kN最大彎矩 M = 0.003kN.m最大變形 V = 0.006mm(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.003X1000X1000/5400=0.556N/mn? 面板的抗彎強度設計值f，取 15.0

55、0N/mn2；面板的抗彎強度驗算 f f, 滿足要求！彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)M_ i511002.61kN/m變形圖(mm)0.004(2) 抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3X218.0/(2X100.000X18.000)=0.182N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3) 撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.006mm面板的最大撓度小于 100.0/250,滿足要求!(四) 梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨強度計算均布荷載 q=1.2X0.10X26.10+1.4X

56、0.10X3.60=3.636kN/m撓度計算荷載標準值 q=0.10X26.10=2.610kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)1.270.730.18 O001.45! 1rRj1r、*1 1Ilf1r*1-400-z400LH200 |3.64kN/mAB0.00內(nèi)龍骨計算簡圖內(nèi)龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:2.61kN/m內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為:W = 4.00X8.00X8.00/6 = 42.67cm3;I = 4.00X8.00X8.00X8.00/

57、12 = 170.67cm4;(1) 內(nèi)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.290X106/42666.7=6.80N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于 13.0N/mm?,滿足要求！(2) 內(nèi)龍骨抗剪計算可以不計算截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3X1454/(2X40X80)=0.682N/mn? 截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3) 內(nèi)龍骨撓度計算最大變形 v =0.481mmA內(nèi)龍骨變形計算受力圖經(jīng)過計算得到最大彎矩M= 0.290kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F= 2.727kN經(jīng)過計算得到最大變形V= 0.

58、481mm2.61kN/m內(nèi)龍骨的最大撓度小于 400.0/250,滿足要求?。ㄎ澹┝簜?cè)模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載 P 取橫向支撐鋼管傳遞力。2.73kN73k2J73kN73l273l2f73kN73l2l73kN73l2f73l2f73kN73k2l73kN山 心丄 廿41 f心 丄山 IBj 400：400：400支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:1.96kN96kN96kN96kN96kN96kN96kN96kN96k

59、N96kN96kN96kN96kN支撐鋼管變形計算受力圖ff、ff*F、f尸、r、400_ L_400_400_ |A3.07 3.074.09 4.095.11 5.110.34 0.341.36 1.362.39 2.392.39 2.395.11 5.111.36 1.36：4.09 4.090.34 0.343.07 3.07(kN.m)支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.409kN.m最大變形 vmax=0.075mm最大支座力 Qmax=11.931kN抗彎計算強度 f=0.409X106/8982.0=45.54N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于

60、 205.0N/mm2, 滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度小于 400.0/150 與 10mm 滿足要求！( 六) 對拉螺栓的計算計算公式 :N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2) ；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取 170N/mm2；對拉螺栓的直徑 (mm): 12 對拉螺栓有效直徑 (mm): 10 對拉螺栓有效面積 (mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值 (kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N = 11.931 對拉螺栓強度驗算滿足要求！四、支架搭設要求(一)滿堂支撐架立桿步距與立桿間距不宜超過規(guī)范