25mT梁肋板式橋臺計算書解析

1、T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書11 計算資料1.1 計算依據(jù)：1） 公路橋梁設(shè)計通用規(guī)范JTG D60-20042） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D62-20041.2 技術(shù)指標1） 上部構(gòu)造形式：預(yù)制后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支、結(jié)構(gòu)連續(xù)T 形梁（5 梁式）2） 下部構(gòu)造形式：肋板式橋臺3） 適用橋?qū)挘赫w式路基 24.5 米，分幅 12 米。4） 設(shè)計安全等級：一級5） 汽車荷載等級：公路一I級1.3 橋臺一般構(gòu)造圖詳見肋板式橋臺一般構(gòu)造圖橋臺高 10 米，臺后填土 12.1 米，臺前填土 8.7 米。1.4 材料1） 混凝土：橋臺臺帽、背墻、耳墻

2、、肋板采用C30 混凝土。2） 鋼筋：采用 R235 及 HRB335 鋼筋。2 橋臺橫橋向計算2.1橫橋向上部荷載計算2.1.1 恒載計算1）上部結(jié)構(gòu)恒載考慮到一個橋臺僅受到一跨的作用，按照恒載均攤原則，實際單個橋臺承擔半跨的上部恒載。根據(jù)上部一般構(gòu)造圖，其主梁斷面及編號詳見圖2.1.11n八rnn240,.243（240 , 24 ?,I I-1 1 I- -I I-1 1 82/ 1上部恒載匯總見表2.1.1單位：KNKN表 2.1.12.1.1內(nèi)容梁號1 12 23 34 45 5主梁607.65593.61593.61593.61607.65橋面瀝青混凝土11414414414411

3、4鋪裝現(xiàn)澆層124.8124.8124.8124.8124.8防撞護欄161.971.667.371.6161.9恒載合計（一跨）1008.35 934.01929.71934.011008.35恒載合計（半跨）504.4467464.9467504.4表中:T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書2(1) 數(shù)值均按橋?qū)?12 米計算；(2) 為考慮最不利情況，計算時采用兩側(cè)相對較重的防撞護墻。2)下部結(jié)構(gòu)恒載將背墻及牛腿簡化為集度為q 的線荷載，將耳墻及擋土板簡化為集中力F，作用于帽梁上,計算帽梁和肋板。擋土板重為：261.4 0.2 1=7.3KNq=334 70 12.

4、24=33KN；mF -81 7.3=88.3KN2.1.2 活載計算計算荷載采用公路I級荷載1)理論荷載上部構(gòu)造計算跨徑Lj= 24.12 米(見圖 2.1.2-1 )，根據(jù) JTG D60-2004 第 4.3.1 條,360 -180qk=10.5KN/m P (180(24.12 5)1.2 = 256.5 1.2 = 307.8KN45作出單跨的剪力影響線圖，并加載，見圖 2.1.2-1:由圖可得：11R二Pk129.12 1 qk=331.78 124.12 1 10.5 =434.4KN222)沖擊系數(shù)計算(1) 跨中截面慣矩計算上部 T 梁跨中斷面見圖 2.1.2-2，根據(jù)此斷

5、面圖，截面 A = 0.924 m2截面慣矩 lc=0.3008 m4(2) 自振頻率計算根據(jù) JTG D60-2004 條文說明中公式 4-3 及 4-4背墻重為:牛腿重為:耳墻重為:262.1 0.5 12.24 =334KN26：10.35 0.750.4 12.24=70KN26：i0.75 3.43 0.5=81KNR1R1PkPkqkqk1 1;i1 124.1224.12-T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書3me=G/g式中I =24.12米，4102E =3.45 10 MPa =3.45 10 N/m,Ie= 0.3008m4,g = 9.81m/ s

6、2,me=26 1030.924/9.81 =2.451 103Kg m兀13.45如O10漢0.3008224.1222.451 10根據(jù) JTG D60-2004 第 432 條，因1.5HZ乞f -b = 0.56為小偏心，假定正確按 5.3.4-1 式，二s =；cuEs丄-1匚0.0033 2 1050869Mpa(拉應(yīng)力)I x丿I 0.844丿按第 5.3.5-1 式，0Nd=1.1 3777 =4155KN:fcdbx fsdAs-二sAs=13.8 1500 844280 3436 -69 3436 =18195KN符合規(guī)范要求。按第 5.3.5-2 式，0Nde=1.1 3

7、777 0.534 =2219KN .m= 13.8 1500 844944-844/2280 3436944-56 = 9974KN.m符合規(guī)范要求。由于為小偏心，Nd位于A與AS之間，還必須按按 5.3.5-4 式驗算，e =h 2 -q -a：=1. 2 -0.07 -0.056 =0.374m0Nde =1.1 3777 0.374 =1554KN .m(h -fcdbh h(0fsdAsh0- as| xfcdbx(h0勺fsdAsh- asT 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書22= 13.8 1500 1000944-500280 3436944-56 =10

8、045KN.mT 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書23匚.-. f .肋板采用 C30 混凝土，0 =13.8MPa, Ec=3.0 104MPa主筋采用 15J25,fsd=280MPa, fsd=280MPa,Es=2 105MPab = 3600mm, h = 1000mm, as二as二56mmh0二h0=100056二944mm2As= AS=15 490.9 = 7364mmB.根據(jù)規(guī)范 JTG D62-2004 第 5.3.4 條、5.3.5 條及 5.3.10 計算6 =；cuEs-1(5.3.4-1)lx丿0肌空JbxfsdAs- jAs(5.3.5-1

9、)Ix |Nde咗fcdbx h-fsdAsh-asfh ?0肌$蘭fcdbh . h0 ；1+ fsdAs(h0 as)k2丿可1(l0)21 21400e0/h0h0.22.7-e0h。符合規(guī)范要求。1左;二少#Vq 3）臺身底截面（22 號截面）正截面抗壓承載力計算（按承載能力極限狀態(tài)）A.肋板配筋斷面見圖 223-2 :T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書24廠l02=1.15 -0.01h由承載能力極限狀態(tài)效應(yīng)組合結(jié)果:Md454Nd=4470KN ,Md=454KN.m,e0d102mmNd4470按第 5.3.10 條計算偏心距增大系數(shù)：尸尸eo0.102i

10、=0.22.7二=0.22.70.49h0.944尸I。8.7尸2rl.15-0.01-0=1.15 -0.011.0631.00，取1.0h1.0=11（與12=11已）20.49 1.0 = 1.231400e0/h0h1400 x0.102/0.944 1.0e J h 2 -a =1.23 0.102 1/2 -0.056 = 0.569m =eses二h. 2 - e。a =1/2 -1.23 0.102 -0.056 = 0.319m = e假定為小偏心，按下式計算受壓區(qū)高度X：3X2fcdbfcdbes- fcdbhx；cuEsA$es- fsdAsesx -；cuEs: hAs

11、es二02C30 混凝土，；cu= 0.0033,：=0.8= x = 0.78m 2as=x h0=0.78 0.944 =0.83b=0.56為小偏心，假定正確按 5.3.4-1 式，J =；cuES-1 =0.0033 2 105竺44-1 =-21Mpa（拉應(yīng)力）.x.0.78按第 5.3.5-1 式，0Nd=1.1 4470 =4917KN:Gbx fsdAs- JAs=13.8 3600 780 280 7364 -21736 40658 KN符合規(guī)范要求。按第 5.3.5-2 式，(535-2)(5.3.5-4)(5.3.10-1)(5.3.10-2)(5.3.10-3)T 形梁

12、橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書250Nde=1.1 4470 0.569 =2798KN .mx |。叫。勺m= 13.8 3600 780944-780/2280 7364944 - 56 = 23298KN.m符合規(guī)范要求。T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書26由于為小偏心，Nd位于A與A之間，還必須按按 535-4 式驗算,e =h.2 -eb-a =12 -0.102 -0.056 = 0.342moNde =1.1 4470 0.342 = 1682KN .m= 13.8 3600 1000944 -500280 7364944-56 =

13、23888KN.m符合規(guī)范要求。4）裂縫寬度驗算A.臺身頂截面（4 號截面）裂縫驗算（按正常使用極限狀態(tài)）由正常使用極限狀態(tài)的短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合結(jié)果：Ms=163.9KN .m, Ns=2528.4KN , M|=172.9KN.m,N|=2289.9KN由規(guī)范 JTG D62-2004 第 6.4.4 條計算鋼筋應(yīng)力：Ms163.9e0-0.065mNs2528.4I。=8.7m,h =1.0m,l。.h =8.7 : 14,取偏心距增大系數(shù)1.0ys二0.5 - 0.056二0.444m,es二sG ys= 1.0 0.065 0.444二0.509mf= O,h0= 0.944m

14、, Ag= 7490.9 = 3436.3mm2，NsG-化25281代(0.509-0.611)=22 8MpaASz3436.3 10 0.611d =25,AS3436.30.00243：0.006，取=0.006bh01500 744由規(guī)范 JTG D62-2004 第 6.4.3 條驗算裂縫:Nl2289 9C1=1.0,C2=10.5 L =10.51.453,C3=0.9.hh0fc2JbhsdAsh0_ as啓Ofss-z=10.87T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書27Ns2528.4由公式 6.4.3-1 :Wtk=C1C2C3css(30 d )E

15、s(0.28 10,= 1.0 1.453 0.9122.852 105(30 25)(0.28 10 0.006)T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書28=0.13mm符合規(guī)范 JTG D62-2004 第 6.4.2 條中的H類環(huán)境中限值 0.20mm。B.臺身底截面（22 號截面）裂縫驗算（按正常使用極限狀態(tài)）由正常使用極限狀態(tài)的短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合結(jié)果：Ms=349.9KN.m,Ns=2704.9KN,M|=319.3KN.m,N|=2563.2KN由規(guī)范 JTG D62-2004 第 6.4.4 條計算鋼筋應(yīng)力:Ns2704.9I。=8.7m,h =1.0

16、m,l. h =8.7：14,取偏心距增大系數(shù)1.0ys= 0.5-0.056 = 0.444m,es二se)ys= 1.0 0.129 0.444 = 0.573mf-0,h0-0.944m,-15 490.7364mm2，Nses-z 2704.9 1030.573-0.635635.9MpaAsz7364 100.635d = 25,AS7364二0.00217：0.006，取-0.006bh3600 x 944由規(guī)范 JTG D62-2004 第 6.4.3 條驗算裂縫：C1“0，C2。瓷二10.5翳“474，。9由公式 6.4.3-1 :=0.04mm符合規(guī)范 JTG D62-200

17、4 第 6.4.2 條中的H類環(huán)境中限值0.20mm。3 橋臺順橋向計算3.1 臺身頂、底的臺后土壓力計算3.1.1 臺身頂?shù)耐翂毫τ嬎? ）臺后活載的等代土層厚度為：h=7 G/ BL0（JTG D60 2004 4.3.4 1）式中丫土的重量密度，取 18KN/m3B 橋臺橫向全寬，B = 12.24mL0橋臺臺后填土的破壞棱體長度丄=H tg71-z= 10.870.12漢(1丫；T -h0=0.87 0.12漢0 丿-h。需.944635mssWtk-C1C2C3-ssEs30+ d(0.28 1035.930 + 25.O1.47492 105(0.28 10 0.006)T 形梁橋

18、通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書29H 為臺帽背墻頂至臺帽底的高度,H=3.4m,9為破裂角T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書30tgv - -tgctgtg tg，-tg：式中一臺背與豎直線夾角，=0;一填土內(nèi)摩擦角，取，=30；一臺背與土的摩擦角，?。?:2 = 15；=:.=0：30： 15 =45；tg v - -tg45：J ctg30tg45 tg45 -tg0 =0.6529L0=3.4 0.6529=2.22mG布置在 BXL0面積內(nèi)的車輪的總重力（KN ）（橋?qū)挿秶?3 列車） G=2 140 3 0.78=655.2KNh= G/

19、BL0&=655.2 12.24 2.22 18 = 1.34m2）土壓力系數(shù)般橋臺臺后土考慮主動土壓力，按規(guī)范 JTG D60 2004 的式 423-5 為:-填土表面與水平面夾角，取0!3）臺身頂?shù)耐翂毫ε_身頂截面的驗算，是臺后土壓力控制設(shè)計，即順時針方向彎矩控制設(shè)計，臺后土壓力越大, 對臺身頂截面愈為不利，所以要考慮臺后活載的影響。土層特性無變化但有汽車荷載作用時，作用在橋臺臺后的主動土壓力在一：=0時,11EH H 2h 12.24 0.3014 18 3.4 (3.42 1.34) = 686.4KN22主動土壓力的作用點自計算土層底面算起，3.4 (3.43 1.34)3

20、(3.42 1.34)引起的臺身頂?shù)耐翂毫澗豈 = 686.4 1.38-949.4KNP P = =-2cos :COS(J1) 1cos2(-:)sin()sin(，-：)cos3 )cosC _ -)cos2(30 -cos20 cos(0 15) 1sin( 30：15)si n( 30。片-0.30142cos(0：T5)cos(0 -0)H (H 3h)3 (H 2h)=1.38mT 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書313.1.2 臺身底的土壓力T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書32對于臺身底截面，系恒載及活載的反時針方向的偏心彎矩控

21、制設(shè)計，在計算對臺身底的臺后 土壓力時，其彎矩方向為順時針方向，其值愈小對截面愈為不利，所以，不考慮臺后破壞棱 體上有活載，即車輛荷載等代土層厚度h = 0。1)臺帽背墻高度范圍內(nèi)土壓力計算土層特性無變化且無汽車荷載時，作用在橋臺臺后的主動土壓力為：1212E B)H12.24 0.3014 18 3.4 =383.8KN2 2對臺身底的力臂C =8.73.43 = 9.83m對臺身底的彎矩M =383.8 9.83=3774KN.m2)臺身兩肋高度范圍內(nèi)土壓力臺身每一肋的土壓力計算寬度按規(guī)范JTG D60 2004 式 423-10 計算：D( 2n - 1 )1. 0(2 21)b1. m

22、n2兩肋為2 1.5 = 3.0m。D 為肋的寬度 1.5m, n 為肋的根數(shù) 2。12 212 2E Bb】比-H23.0 0.30141812.1 -3.4=1097KN對臺身底彎矩為M =1097 3.54 = 3879KN.m3.2 臺身底的臺前土壓力對于臺身底截面，系恒載及活載的反時針方向的偏心彎矩控制設(shè)計，所以應(yīng)計算臺前的土壓 力，按主動土壓力計算。土壓力系數(shù)COS2(：:)式中肋板前緣與豎直線夾角，:-=arctg 3.6-1.5：87 =13.6；:填土表面與水平面夾角，- -arctg 11.5 - -33.69；填土內(nèi)摩擦角，取=30;一臺背與土的摩擦角，?。?：:2 =

23、15；對臺身底力臂為CH1-H2)(H12H2)3x(H1 +出出) )12.1-3.412.1 2 3.4一3.54m312.1 3.42cos : cos(=11) 1sin()sinC _：) cosG， )cos(：f I)卩=COS213.6、cos(13.615) 12cos (30 -13.6)二0.2692cos(13.615)cos(13.611.69)sin(30 15)sin(30 33.69)T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書33EH23.0 0.269 18 8.7549.7KN2 2E 的豎向分力EV= E sin：、=549.7 sin 1

24、3.6 15 =263.1KNT 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書34E 的水平分力Eh二-E cos、=-549.7 cos 13.6 15二-482.6KN :-E的豎向分力對臺身底的力臂:E的水平分力對臺身底的力臂:E的豎向分力對臺身底的彎矩:E的水平分力對臺身底的彎矩:3.3 順橋向上部荷載計算3.3.1恒載計算1)上部結(jié)構(gòu)恒載根據(jù)橋臺橫向上部恒載計算，作用于一個臺上的上部恒載:RT=504 2464.9 467 2 =2407KNRT對臺身頂偏心彎矩：M =2407 0.5 0.48 - 0.2 - 0.75=72.2KN.mRT對臺身底偏心彎矩：M =2407

25、 0.5 0.48-0.2-3.6/2 - -2455KN.m2)下部結(jié)構(gòu)恒載根據(jù)橋臺橫向下部恒載計算及通用圖，一個橋臺的下部恒載匯總見表3.3.1-1:表 3.3.1-1名稱體積(m3)重力(KN)臺身頂中心力臂(m)臺身頂偏心彎矩(KN.m)臺身底中心力臂(m)臺身底偏心彎矩(KN.m)翼墻6.22161.72-2.13-344.46-3.18-514.27牛腿2.6970.02-1.13-79.12-2.18-152.64背墻12.85334.10-0.7-233.87-1.75-584.68擋土板0.5614.560.253.64-0.80-11.65臺帽30.23785.9800.0

26、0-1.05-825.28橋頭搭板8.22106.83-1.13-120.72-2.18-232.90臺身44.371153.62-0.45-519.13合計2626.83-774.54-2840.543.3.2 活載計算橋臺計算不考慮風力及活載橫向偏心影響，因為它們對橋臺受力影響小。根據(jù)橫橋向活載計 算，四種工況下，活載在T 梁底支座產(chǎn)生的反力之和為：3.68.7cGtg 13.61.1m23C22.9 m23M =263.1 1.1 =289.4KN.mM 482.6 2.91399.5KN.mT 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書35R =352 464 303 -1

27、2.91.8 F108KNR2=277.7 343.2 338.5 315.1 21.5 =1296KNR3- -3.6 323 469323 - 3.6 =1108KNR4=111.5 381.4 310.4 381.4 111.5 =1296KN取Rmax=1296 KN對臺身頂?shù)膹澗兀篗 =1296 0.5 0.48-0.2-0.75 = 39KN.m對臺身底的彎矩：M =1296 0.5 0.48-0.2-3.6 2=-1322KN.m3.3.3 制動力及溫度效應(yīng)計算1）制動力效應(yīng)根據(jù) 25 米雙柱墩的制動力計算，橋臺處的制動力最大值T1m=193KN對于臺身頂截面，系順時針方向的偏心

28、彎矩控制設(shè)計，T1m=193KN對臺身頂?shù)膹澗兀篗 =193 1.3 = 251KN.m對于臺身底截面，系反時針方向的偏心彎矩控制設(shè)計，T1m=-193KN對臺身底的彎矩：M二-193 10 = 1930KN.m2）溫度效應(yīng)根據(jù) 25 米雙柱墩的溫度效應(yīng)計算，橋臺處的溫度效應(yīng)最大值T2m= 118KN對于臺身頂截面，系順時針方向的偏心彎矩控制設(shè)計，T1m=118KN對臺身頂?shù)膹澗兀篗 =118 1.3 = 153KN.m對于臺身底截面，系反時針方向的偏心彎矩控制設(shè)計，T2m- -118KN對臺身底的彎矩：M二-118 10=1180KN.m3.4 作用力匯總及效應(yīng)組合3.4.1 作用力匯總根據(jù)

29、以上計算，各種作用對臺身頂及臺身底的效應(yīng)匯總見表3.4.1-1 :表 3.4.1-1作用力臺身頂臺身底水平力豎向力彎矩水平力豎向力彎矩（KN）（KN）（KN.m）（KN）（KN）（KN.m）臺后土壓力686.4949.4384+10977653.0臺前土壓力-482.6263.1-1110.1土壓力匯總686.4949.4998.4263.16542.9T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書36上部結(jié)構(gòu)恒載2407.072.22407.0-2455.0下部結(jié)構(gòu)恒載1473.2-774.52626.8-2840.5恒載匯總3880.2-702.35033.8-5295.5活載

30、1296.039.01296.0-1322.0制動力193.0251.0-193.0-1930.0溫度118.0153.0-118.0-1180.0T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書373.4.2 效應(yīng)組合1）由計算結(jié)果，根據(jù)規(guī)范JTG D60-2004 第 4.1.6 條中的公式 4.1.6-1 進行按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時的效應(yīng)組合，其組合結(jié)果見表3.4.2-1，表中數(shù)據(jù)未乘以結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。表 3.4.2-1組合臺身頂臺身底類型豎向力彎矩豎向力彎矩（KN）（KN.m ）（KN ）（KN.m）組合 1（恒+制動力）6470.6978.38223.3-2513.7組合

31、 2（恒+制動力+汽）6470.61021.98223.3-3834.6組合 3（恒+制動力+溫度）6470.61149.68223.3-3835.3組合 4（恒+制動力+汽 +溫度）6470.61166.48223.3-4965.7注：1）為進行肋板的偏心受壓承載力驗算，表中僅進行了豎向力及彎矩的效應(yīng)組合;2）表中組合名稱系和彎矩組合對應(yīng)，對于豎向力，汽車荷載為第一活載。2）由計算結(jié)果，根據(jù)規(guī)范JTG D60-2004 第 4.1.7 條中的公式 4.1.7-1 進行按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時的短期效應(yīng)組合，其組合結(jié)果見表342-2，表中數(shù)據(jù)未乘以結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。表 3.4.2-2組合臺身頂臺

32、身底類型豎向力彎矩豎向力彎矩（KN）（KN.m ）（KN ）（KN.m）組合 1（恒+制動力）4592.9498.16009.6-682.6組合 2（恒+制動力+汽）4592.9519.56009.6-1409.6組合 3（恒+制動力+溫度）4592.9620.56009.6-1626.6組合 4（恒+制動力+汽 +溫度）4592.9641.96009.6-2353.6注：1）為進行裂縫寬度驗算，表中僅進行了豎向力及彎矩的效應(yīng)組合;2）表中組合名稱系和彎矩組合對應(yīng)，對于豎向力，汽車荷載為第一活載。3）由計算結(jié)果，根據(jù)規(guī)范JTG D60-2004 第 4.1.7 條中的公式 4.1.7-2 進行

33、按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時的長期效應(yīng)組合，其組合結(jié)果見表3.4.2-3，表中數(shù)據(jù)未乘以結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。表 3.4.2-3組合臺身頂臺身底類型豎向力彎矩豎向力彎矩（KN）（KN.m ）（KN ）（KN.m）組合 1（恒+制動力）4287.5498.15704.2-682.6組合 2（恒+制動力+汽）4287.5510.45704.2-1098.0組合 3（恒+制動力+溫度）4287.5620.55704.2-1626.6組合 4（恒+制動力+汽 +溫度）4287.5632.85704.2-2042.0注：1）為進行裂縫寬度驗算，表中僅進行了豎向力及彎矩的效應(yīng)組合；2）表中組合名稱系和彎矩組合對應(yīng)，

34、對于豎向力，汽車荷載為第一活載。3.5 肋板順橋向計算3.5.1 臺身頂截面正截面抗壓承載力計算（按承載能力極限狀態(tài)）T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書38/h 0Ndedbh h0 V h0=1 -1400e0/ h01）肋板配筋斷面見圖223-1 :肋板采用 C30 混凝土,fcd=13.8MPa,Ec=3.0 104MPa主筋采用 25,fsd=280MPa, f5sd=280MPa，Es=2 10 MPab = 1000mm, h = 1500mm, as= as= 55mmh0= h0=1500 -55 = 1445mm,人=7漢490.9 = 3436.3m

35、m2,AS2=5 490.9 = 2455mm2)根據(jù)規(guī)范 JTG D62-2004 第 5.3.4 條、5.3.5 條及 5.3.10 計算Sh；cuEs -1、x丿(5.341)Nd_ fcdbxfsdAs -(535-1)fsdAsh。- as(535-2)0.22.7eh(5.3.10-2)嚴l_2=1.15 -0.01-0h由承載能力極限狀態(tài)效應(yīng)組合結(jié)果，對一個肋:(5.3.10-3)Nd=6471 2 =3236KN,Md=1116；2 = 583KN .m,e0=MNd翌=180mm3236按第 5.3.10 條計算偏心距增大系數(shù):=0.2 2.7 =0.2 2.7-0118=0

36、.54h01.445尸|08 7v2=1.15-0.0110=1.15 -0.011.091.00，取2=1.0h1.5=11400eb/ h02嚴嚴嚴嚴18 7212=1()0.54 1.0 = 1.1041400漢0.18/1.445 1.5(535-4)(5.3.10-1)T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書39e二q h；2 - a =1.104 0.18 1.5/2 - 0.055 = 0.89m = eseslh.2 - e0-aT.5/2 -1.104 0.18 -0.055 =0.50m = e假定為小偏心，按下式計算受壓區(qū)高度X：3X2-fcdbfcdb

37、es- fcdbh。x；cuEsA$es- fsdAsesx -；cuEs: hAses二02C30 混凝土，2cu= 0.0033, - - 0.8= x= 1.14m 2as二xh0=1.14 1.445 =0.79 I = 0.56為小偏心，假定正確按 5.3.4-1 式，fPh050.8x1.445)宀出、s=uEs 1 1=0.0033x2x10乂- 1 l=9.3Mpa(壓應(yīng)力)Ix丿J1.14丿按第 5.3.5-1 式，0Nd=1.1 3236 =3560KN:Gbx fsdAs-亠人=13.8 1000 1140280 24559.3 3436 =16451KN符合規(guī)范要求。按

38、第 5.3.5-2 式，0Nde=1.1 3236 0.89 = 3168KN .m= 13.8 1000 11401445-1140/2280 24551445-55 = 14721KN.m符合規(guī)范要求。由于為小偏心，Nd位于As與As之間，還必須按按 5.3.5-4 式驗算，e = h：2 - e0 - a = 1.5 2 -0.18 -0.055 = 0.52mNde =1.1 3236 0.52 = 1851KN .mf h fcdbh h(0fsdAsh- as= 13.8 1000 1500 1445-750 280 3436 1445-55 =15724KN.mfsdAsh。:f

39、cdbx2T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書40符合規(guī)范要求。3.5.2 臺身底截面正截面抗壓承載力計算（按承載能力極限狀態(tài)）1）肋板配筋斷面見圖2.2.3-2 :T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書41肋板采用 C30 混凝土，J =13.8MPa,Ec=3.0 104MPa主筋采用J25,fsd=280MPa, fsd=280MPa,Es=2漢105MPab =1000mm,h = 3600mm, as= as= 55mm h = h= 3600 55 = 3545mm2 2人=5 490.9 = 2455mm,A =7 490.9 = 343

40、6mm2）根據(jù)規(guī)范 JTG D62-2004 第 5.3.4 條、5.3.5 條及 5.3.10 計算(5.3.4-1)Nd豈fedbxfsdAs；sAs(5.3.5-1)=1-(l)22(5.3.10-1)1400e3/h0h=0.2 2.7e(5.3.10-2)h-l02=1.15 - 0.01-0( 5.3.10-3)h由承載能力極限狀態(tài)效應(yīng)組合結(jié)果，對一個肋：Nd=8223 2 =4112KN ,Md=49657 2 =2483KN.m,e0二也 二483=600mm Nd4112按第 5.3.10 條計算偏心距增大系數(shù)：=0.2 2.7色=0.2 2.7-0600.66h03.545

41、尸l08 7尸2=1.15-0.01衛(wèi)=1.15-0.011.131.00，取2=1.0h3.6=11(5)22=11()20.66 1.0 = 1.0214006)3/h0h1400漢0.60/3.545 3.6e= q h. 2-a =1.02 0.6 3.6/2 -0.055 = 2.36m = es(x)Nde_fcdbx h0 -2/h Nde七Gbh h-fsdAsh-a$fsdAsh。- as(535-2)(535-4)T 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書42es= h,：2 - e0-a =3.6/2 -1.02 0.6 -0.055 = 1.13m =

42、e假定為小偏心，按下式計算受壓區(qū)高度X：3X2fcdby Gbes- fcdbh。xC30 混凝土，2Cu= 0.0033, - - 0.8= x = 2.466m、2as二xh=2.466 3.545 =0.70 0.56為小偏心，假定正確按 5.3.4-1 式，二s=；cuES-1 = 0.0033 2 10：i08 3 5 5一= 99Mpa（壓應(yīng)力）x2.466按第 5.3.5-1 式，Nd=1.1 4112 =4523 KN:Jbx fsdAs-jA =13.8 1000 2466 280 343699 245 35236 KN符合規(guī)范要求。按第 5.3.5-2 式，0Nde=1.1

43、 41122.36 =10675KN .m-13.8 1000 24663545-2466/2280 34363545-55=82037KN .m符合規(guī)范要求。由于為小偏心，Nd位于As與AS之間，還必須按按 5.3.5-4 式驗算，e二h 2 - e0 - a二36 2 - 0.60 - 0.055二1.144m0Nde = 1.1 4112 1.144 =5175KN.m:fcdbh hhfsdAsh- as2-13.8 1000 36003545-360Q 2280 24553545-55i=89091KN .m符合規(guī)范要求。3.5.3 裂縫寬度驗算1）臺身頂截面裂縫驗算（按正常使用極限

44、狀態(tài)）由正常使用極限狀態(tài)的短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合結(jié)果：- cuEsAses_ fsdAsesXcuEsh0Ases=ix fcdbx h石fsdAshT 形梁橋通用設(shè)計圖編制25 米 T 形梁埋置式橋臺計算書43Ms=641.9/2 =321KN.m,Ns=4592.9/2二2296KN ,Ml=632.8/ 2 =316KN .mN = 4287.5/ 2 = 2144KN由規(guī)范 JTGD62-2004 第 6.4.4條計算鋼筋應(yīng)力：Ms321eNs2296lo=8.7m,h =1.5m,l0.fh =5.8 : 14,取偏心距增大系數(shù)s=1.0 ys= 0.750.055 = 0.694m,es二se0ys=1.0 0.14 0.694 = 0.834mf