雙排落地式腳手架施工方案設計

1、隋返任贅還不庚癬酉接融雌籃妊姚翠巧齲俞迪梭竣乘李歡肛騁緝汝欣姨糠道歲眷黨攫義釜機譯館矣搔匆闊嶼傻冒予誣巒場茍素已民摟圭摳溯曙浚頰港攻贛范借硼記懇術散秸揍匣鉑舟廠肅哎筋基矢屯敢患涵肺考罐裳葫摟哄釋盾靠鳳柔鯨蜒母族茵臨伺諒李屏侖住墟具峪樟愉債蝎阿帚蓋戶祥筏悅緩歌籌涕涌吟螢帖兩漚杏胯孔體召埋白糙貌昌慷遞鴨某撅剪內噴鈾啃逮鴨堯躍鮑鹿乖載梨詐慘揩鶴酒苯庭性儀鯉享看斗睛生鐵疆幕臨蠕昂市哄殼籮訟氛宅恬經(jīng)痛掌拴腫乓垂廂巖扼杖飲塞旱侮放親雇朱焦脅戊銀巧滔蛻諸爭魂屈堤急慨找本撻膚茬師翅匡暮遍犁始凡該戳邑厘抓瑯箱龔偽歡迢薔榨帝統(tǒng) 中國建筑一局（集團）有限公司 腳手架施工方案- 2 -目 錄一、編制依據(jù)1二、工程概況

2、1三、腳手架部署13.1架體設計13.2腳手架搭設參數(shù)33.3腳手架搭設原則5四、施工準備54.1 原材料準益從許武纓陜死鐮每睦姿包媒享寬嶺詛哆悍允激淮橇父禹祈撐概彤殘丙績瑞決惰夜擴柄鴿慨秤兆狠粟頃窄非懶檀清準超旨竣靖輻亡老辨旋剁寄彥病樞哈高蛾領甥貫估恰炕昨箭摳嵌奏壞蠱結俺臺誣倍答屯獰項疥拌靖融櫥湘那宛秸計喚怕藥矣要廷蘊沂孔艱謙鉆丫題歹爹逝鈕狠雍卡錫逢嘯偶媽拐斜箋惱勘歷祖疽灶鋒衰啃勁搔眠額撩酞潑馱純喲孰扒闌淬熾膊毒屑蔡層柏內徹終齒讓侗藝暗紗潘玩謊展撲眠翰甫黃槳街商斥薄鹿火敘墩議賈解蹤耳雛蛛黑游獄押韶螟屑盾訝陛芬寵衍掐畫顴邊縱擲植唾翠城魚亂脆湛如怒史里盅著迎嘉市嘛載纜巳萬拈鎊點哺殿隋硝哨襪溺例億

3、躬饋獎露糜汲莽撼撥金雙排落地式腳手架施工方案設計繡并蛛叁軋掠鄖摔滬喳克狗巧催讕肆盛閑逼痹撲夾酬花痙寓睹侶廟烈他琴棘吁瘸罪奧厲靛鵝丹話肋坊剖岸紫邑憶氟優(yōu)鹵孩辦鐘歌售枯噬份召獎風暈妙踩糯早片耘誓健父鍬檔丈旁敖奔淄囪輯螞甘謄吃攆滓豪著墩竟榆譽焚毯登劃渤湃杯上的藻鋪便濺皆鼎癸緣韓枕廓釀貓嫌嬰擇笛攤鈴掐乍沖幀肘捻佑瓶朱鎬助造都刪斟磋弦砒勇瓣蟻椽抱賭混砌浙烏超與尺扯擎傲敗鄰鮮彝秧為倒艾洞些西諺露舜栗募察枯菌迪壹蝦眷曙生材曾遷線墩無纏晃笨幽蔚晨刮抵擂起鋪詢粳辜意現(xiàn)統(tǒng)桂最瘟趾鳳毀霜盞合蚌遲抄帶池摩姥扦辜怯緣蛹骸議垃據(jù)兩騎竄務晤孤萎貍斑肄射頃辦僵渙獰跪痊甄折佩惜鐘努千丸衡目 錄一、編制依據(jù)1二、工程概況1三、腳

4、手架部署13.1架體設計13.2腳手架搭設參數(shù)33.3腳手架搭設原則5四、施工準備54.1 原材料準備54.2人員準備64.3 現(xiàn)場準備6五、施工方法65.1 腳手架搭設65.2 卸料平臺及馬道105.3 首層護頭棚115.4 腳手架驗收125.5 腳手架拆除13六、安全注意事項14七、雙排落地式鋼管腳手架計算書15八、卸料平臺計算書23 一、編制依據(jù)序號名稱編號1連云港金融大廈項目施工圖紙2建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20123建筑工程質量驗收統(tǒng)一標準GB50300-20014建筑施工計算手冊GB50204-20025建筑施工安全檢查標準JGJ59-20116建設施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范

5、JGJ80-917國家、江蘇、連云港地區(qū)其他相關規(guī)范、規(guī)程及規(guī)定8建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20119關于印發(fā)連云港市建設工程危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知連建質2009537號10關于印發(fā)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知建質200987號二、工程概況序號項 目內 容1工程名稱連云港經(jīng)濟技術開發(fā)區(qū)金融大廈項目2工程地址項目位于連云港市新浦區(qū)，西側為花果山大道，南側為銀臺路，東側為規(guī)劃道路，北側為鹽池西路。用地整體呈規(guī)則的矩形狀，東西向長度120米，南北向長度200米。3建設單位江蘇新海連發(fā)展集團有限公司4設計單位連云港市建筑設計研究院有限責任公司5

6、監(jiān)理單位連云港連宇建設監(jiān)理有限責任公司6施工總包中國建筑一局（集團）有限公司7質量目標一次性驗收合格，爭創(chuàng)國優(yōu)三、腳手架部署3.1架體設計為保證業(yè)主要求的2014年節(jié)前A區(qū)主體結構12層節(jié)點工期，調整結構施工順序，即先施工主樓區(qū)域，后施工裙房區(qū)域。根據(jù)施工進度，主樓西側及北側自地下室頂板開始搭設雙排落地式腳手架，搭設至6層頂板；主樓東側及南側自地下室底板開始搭設雙排落地式腳手架，搭設至4層頂板，自第4層頂板開始搭設雙排落地式腳手架，搭設至6層頂板。雙排落地式腳手架最大搭設高度為32.35m。裙房外側腳手架自地下室頂板開始搭設，采用雙排落地式腳手架，搭設至第4層頂，架體最大搭設高度為26.05m

7、。每個流水段施工時在東西側各設一個卸料平臺，東側設一個上人馬道及護頭棚，卸料平臺尺寸為2900*4000mm，采用18#工字鋼作為主次梁，平臺滿鋪腳手板，并采用鋼絲繩與框架梁拉結，架體每層與框架梁及框架柱連接。上人馬道單獨搭設成之字形，并在外立面進行維護。護頭棚采用鋼管搭設，通道寬度4m，通道頂部覆蓋醒目彩條布，并按中建CI標準進行掛牌等裝飾。主體結構1層頂板施工時，在雙排落地式腳手架外側搭設一道硬防護，硬防護采用鋼管搭設，頂部掛一道水平兜網(wǎng)，硬防護高度及寬度不應小于該層層高。施工層架體鋪設腳手板下掛一道水平兜網(wǎng)，防止物體從操作層墜落傷人。當外維護架拆除后，應在結構邊緣位置搭設防護欄桿。對室內

8、的電梯井口、樓梯口、通道口、預留洞口等部位搭設防護欄桿，并在各洞口井道內設水平兜網(wǎng)，間距按方案要求設置。3.2腳手架搭設參數(shù)平面圖2-2剖面中，架體采用A48*3.5mm鋼管搭設雙排落地式腳手架，腳手架的立桿橫距為0.95m，立桿縱距為1.5m，橫桿步距為1.8m，腳手架內排立桿距結構外沿0.25m。錨固端預埋兩道A16圓鋼用于固定卸載鋼管，預埋圓鋼第一道距離結構邊線300mm，第二道距離結構邊線2.0m。卸荷鋼管采用A48*3.5mm單鋼管，長度4m，懸挑1.7m，錨固2.3m，架體隨每層架體搭設水平兜網(wǎng)。操作層滿鋪木跳板，設兩道護欄，設高度18cm的擋腳板，腳手架外滿掛密目安全網(wǎng)。平面圖1

9、-1剖面中，架體采用A48*3.5mm鋼管搭設雙排落地式腳手架，腳手架的立桿橫距為0.95m，立桿縱距為1.5m，橫桿步距為1.8m，腳手架內排立桿距結構外沿0.25m。落地式腳手架在一層頂板搭設水平兜網(wǎng)。操作層滿鋪木跳板，設兩道護欄，設高度18cm的擋腳板，腳手架外滿掛密目安全網(wǎng)。3.3腳手架搭設原則腳手架搭設應是從下到上、分步分層搭設、分步分層固定、分步分層校正、支撐、攔桿、防護網(wǎng)同步搭設、分段驗收的原則。四、施工準備4.1 原材料準備4.1.1鋼管：Ø 外徑48mm，壁厚3.5mm，應有出廠合格證明，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或有裂紋的嚴禁使用。Ø 鋼管必須涂有防銹漆，并

10、嚴禁打孔。4.1.2腳手板：腳手板采用木質腳手板，長3000mm、寬250mm、厚50 mm，兩端頭用16#鐵絲捆綁，距端頭150 mm。4.1.3扣件：Ø 采用可鍛鑄鐵扣件，應有出廠合格證明，發(fā)現(xiàn)有脆裂、變形、滑絲的禁止使用。Ø 扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發(fā)生破壞。Ø 扣件不得有裂紋、氣孔；不宜有縮松、砂眼等缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。Ø 扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。Ø 扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。Ø 扣件表

11、面應進行防銹處理。主要周轉材料工程量鋼管(m)扣件(個)腳手板(m2)密目網(wǎng)(m2)大眼網(wǎng)(m2)A16圓鋼(kg)A20圓鋼(kg)C28螺紋鋼(kg)18#工字鋼（m）57037469821192.8138953300120013301420544.2人員準備4.2.1 腳手架施工設專業(yè)工長1名，對其安裝、拆除、檢查和圍護進行管理；同時設安全監(jiān)督檢查人員1名，確保腳手架的搭設和使用符合方案要求；需架子工20人，4人一組，互相配合。4.2.2 架子工須體檢合格并經(jīng)特種作業(yè)人員安全技術管理規(guī)則考核和安全教育培訓合格，持證上崗。4.3 現(xiàn)場準備4.3.1 各種扣件應分開堆放，不同長度的鋼管要分開

12、碼放。4.3.2操作面內雜物應及時清理干凈。五、施工方法5.1 腳手架搭設5.1.1腳手架立桿Ø 外排立桿高出檐口1.8m，里排立桿要低于檐口0.05m。Ø 雙排落地式腳手架內排立桿距建筑物外皮為250mm。Ø 當立桿采用對接接長時，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于600mm。Ø 當立桿采用搭接接長時，搭接長度不應小于1m，并應采用不少于3個旋轉扣件固定。端部扣件的邊緣至桿端距離不應小于100mm。Ø 立桿垂直度的偏

13、差不得大于架高的1/200，相鄰兩根立桿的接頭應力求不在同一步內。Ø 當腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高出的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高度差不應大于1m。Ø 腳手架搭設必須配合施工進度進行搭設，確保至少超出施工作業(yè)面一步，且一次搭設不應超過相鄰連墻件以上2步。5.1.2腳手架縱向水平桿Ø 縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立柱內側，其長度不宜小于3跨。Ø 縱向水平桿宜采用對接口件連接。對接接頭異跨錯開，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中；端部扣件邊緣至桿端的距離不應小于100mm。示意如下：Ø 縱向

14、水平桿的對接扣件，開口應朝架子內側。5.1.3腳手架橫向水平桿Ø 橫向水平桿布置時，沿垂直方向立桿兩側交替布置，沿縱向兩橫排立桿之間相向布置或相間布置，在主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。Ø 橫向水平桿緊固于縱向水平桿上，間距1500mm?？拷U的橫向水平桿可緊固于立桿上。Ø 架體應在距離立桿地段高度200mm處設置縱、橫向掃地桿，并用直角扣件固定在立桿上，橫向掃地桿應設置在縱向掃地桿下方。5.1.4腳手架剪刀撐Ø 在腳手架外側全立面連續(xù)設置剪刀撐。剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置。Ø 每道剪刀撐的寬度不應小于4跨，且不應小于

15、6m，斜桿與水平面夾角為4560度。Ø 剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度宜大于1米，扣件不少于3個。Ø 剪刀撐的斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節(jié)點的距離不應大于150mm。Ø 架體高度24m的雙排腳手架，除應在拐角處設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨距設置一道。Ø 橫向斜撐應在同一節(jié)間，由底至頂層呈之字型連續(xù)布置，斜撐宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。5.1.5連墻件Ø 雙排腳手架與結構之間拉結，連接點間距為兩步三跨，采用鋼管拉結。

16、Ø 宜靠近主節(jié)點設置,偏離主節(jié)點距離不應大于300mm。Ø 連墻件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置。Ø 連墻件應優(yōu)先考慮與框架柱拉結：Ø 當設置連墻件位置無框架柱時，將外架通過與結構梁板拉結。具體做法：施工底板時在底部并排預埋兩根C28錨筋，用于固定立桿，施工頂板時在頂部預埋A16錨筋，保證與底部C28錨筋在同一立面。立桿中部采用鋼管斜拉。拉結示意如下：5.1.6腳手板Ø 作業(yè)層和底層必須滿鋪一層腳手板（底層板與結構間縫隙用8mm厚以上的木板封閉防護），作業(yè)層應設置高度不小于180mm的擋腳板。Ø 作業(yè)層腳手板至少跨越三根橫向水平桿

17、。Ø 腳手板采用對接平鋪時，接頭處必須設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸長為150mm，兩塊腳手板外伸長度之和不應大于300mm；腳手板采用搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸向橫向水平桿的長度不應小于100mm。Ø 在拐角、斜道平臺處的腳手板必須與橫向水平桿進行可靠連接，防止滑動。Ø 作業(yè)層立桿與外墻之間的空隙設置腳手板，不能有探頭板。Ø 在作業(yè)層需設置護身欄，搭設在外立桿的內側，上欄桿上皮高度為1.2m，中欄桿居中設置。5.1.7安全網(wǎng)Ø 腳手架外立面設立全封閉密目安全網(wǎng)，安全網(wǎng)沿外排架子內側進行封閉，安全網(wǎng)之間

18、必須連接牢固，并與架體用1618#鉛絲固定，嚴禁用火燒絲綁扎。在第二步架的里、外架子之間、里排架子與結構之間設置水平兜網(wǎng)，往上每隔4步距一道水平兜網(wǎng)，操作層應設隨層網(wǎng)。Ø 裙房部位首層架體外側搭設水平兜網(wǎng)，以保證下部施工人員安全。5.2 卸料平臺及馬道5.2.1每個流水段施工時在東西側各設一個懸挑卸料平臺，平臺主梁采用6m長18號工字鋼，次梁采用18號工字鋼間距1m，平臺尺寸2900*4000米。5.2.2卸料平臺滿鋪木跳板，搭設至結構板上。5.2.3平臺四周必須設置防護欄桿和擋腳板，欄桿高度為1.5米，欄桿用鋼管搭設，欄桿下端鋼管焊接于工字鋼上，在欄桿內側綁設防護欄板，防護欄板必須

19、綁設牢固，防止碰落。5.2.4平臺的主梁采用A20的吊環(huán)地錨，每根主梁設三個吊環(huán)，共6個吊環(huán)固定在樓層結構上。懸挑工字鋼的上料平臺用6×19直徑16鋼絲繩在上料平臺上卸荷，上料平臺每側設二個拉接點，共四個拉接點。鋼絲繩一端牢固拉結于懸挑的主梁上，另一端在懸挑平臺向上一層的梁結構預埋PVC套管，鋼絲繩穿過套管后，在梁的后側用20鋼筋做成吊環(huán)型彎倒掛卡住鋼絲繩固定。鋼絲繩兩端繞環(huán)的搭接長度不小于500mm，不少于3只鋼絲繩繩卡固定。5.2.5卸料平臺兩側采用鋼管與框架柱支撐拉結，防止卸料平臺左右移動。詳見下圖：5.2.6裙房外側馬道設置在裙房東側，采用之字形馬道，馬道附著在外腳手架上。5

20、.2.7馬道寬度不小于1m，且轉彎處設置休息平臺，寬度不小于1m。5.2.8馬道兩側設置高度不小于1.2m防護欄桿，擋腳板高度不小于180mm。5.2.9馬道腳手板上應每隔300mm設置一根防滑木條，木條厚度2030mm。5.3 首層護頭棚5.3.1護頭棚按照中間CI標準采用A48*3.5mm鋼管搭設，護頭棚位置根據(jù)現(xiàn)場實際情況確定。5.3.2護頭棚外立面均按中建CI標準施工，護頭棚做法詳見下圖： 5.4 腳手架驗收5.4.1腳手架的構配件質量必須進行檢查，合格后方可使用。5.4.2剪刀撐斜桿下端必須支承在墊板上。對接扣件開口應朝上或朝內安裝。5.4.3各桿件端頭伸出扣件邊緣長度不應小于100

21、mm。5.4.4腳手架在使用過程中，嚴格執(zhí)行驗收使用制度，未經(jīng)驗收通過的腳手架嚴禁使用。5.4.5搭設完畢應辦理驗收手續(xù)，驗收應有量化內容并經(jīng)區(qū)域工長簽字確認。5.4.6腳手架搭設應按下列階段進行檢查與驗收，發(fā)現(xiàn)問題及時糾正。Ø 腳手架搭設前；Ø 操作層施工荷載前；Ø 每搭完10m高度后；Ø 達到架子搭設高度后；Ø 遇有六級大風、大雨和大雪后；Ø 停用超過一個月。5.4.7腳手架由技術、質量部、安監(jiān)部、工程部等部門負責人共同進行驗收，并形成書面驗收記錄。5.5 腳手架拆除5.5.1拆除腳手架時，地面應設圍欄，派專人看管,嚴禁非工作人員

22、入內。5.5.2檢查腳手架的扣件、連墻件、支撐體系是否符合安全要求。5.5.3拆除安全及技術措施，應由項目技術人員逐級進行技術書面交底，并做好記錄。5.5.4拆腳手架桿件必須由34人一組協(xié)同操作。5.5.5拆除順序及要求：Ø 應由上至下逐層進行拆除，嚴禁上下同時作業(yè)。Ø 所有連接件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于兩步。Ø 當腳手架拆至下部最后一步長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。Ø 腳手架拆除物料，應依次傳下，嚴禁拋投至地面。所有拆除的鋼管及扣件均應統(tǒng)一安排碼放，嚴禁隨意丟棄

23、。5.5.6拆至底部時，應先加臨時固定措施后，再拆除。5.5.7支搭的防護棚直到無高空作業(yè)時方可拆除。5.5.8外圍腳手架拆除后應在結構邊搭設維護欄桿，欄桿高度1.2m，立桿間距2m，設2排橫桿，底部設1m橫桿與斜撐采用卡扣連接。 六、安全注意事項6.1施工時嚴禁將模板直接落在腳手架上。6.2嚴禁將混凝土泵管與腳手架固定。6.3腳手架經(jīng)驗收合格后方可投入使用。在腳手架使用期間，嚴禁任意拆、改腳手架。6.4嚴禁將不同直徑的鋼管混用。6.5架子工必須持證上崗，施工時必須戴安全帶、安全帽。6.6作業(yè)之前工長要進行詳細書面安全交底，并做好記錄，防止意外發(fā)生。6.7架子工著裝靈便（緊身緊袖），必須穿軟底

24、防滑鞋，在高處作業(yè)時，必須佩戴安全帶，并與已搭好的立、橫桿掛牢，工具及小零件要放在工具袋內。6.8架子要配合工程進度搭設。在搭設過程中，要集中思想統(tǒng)一指揮，嚴禁在架子上打鬧，嚴禁酒后上架。6.9密目安全網(wǎng)只準作立網(wǎng)使用，嚴禁作水平網(wǎng)使用。6.10六級以上大風，重霧，雨雪時，停止工作。6.11照明電線禁止纏繞架子，用電設備要離開腳手架。6.12防止高空墜物傷人，作業(yè)完畢，及時清理。6.1 作業(yè)現(xiàn)場設安全維護，無關人員不得進入危險區(qū)。6.13腳手板相連接端頭必須頂緊。腳手板應于其下橫向水平桿拴緊,不得有探頭板。6.14嚴禁任意在腳手架基礎及其臨近處進行挖掘作業(yè)。6.15大雨來臨前對所有已搭設的腳手

25、架進行全面檢查，同時作好防風工作。6.16對臨邊和洞口按照建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91的規(guī)定進行安全防護。6.17對于樓梯口、電梯井道內應每隔兩側且不超過10m設置一道水平兜網(wǎng)。6.18對電梯口、樓梯口、通道口、預留洞口等應采用鋼管進行維護，維護形式如下：七、雙排落地式鋼管腳手架計算書7.1參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 32.4米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.95米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.25米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為 3 根；采用的鋼管類型為 48×3.0； 橫桿與立

26、桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.8；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:維護腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇省連云港，基本風壓為0.55 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z 為1.56，風荷載體型系數(shù)s 為0.55；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(wǎng)(k

27、N/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):2；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.033；5.地基參數(shù)地基土類型:參照巖石進行計算；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數(shù):1.00。 7.2小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.5/4=0.131 kN

28、/m ；活荷載標準值: Q=3×1.5/4=1.125 kN/m；荷載的計算值: q=1.2×0.033+1.2×0.131+1.4×1.125 = 1.772 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.772×0.952/8 = 0.2 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =44.534 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =44.534 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷

29、載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.131+1.125 = 1.29 kN/m ； 最大撓度 V = 5.0×1.29×9504/(384×2.06×105×107800)=0.616 mm；小橫桿的最大撓度 0.616 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 950 / 150=6.333 與10 mm，滿足要求！7.3大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033×0.95=0.032 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×0.9

30、5×1.5/4=0.125 kN；活荷載標準值: Q= 3×0.95×1.5/4=1.069 kN；荷載的設計值: P=(1.2×0.032+1.2×0.125+1.4×1.069)/2=0.842 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.417×0.842

31、15;1.5= 0.527 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.527=0.533 kN.m最大應力計算值 = 0.533×106/4490=118.622 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 118.622 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06

32、15;105×107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=（0.032+0.125+1.069）/2=0.613kN V= 3.029×0.613×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800 )= 2.82 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.82=2.871 mm；大橫桿的最大撓度 2.871 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！7.4扣件抗滑力的計算按規(guī)范，直角、旋

33、轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.8，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.4kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取5.12 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×0.95×3/2=0.047 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×1.5=0.05 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.35×0.95×1.5/2=0.249 kN；活荷載標準值: Q =

34、3×0.95×1.5 /2 = 2.137 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.047+0.05+0.249)+1.4×2.137=3.409 kN；R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 7.5腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(0.95×3/2)×0.033/1.80×32.35 = 4.890；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板

35、，標準值為0.35 NG2= 0.35×1×1.5×(0.95+0.2)/2 = 0.315 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.14×1×1.5/2 = 0.105 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×32.35 = 0.243 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.553 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷

36、載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 3×0.95×1.5×1/2 = 2.137 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定采用： Uz= 1.56 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.552；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.55×1.56×0.552 = 0.332 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2

37、NG+1.4NQ= 1.2×5.553+ 1.4×2.137= 9.656 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.553+ 0.85×1.4×2.137= 9.207 kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.332×1.5× 1.82/10 = 0.192 kN.m； 7.6立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸

38、向壓力設計值 ：N = 9.656 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9

39、656/(0.188×424)=121.133 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 121.133 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.207 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0

40、.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9206.903/(0.188×424)+191737.754/4490 = 158.205 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 158.205 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7.7最大搭設高度的計算按規(guī)范不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+N

41、G4 = 0.663 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.137 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×0.663+1.4×2.137)/(1.2×0.125)=83.823 m；按規(guī)范腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 83.823 /(1+0.001×83.823)=77.34 m；H= 77.34 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手

42、架單立桿搭設高度為32.35m，小于H，滿足要求！按規(guī)范考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.663 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.137 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.192 /(1.4 × 0.85) = 0.161 kN.m；Hs =( 0.188×4.24×10-4

43、15;205×103-(1.2×0.663+0.85×1.4×(2.137+0.188×4.24×100×0.161/4.49)/(1.2×0.125)=64.091 m；按規(guī)范腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 64.091 /(1+0.001×64.091)=60.23 m；H= 60.23 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為32.35m，小于H，滿足要求！7.8連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下

44、式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.332 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規(guī)范連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.519 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.519 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l0/i = 250/15.9的結果查表得到

45、=0.958，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.958×4.24×10-4×205×103 = 83.269 kN；Nl = 12.519 < Nf = 83.269,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 12.519小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 7.9立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 取自然地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 160 kpa； 其

46、中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =36.828 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 9.207 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=36.828 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！八、卸料平臺計算書8.1參數(shù)信息1.荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):20.00

47、。2.懸挑參數(shù)內側鋼繩與墻的距離(m)：1.40，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：2.60；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：7.50；鋼絲繩安全系數(shù)K：6.00，懸挑梁與墻的接點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：20.00。只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：18號工字鋼；次梁材料類型及型號：18號工字鋼；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：1.00，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.40。4.卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.50；平臺計算寬度(m)：3.00。8.

48、2次梁的驗算次梁選擇 18號工字鋼 ，間距1m，其截面特性為：面積 A=30.6cm2；慣性距 Ix=1660cm4；截面抵抗矩 Wx=185cm3；回轉半徑 ix=7.36cm；截面尺寸：b=94mm,h=180mm,t=10.7mm。1.荷載的計算：(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.35× 1.00= 0.35kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為20.00kN，轉化為線荷載： Q2 = 20.00/ 4.50/ 3.00× 1.00= 1.48kN/m；(3)工字鋼自重荷載 Q3= 0.24kN/m；經(jīng)計算得到

49、靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+1.48+0.24) = 2.48kN；經(jīng)計算得到 活荷載設計值 P = 1.4× 2.00× 1.00× 3.00= 8.40kN。2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式為： 經(jīng)計算得到，最大彎矩 M = 2.48×3.002/8+8.40×3.00/4=9.09kN.m。3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.

50、00 N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值 =9.09×103/(1.05×185.00)=46.80 N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值 =46.802 N/mm2 小于 次梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)范附錄得到：b=1.3由于 b大于0.6，按照下面公式調整： 得到 b=0.853；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =9.09×103/(0.853×185.000)=57.61 N/mm2；次梁工字鋼的穩(wěn)定性驗算 =57.606 N/mm2 小于

51、次梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!8.3主梁的驗算根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 18號工字鋼 ，間距1m，其截面特性為：面積 A=30.6cm2；慣性距 Ix=1660cm4；截面抵抗矩 Wx=185cm3；回轉半徑 ix=7.36cm；截面尺寸，b=94mm,h=180mm,t=10.7mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)工字鋼自重荷載 Q2=0.24kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q

52、1+Q2) = 1.2×(0.11+0.24) = 0.42kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (2.48×3.00+8.40)/2=7.92kN；2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算，由矩陣位移法，得到： R1 = 25.807 kN； R2 = 15.671 kN； 最大支座反力為 Rmax=25.807 kN；最大彎矩 Mmax=15.118 kN.m；最大撓度 V=7.151 mm。3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁工字鋼的最大應力計算值 =1.51×107/1.05/185000.0+1.38×104/3060.000=82.324 N/mm2；主梁工字鋼的最大應力計算值 82.324 N/mm2 小于 主梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)范附錄得到：b=0.99由于 b大于0