橋塔抗風(fēng)抗震

1、無(wú)錫蓉湖大橋抗風(fēng)抗震初步分析報(bào)告中 鐵 大 橋 勘 測(cè) 設(shè) 計(jì) 院2002年7月 武漢分 析復(fù) 核專業(yè)負(fù)責(zé)人站 長(zhǎng) 院總工程師前言無(wú)錫蓉湖大橋工程位于江蘇省無(wú)錫市市區(qū)，該橋跨越京杭大運(yùn)河。本研究報(bào)告所研究的方案為： 145m+41.2m+33.8m獨(dú)塔單索面混合梁斜拉橋；橋面以上主塔高為55.3m（不含塔頂裝飾部分）, 橋面以上塔柱為雙柱鋼管砼塔柱，其中錨固區(qū)的雙柱由20mm厚的鋼板相連，下塔柱為單柱砼塔柱，斜拉索為單索面，兩根索沿橫橋向的間距為1.0m。該方案的主梁主跨為鋼箱梁，邊跨為砼箱梁。由于橋址處設(shè)計(jì)基本風(fēng)速達(dá)25.9m/s，因此，該橋在成橋運(yùn)營(yíng)狀態(tài)和施工全過(guò)程的抗風(fēng)安全應(yīng)高度重視；同

2、時(shí)，大橋所在地區(qū)地震動(dòng)峰值加速度為0.05g，地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.35秒，故該橋在成橋運(yùn)營(yíng)狀態(tài)的抗震安全也應(yīng)重視；為此，我們對(duì)該橋的抗風(fēng)安全性和抗震安全性進(jìn)行了較為全面的分析。其主要研究?jī)?nèi)容、主要研究結(jié)論及評(píng)價(jià)如下：1主要研究?jī)?nèi)容11 設(shè)計(jì)基本風(fēng)速、設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速和主梁顫振檢驗(yàn)風(fēng)速的確定12 抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)的確定13 結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析14 主梁抗風(fēng)穩(wěn)定性驗(yàn)算15 有關(guān)抗風(fēng)的其它問(wèn)題16 結(jié)構(gòu)的抗震分析2主要研究結(jié)論及評(píng)價(jià)21 基本風(fēng)壓W0=600Pa，設(shè)計(jì)基本風(fēng)速V10=25.9m/s。主梁設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速VD（梁）=21.5m/s；主塔設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速VD（塔）=29.8m/s。施工階段主梁設(shè)計(jì)基

3、準(zhǔn)風(fēng)速VD（梁施工）=18.1m/s；施工階段主塔設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速VD（塔施工）=25.0m/s。主梁成橋狀態(tài)顫振檢驗(yàn)風(fēng)速Vcr=36.1m/s；主梁施工階段顫振檢驗(yàn)風(fēng)速Vcrs=30.3m/s。22 抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)：地震動(dòng)峰值加速度為0.05g，地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.35秒，具體設(shè)計(jì)計(jì)算取地震動(dòng)峰值加速度為0.10g，地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.30秒，檢算結(jié)構(gòu)物的強(qiáng)度；取地震動(dòng)峰值加速度為0.15g，地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.30秒，檢算結(jié)構(gòu)物的位移。23 結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析和主梁顫振臨界風(fēng)速的估算（見(jiàn)表一）表一 成橋狀態(tài)動(dòng)力特性及主梁顫振臨界風(fēng)速的估算工況豎彎基頻（Hz）扭轉(zhuǎn)基頻（Hz）Vcr

4、1(m/s)Vcr2(m/s)Vcr (m/s)成橋狀態(tài)0.77111.71402.2225435936.1表中：扭彎頻率比；Vcr1彎扭耦合顫振臨界風(fēng)速；Vcr2分離流扭轉(zhuǎn)顫振臨界風(fēng)速；從上表中可以看出，由于斜拉橋主跨不大，且主跨主梁為箱梁，扭轉(zhuǎn)剛度較大，橋面較寬，且在結(jié)構(gòu)體系中采取了合理的布置（塔梁固結(jié)、設(shè)置一個(gè)輔助墩），使主梁具有較高的扭轉(zhuǎn)自振頻率和扭彎頻率比，同時(shí)，主梁采用扁平（寬高比12.5）的流線型箱梁，這些對(duì)增大顫振臨界風(fēng)速，減小渦激振的振幅，減小抖振響應(yīng)均是有利的。同時(shí)，也使對(duì)結(jié)構(gòu)控制截面地震響應(yīng)貢獻(xiàn)最大的振型的周期都比較長(zhǎng)，為大橋的抗震安全性提供了良好的結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)基礎(chǔ)。所有估

5、算出的主梁顫振臨界風(fēng)速，成橋狀態(tài)主梁顫振臨界風(fēng)速高達(dá)250m/s以上, 遠(yuǎn)大于成橋狀態(tài)主梁顫振臨界檢驗(yàn)風(fēng)速36.1m/s。從成橋狀態(tài)的抗風(fēng)安全性角度看，滿足公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范的有關(guān)規(guī)定，即滿足抗風(fēng)穩(wěn)定性要求。24 有關(guān)抗風(fēng)的其它問(wèn)題241 主梁的渦激振豎向渦激共振發(fā)生風(fēng)速為53.9m/s，扭轉(zhuǎn)渦激共振發(fā)生風(fēng)速為79.8m/s；主梁不可能發(fā)生豎向渦激共振和扭轉(zhuǎn)渦激共振。242 主塔的風(fēng)振及制振措施獨(dú)塔的自立狀態(tài)下可能發(fā)生的風(fēng)振現(xiàn)象有：馳振、渦激共振，必要時(shí)采取如下制振措施：在塔頂安裝TMD；加大主塔結(jié)構(gòu)剛度。243 斜索的風(fēng)振及制振措施本橋塔較高、跨度不大，經(jīng)分析，斜索產(chǎn)生馳振、尾流馳振、抖振

6、的可能性不大；渦激振的發(fā)振風(fēng)速較小，難以提供激起大振幅斜索振動(dòng)所需的能量；風(fēng)雨振視成橋運(yùn)營(yíng)狀態(tài)的情況再?zèng)Q定是否采取抗風(fēng)措施，將拉索的間距控制在某一范圍就可避免尾流馳振的發(fā)生。25 結(jié)構(gòu)的抗震分析251 結(jié)構(gòu)的抗震計(jì)算獨(dú)塔斜拉橋本階段的地震響應(yīng)一般采用反應(yīng)譜法，反應(yīng)譜采用公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ004-89）中類場(chǎng)地的動(dòng)力放大系數(shù)。0T0.1s0.1T0.3s0.3T2.343sT2.343s= 中震時(shí)，水平地震系數(shù)Kh=0.10，豎向地震系數(shù)Kv=0.067，并考慮兩種組合：水平縱向0.10g + 豎直向0.067g水平橫向0.10g + 豎直向0.067g大震時(shí)，水平地震系數(shù)Kh=0.1

7、5，豎向地震系數(shù)Kv=0.10，并考慮兩種組合：水平縱向0.15g + 豎直向0.10g水平橫向0.15g + 豎直向0.10g在地震響應(yīng)分析中，取前50階反應(yīng)組合，組合方法采用SRSS法，經(jīng)驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)各部位的地震響應(yīng)均在設(shè)計(jì)允許的范圍內(nèi)，均不控制結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。252 結(jié)構(gòu)的抗震措施抗震設(shè)計(jì)包括抗震計(jì)算設(shè)計(jì)和抗震概念設(shè)計(jì)，本橋除了上述抗震計(jì)算設(shè)計(jì)外，還應(yīng)重視抗震概念設(shè)計(jì)，即包括：正確的場(chǎng)地選擇，合理的結(jié)構(gòu)造型和布置以及正確的構(gòu)造措施。本橋的結(jié)構(gòu)抗震措施如下：（1） 參考蓉湖大橋工程地質(zhì)勘察報(bào)告,針對(duì)橋址處場(chǎng)地類別，對(duì)塔、墩基礎(chǔ)選用鉆孔樁。（2） 結(jié)構(gòu)的總體布置，對(duì)獨(dú)塔斜拉橋有3種結(jié)構(gòu)體系，由于橋址

8、處地震動(dòng)峰值加速度達(dá)100cm/s2(100Y10%的概率水平)，故不宜采用漂浮體系、彈性約束體系。本橋采用塔梁固結(jié)體系，對(duì)減少結(jié)構(gòu)的位移響應(yīng)有很大的益處。另外，設(shè)置一個(gè)輔助墩，對(duì)減少主塔結(jié)構(gòu)的橫向內(nèi)力響應(yīng)有很大的作用。（3） 抗震構(gòu)造措施：（a） 在墩與梁交接處的支座采用減隔振性能良好的鉛芯橡膠支座。（b） 對(duì)于邊墩和輔助墩結(jié)構(gòu)的橫向地震響應(yīng)，可按邊墩及輔助墩與梁交接處的橫橋向約束條件，按支座支座破壞擋塊擋塊破壞多道設(shè)防體系考慮?？傊?，結(jié)構(gòu)各部位的地震響應(yīng)均在設(shè)計(jì)允許范圍之內(nèi)，結(jié)構(gòu)的抗震性能是有保證的。目錄1采用的規(guī)范及參考依據(jù)2設(shè)計(jì)基本風(fēng)速、設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速和主梁顫振檢驗(yàn)風(fēng)速的確定21 設(shè)計(jì)基

9、本風(fēng)速22 設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速23 主梁顫振檢驗(yàn)風(fēng)速3抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)的確定4結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析41 計(jì)算圖式42 邊界條件43 動(dòng)力特性分析5主梁抗風(fēng)穩(wěn)定性驗(yàn)算51橋梁顫振穩(wěn)定性指數(shù)52 顫振臨界風(fēng)速的估算6有關(guān)抗風(fēng)的其它問(wèn)題61 主梁渦激振62 主塔風(fēng)振及制振措施63 斜拉索的風(fēng)振及制振措施7結(jié)構(gòu)的抗震分析1采用的規(guī)范及參考依據(jù)11中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTJ021-89）12中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ004-89）13公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)指南，人民交通出版社，1996年14中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)公路斜拉橋設(shè)計(jì)規(guī)范（試行）（JTJ027-96）15日本

10、道路協(xié)會(huì)道路橋耐風(fēng)設(shè)計(jì)便覽，19912設(shè)計(jì)基本風(fēng)速、設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速和主梁顫振檢驗(yàn)風(fēng)速的確定21設(shè)計(jì)基本風(fēng)速由參考依據(jù)1.1中的全國(guó)基本風(fēng)壓分布圖查知：橋址區(qū)距離空曠地面以上20米高，100年一遇的10分鐘平均最大風(fēng)速所對(duì)應(yīng)的基本風(fēng)壓為600Pa，擬建的無(wú)錫蓉湖大橋主跨為145m的斜拉橋，其設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為100年，因此，設(shè)計(jì)基本風(fēng)速應(yīng)取為離空曠地面以上10米高，100年一遇的10分鐘平均最大風(fēng)速，即為25.9m/s。22 設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速由參考依據(jù)1.3可知，在成橋運(yùn)營(yíng)狀態(tài)下，主梁設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速VD（梁）=K1·V10=21.5m/s主塔設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速VD（塔）= K1·V10=29.8

11、m/s對(duì)于施工階段，梁塔的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速可考慮取10年重現(xiàn)期的風(fēng)速，主梁設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速VD（梁施工）=0.84 VD（梁）=18.1m/s主塔設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速VD（塔施工）=0.84 VD（塔）=25.0m/s23主梁顫振檢驗(yàn)風(fēng)速的確定由參考依據(jù)1.3知，主梁顫振檢驗(yàn)風(fēng)速由下式確定Vcr=K·f·VD（梁）式中：K考慮風(fēng)洞試驗(yàn)誤差及設(shè)計(jì)、施工中不確定因素的綜合安全系數(shù)，K=1.2f考慮風(fēng)速的脈動(dòng)影響及水平相關(guān)特性的無(wú)量鋼修正系數(shù)，故，成橋運(yùn)營(yíng)狀態(tài)下主梁顫振檢驗(yàn)風(fēng)速Vcr=36.1m/s，對(duì)于施工階段，主梁顫振檢驗(yàn)風(fēng)速V=0.84Vcr=30.3m/s3抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)的確定對(duì)于斜拉橋的

12、抗震設(shè)防，首先是要確定一個(gè)安全經(jīng)濟(jì)合理的抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)，根據(jù)該橋橋址區(qū)的地震環(huán)境，近場(chǎng)區(qū)的斷裂情況，以及橋址區(qū)的地震地質(zhì)條件，結(jié)合本橋是城市橋梁，為生命線工程，按中華人民共和國(guó)防震減災(zāi)法第十七條的規(guī)定，本工程須進(jìn)行地震安全性評(píng)價(jià)，但目前未給出場(chǎng)地地震安全性評(píng)價(jià)在不同超越概率下的基巖加速度峰值PGA和基巖水平地震系數(shù)Kh，因此，本分析報(bào)告的抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)暫按下述方法進(jìn)行。國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖（GB18306-2001）已于2001年2月2日由國(guó)家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局發(fā)布，并于2001年8月1日正式實(shí)施。由中國(guó)地震動(dòng)峰值加速度區(qū)劃圖查得無(wú)錫市的地震動(dòng)峰值加速度為0.05g；由中國(guó)地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期

13、區(qū)劃圖查得無(wú)錫市的地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.35秒。由參考依據(jù)經(jīng)計(jì)算得出，大橋場(chǎng)地類別為類。綜上所述，本橋抗震計(jì)算?。壕唧w設(shè)計(jì)計(jì)算取地震動(dòng)峰值加速度為0.10g，地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.30秒，檢算結(jié)構(gòu)物的強(qiáng)度；取地震動(dòng)峰值加速度為0.15g，地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.30秒，檢算結(jié)構(gòu)物的位移；場(chǎng)地類別為類，反應(yīng)譜特征周期為0.3秒。4結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析41計(jì)算圖式該橋的動(dòng)力特性分析采用空間結(jié)構(gòu)計(jì)算圖式，空間結(jié)構(gòu)計(jì)算圖式見(jiàn)圖1。42邊界條件本橋成橋狀態(tài)結(jié)構(gòu)各部位邊界條件如下（見(jiàn)表二）表二 成橋狀態(tài)結(jié)構(gòu)各部位邊界條件結(jié)構(gòu)部位成橋狀態(tài)xyzxyz主塔基礎(chǔ)在承臺(tái)頂處111111塔梁交接處111111

14、邊墩、輔助墩在承臺(tái)頂處111111邊墩、輔助墩與梁交接處011100上表中，x、y、z分別表示沿縱橋向、橫橋向、豎橋向的線位移，x、y、z分別表示繞縱橋向、橫橋向、豎橋向的轉(zhuǎn)角位移。1-約束，0-放松。 43動(dòng)力特性分析成橋狀態(tài)的振型主要特點(diǎn)見(jiàn)表三，其相應(yīng)的振型圖見(jiàn)圖2，從振型圖來(lái)看：（1） 邊墩、輔助墩對(duì)主梁的橫向和豎向振動(dòng)的制約作用比較明顯，這對(duì)結(jié)構(gòu)抗風(fēng)是有利的。（2） 與結(jié)構(gòu)抗風(fēng)穩(wěn)定性有關(guān)的振型是以梁的振動(dòng)為主的振型，其中與主梁豎向抖振有關(guān)的振型是N0.2振型；與主梁自激振動(dòng)有關(guān)的振型是N0.2振型和N0.3振型，扭彎頻率比=2.22?？傊?，由于該橋主跨不大，主梁為箱梁，扭轉(zhuǎn)剛度較大，橋

15、面較寬較重，且在結(jié)構(gòu)體系中采取了合理的布置，使主梁仍具有較高的扭轉(zhuǎn)自振頻率和扭彎頻率比，同時(shí)，主梁采用扁平（寬高比12.5）的流線型箱梁，這些對(duì)增大顫振臨界風(fēng)速，減小渦激振的振幅，減小抖振響應(yīng)均是有利的。同時(shí)，也使對(duì)結(jié)構(gòu)控制截面地震響應(yīng)貢獻(xiàn)最大的振型的周期都比較長(zhǎng)，為大橋的抗震安全性提供了良好的結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)基礎(chǔ)。表三 成橋狀態(tài)動(dòng)力特性No振型主要特性自振頻率f(Hz)圓頻率（r/s）自振周期T（s）1主塔側(cè)彎0.49013.07932.04042主梁豎彎0.77114.84491.29683主梁扭轉(zhuǎn)1.714010.7690.58345顫振臨界風(fēng)速的估算51 橋梁顫振穩(wěn)定性指數(shù)If=，成橋狀態(tài)的

16、顫振穩(wěn)定性指數(shù)及分級(jí)見(jiàn)表四。表四 顫振穩(wěn)定性指數(shù)及分級(jí)工況If分級(jí)抗風(fēng)穩(wěn)定性成橋狀態(tài)0.60十分安全52 顫振臨界風(fēng)速的估算521 彎扭耦合顫振對(duì)彎扭耦合顫振，其臨界風(fēng)速根據(jù)工程界普遍應(yīng)用的Van der put公式進(jìn)行估算。式中：為主梁斷面形狀影響系數(shù)，為攻角效應(yīng)系數(shù)，b為半橋?qū)?，r為慣性半徑，為扭彎頻率比；為梁體質(zhì)量與空氣的密度比；為基階豎彎自振圓頻率。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表五。522 分離流扭轉(zhuǎn)顫振分離流扭轉(zhuǎn)顫振的臨界風(fēng)速由Herzog公式估算式中：為Theodorson Number的倒數(shù)，B為全橋?qū)挘琭T為主梁扭轉(zhuǎn)基頻。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表五。表五 顫振臨界風(fēng)速估算表工況r(m)b(m)h(r/s)f

17、T(Hz)sTh-1Vcr1(m/s)Vcr2(m/s)Vcr(m/s)成橋狀態(tài)23.38.8417.52.224.8451.7140.56.025435936.1本橋的主梁斷面的寬高比=12.5，屬扁平流線型斷面，因此，若發(fā)生顫振則會(huì)是彎扭耦合顫振，從表五中也可以看出，>，主梁表現(xiàn)為扁平的流線型斷面的特性。從以上分析可以看出，雖然主塔比較高，且為獨(dú)柱塔，單索面，但由于主跨不大，主梁為箱梁，橋面較寬，因此，成橋狀態(tài)的主梁顫振臨界風(fēng)速均遠(yuǎn)超過(guò)主梁顫振檢驗(yàn)風(fēng)速，從抗風(fēng)安全性角度看，均滿足參考依據(jù)1.3的有關(guān)規(guī)定。6有關(guān)抗風(fēng)的其它問(wèn)題61 主梁的渦激振雖然主梁為扁平流線型斷面，但風(fēng)流經(jīng)主梁時(shí)產(chǎn)

18、生分離，由此在主梁頂面和底面誘導(dǎo)出不對(duì)稱脫落的旋渦，使主梁頂面和底面出現(xiàn)交替變化的正負(fù)壓力，由此誘發(fā)主梁的橫向振動(dòng)，即渦激振動(dòng)。 （1）豎向渦激共振發(fā)生風(fēng)速： 53.9m/s （2）扭轉(zhuǎn)渦激共振發(fā)生風(fēng)速： 79.8m/s在橋址區(qū)，產(chǎn)生10m/s左右的5級(jí)風(fēng)是經(jīng)常的，但產(chǎn)生53.9m/s以上的臺(tái)風(fēng)極少，因而主梁發(fā)生豎向渦激共振和發(fā)生扭轉(zhuǎn)渦激共振的概率幾乎不存在。62 主塔的風(fēng)振及制振措施本橋塔高自承臺(tái)以上達(dá)81.40米，塔的側(cè)向剛度，縱向剛度均較小，獨(dú)塔自立狀態(tài)下可能發(fā)生的風(fēng)振現(xiàn)象有：馳振、渦激共振。根據(jù)國(guó)內(nèi)外大跨度斜拉橋的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，對(duì)于不同的風(fēng)振現(xiàn)象均有相應(yīng)的對(duì)策。對(duì)于馳振現(xiàn)象，結(jié)構(gòu)是否可能發(fā)

19、生馳振，主要取決于結(jié)構(gòu)橫截面的外形，本橋主塔采用圓形截面，一般情況下，不具備產(chǎn)生馳振的條件，必要時(shí)采用如下的制振措施：（1） 在塔頂安裝調(diào)質(zhì)阻尼器（TMD）來(lái)提高結(jié)構(gòu)阻尼比，從而達(dá)到提高其臨界風(fēng)速。（2）加大結(jié)構(gòu)的剛度，提高彎曲基頻fb。對(duì)于渦激共振現(xiàn)象，可結(jié)合風(fēng)洞試驗(yàn)對(duì)獨(dú)塔的渦激共振現(xiàn)象加以研究，必要時(shí)采取如下的制振措施：（1）安裝TMD以提高阻尼比。（2）在塔頂處張拉臨時(shí)纜索（施工階段）。63 斜索的風(fēng)振及制振措施本橋主塔較高（81.4m）、但跨不大（145m）、索較長(zhǎng)，斜拉索的風(fēng)致振動(dòng)有渦激振、馳振、尾流馳振、抖振、風(fēng)雨振，各種風(fēng)振現(xiàn)象及制振措施見(jiàn)表六。表六 各種風(fēng)振現(xiàn)象及制振措施風(fēng)振類

20、型風(fēng)振現(xiàn)象制振措施渦激振當(dāng)斜索的渦頻與拉索某一階的橫向振動(dòng)頻率相一致時(shí)會(huì)發(fā)生渦激共振。渦激振發(fā)振風(fēng)速較大，產(chǎn)生渦激振的概率很小。 馳振僅當(dāng)圓截面斜索表面裹冰以后才會(huì)發(fā)生，不過(guò)關(guān)于單根斜索發(fā)生強(qiáng)烈馳振的報(bào)告尚不多見(jiàn)。無(wú)尾流馳振本橋?yàn)閱嗡髅妫覟殡p根索，存在發(fā)生尾流馳振的可能性。在拉索與主梁交接處附近安裝油壓阻尼器或粘性剪切型阻尼器。抖振因斜索迎風(fēng)面不大，斜索的自振頻率一般在脈動(dòng)風(fēng)能量較小的頻率范圍，故抖振不大。無(wú)風(fēng)雨振在一定來(lái)流風(fēng)速和風(fēng)向條件下，有可能發(fā)生大振幅的風(fēng)雨振。在拉索與主梁交接處附近安裝油壓阻尼器或粘性剪切型阻尼器。7結(jié)構(gòu)的抗震分析71 結(jié)構(gòu)的抗震計(jì)算對(duì)獨(dú)塔斜拉橋的抗震分析，首先應(yīng)從斜

21、拉橋抗震結(jié)構(gòu)體系入手，從抗震設(shè)計(jì)的角度來(lái)看，獨(dú)塔斜拉橋的塔梁交接處的縱向約束條件可分成三類：（1）塔梁放松（塔與梁之間設(shè)滑動(dòng)鉸支座）。（2）塔梁約束（塔梁固結(jié)或塔與梁之間設(shè)固定鉸支座）。（3）塔梁彈性約束（塔與梁之間除設(shè)滑動(dòng)鉸支座外，還增設(shè)縱向彈性約束裝置或構(gòu)件）。本方案采用（2）類, 塔梁之間約束。斜拉橋的地震響應(yīng)一般采用反應(yīng)譜法和時(shí)程分析法相互校核，但由于目前未得到場(chǎng)地地震加速度時(shí)程，因而時(shí)程分析法無(wú)法進(jìn)行。橋梁結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)采用反應(yīng)譜理論進(jìn)行，反應(yīng)譜采用公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ004-89）中類場(chǎng)地的動(dòng)力放大系數(shù)。0T0.1s0.1T0.3s0.3T2.343sT2.343s= 中震時(shí)

22、，水平地震系數(shù)Kh=0.10，豎向地震系數(shù)Kv=0.067，并考慮兩種組合：水平縱向0.10g + 豎直向0.067g水平橫向0.10g + 豎直向0.067g大震時(shí)，水平地震系數(shù)Kh=0.15，豎向地震系數(shù)Kv=0.10，并考慮兩種組合：水平縱向0.15g + 豎直向0.10g水平橫向0.15g + 豎直向0.10g在地震響應(yīng)分析中，取前50階反應(yīng)組合，組合方法采用SRSS法，結(jié)構(gòu)各主要部位的地震響應(yīng)見(jiàn)表七，經(jīng)驗(yàn)算,結(jié)構(gòu)各部位的地震響應(yīng)均在設(shè)計(jì)允許的范圍內(nèi)，均不控制結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。72 結(jié)構(gòu)的抗震措施抗震設(shè)計(jì)包括抗震計(jì)算設(shè)計(jì)和抗震概念設(shè)計(jì)，本橋除了上述抗震計(jì)算設(shè)計(jì)外，還應(yīng)重視抗震概念設(shè)計(jì)，即包括：正確的場(chǎng)地選擇，合理的結(jié)構(gòu)造型和布置以及