第4章橋梁預(yù)應(yīng)力損失計算、結(jié)構(gòu)性能及構(gòu)造

1、9.31第第4 4章章 橋梁預(yù)應(yīng)力損失計算、結(jié)構(gòu)性能與橋梁預(yù)應(yīng)力損失計算、結(jié)構(gòu)性能與構(gòu)造構(gòu)造主要內(nèi)容： 有效預(yù)應(yīng)力 張拉控制應(yīng)力 預(yù)應(yīng)力損失及其估算9.32n有效預(yù)應(yīng)力：有效預(yù)應(yīng)力：lconpen張拉控制應(yīng)力：張拉控制應(yīng)力：n預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力損失：con l 9.334.1 4.1 張拉控制應(yīng)力張拉控制應(yīng)力con張拉控制應(yīng)力張拉控制應(yīng)力預(yù)應(yīng)力筋張拉時允許達到的限值應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力筋張拉時允許達到的限值應(yīng)力。 張拉控制應(yīng)力是張拉控制應(yīng)力是在張拉預(yù)應(yīng)力筋對構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力時，在張拉預(yù)應(yīng)力筋對構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力時，張拉設(shè)備（千斤頂油壓表）所控制的總張拉力張拉設(shè)備（千斤頂油壓表）所控制的總張拉力Np,con除

2、以除以預(yù)應(yīng)力筋面積預(yù)應(yīng)力筋面積Ap得到的應(yīng)力，記為得到的應(yīng)力，記為 con。,p conconpNA它是預(yù)應(yīng)力筋在在構(gòu)件受荷以前所經(jīng)受的最大應(yīng)力。它是預(yù)應(yīng)力筋在在構(gòu)件受荷以前所經(jīng)受的最大應(yīng)力。9.34從節(jié)省預(yù)應(yīng)力筋的角度出發(fā)，從節(jié)省預(yù)應(yīng)力筋的角度出發(fā)，張拉控制應(yīng)力的取值越高越好張拉控制應(yīng)力的取值越高越好。因為因為張拉控制應(yīng)力取值越高，同樣面積的預(yù)應(yīng)力筋對混凝土的張拉控制應(yīng)力取值越高，同樣面積的預(yù)應(yīng)力筋對混凝土的預(yù)壓作用越大，從而提高構(gòu)件的抗裂性，減小變形，可以使預(yù)預(yù)壓作用越大，從而提高構(gòu)件的抗裂性，減小變形，可以使預(yù)應(yīng)力筋充分發(fā)揮作用。應(yīng)力筋充分發(fā)揮作用。但從保證預(yù)應(yīng)力筋受力的可靠性角度出發(fā)，

3、但從保證預(yù)應(yīng)力筋受力的可靠性角度出發(fā)，張拉控制應(yīng)力的取張拉控制應(yīng)力的取值又不能過高值又不能過高。 con的取值原則的取值原則9.35 fy y1Esa0.2%0.2 fu有明顯屈服點鋼筋有明顯屈服點鋼筋無明顯屈服點鋼筋無明顯屈服點鋼筋取值原則：取值原則：張拉控制應(yīng)力一般不大于比例極限；對于冷拉鋼筋張拉控制應(yīng)力不大于屈服強度。這樣規(guī)定是為保證計算張拉伸長值時按線性計算。9.36 f pk預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度標準值；預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度標準值；對于熱處理鋼筋f pk由屈服強度決定；鋼絲和鋼絞線的f pk由極限抗拉強度確定。張拉控制應(yīng)力限值 concon允許的張拉控制應(yīng)力允許的張拉控制應(yīng)力預(yù)應(yīng)力筋種類預(yù)應(yīng)力

4、筋種類預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線精軋螺紋鋼精軋螺紋鋼0.75 f pk 0.90 f pk 一一 般般超張拉時超張拉時0.80 f pk 0.95 f pk 9.37因為對預(yù)應(yīng)力筋的張拉過程是在施工階段進行的，同因為對預(yù)應(yīng)力筋的張拉過程是在施工階段進行的，同時張拉預(yù)應(yīng)力筋也是對它進行的一次檢驗，所以表中時張拉預(yù)應(yīng)力筋也是對它進行的一次檢驗，所以表中 con是以預(yù)應(yīng)力筋的標準強度給出的是以預(yù)應(yīng)力筋的標準強度給出的，且，且 con可不受可不受抗拉強度設(shè)計值的限制?？估瓘姸仍O(shè)計值的限制。 con可提高可提高0.05 fpk，即進行超張拉即進行超張拉，是為了部分抵消，是為了部分抵消應(yīng)力松弛、

5、摩擦、分批張拉和溫差產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。應(yīng)力松弛、摩擦、分批張拉和溫差產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。為避免為避免 con的取值過低，影響預(yù)應(yīng)力筋充分發(fā)揮作用，的取值過低，影響預(yù)應(yīng)力筋充分發(fā)揮作用， con一般不應(yīng)小于一般不應(yīng)小于0.4 fpk。9.384.2 4.2 預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失l一. 預(yù)應(yīng)力損失的種類及其分批和組合u預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋張拉到控制應(yīng)力以后由于各種預(yù)應(yīng)力筋張拉到控制應(yīng)力以后由于各種原因原因(混凝土和鋼材的性質(zhì)以及制作方法混凝土和鋼材的性質(zhì)以及制作方法)，使得預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)的，使得預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)的預(yù)應(yīng)力大小逐漸降低，并經(jīng)過相當長的時間才會最終穩(wěn)預(yù)應(yīng)力大小逐漸降低，并經(jīng)過相當長的時間才會

6、最終穩(wěn)定下來定下來,這種現(xiàn)象就是預(yù)應(yīng)力損失。這種現(xiàn)象就是預(yù)應(yīng)力損失。 由于最終穩(wěn)定后的應(yīng)力值才對構(gòu)件產(chǎn)生實際的預(yù)應(yīng)力由于最終穩(wěn)定后的應(yīng)力值才對構(gòu)件產(chǎn)生實際的預(yù)應(yīng)力效果。因此，效果。因此，預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計和施是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計和施工中的一個工中的一個關(guān)鍵的問題關(guān)鍵的問題。過高或過低估計預(yù)應(yīng)力損失，都會對結(jié)構(gòu)的使用性能過高或過低估計預(yù)應(yīng)力損失，都會對結(jié)構(gòu)的使用性能產(chǎn)生不利影響。產(chǎn)生不利影響。9.394.2.1 總損失估算法（綜合估算法）總損失估算法（綜合估算法）n估算法以簡便、實用而得到廣泛采用。估算法以簡便、實用而得到廣泛采用。n1958年年ACI-ASCE提出的提

7、出的“預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計建議計建議”對混凝土彈性壓縮、收縮、徐變和鋼材對混凝土彈性壓縮、收縮、徐變和鋼材松馳引起的總損失作出規(guī)定：松馳引起的總損失作出規(guī)定：先張法先張法 241 Mpa后張法后張法 172 MPan1963年年ACI和和AASHTO采納了以上規(guī)定，采納了以上規(guī)定，1975年作了修訂，如表年作了修訂，如表42；1976年年P(guān)TI也在其手也在其手冊中規(guī)定了總損失值，見表冊中規(guī)定了總損失值，見表43。9.310n林同炎提出總損失及各因素損失的平均值，用預(yù)林同炎提出總損失及各因素損失的平均值，用預(yù)加力百分比表示。加力百分比表示。 先張先張/%后張后張/% 先張先張/

8、%后張后張/%混凝土彈性壓縮混凝土彈性壓縮41鋼材損失鋼材損失88混凝土收縮混凝土收縮76總損失總損失2520混凝土徐變混凝土徐變65 9.3114.2.2 分項計算分項計算n由于預(yù)應(yīng)力是通過張拉預(yù)應(yīng)力筋得到，凡是能使預(yù)應(yīng)力由于預(yù)應(yīng)力是通過張拉預(yù)應(yīng)力筋得到，凡是能使預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生縮短的因素，都將引起預(yù)應(yīng)力損失，筋產(chǎn)生縮短的因素，都將引起預(yù)應(yīng)力損失，我國我國橋規(guī)橋規(guī)JTG D62和和橋規(guī)橋規(guī)TB10002.3采用累積疊加法計采用累積疊加法計算預(yù)應(yīng)力損失，規(guī)定考慮以下算預(yù)應(yīng)力損失，規(guī)定考慮以下6項因素引起的損失：項因素引起的損失：654321llllll 混混凝凝土土收收縮縮和和徐徐變變損損失失鋼鋼

9、筋筋脈脈松松馳馳損損失失混混凝凝土土彈彈性性壓壓縮縮損損失失溫溫差差損損失失失失錨錨具具變變形形、接接縫縫壓壓縮縮損損摩摩擦擦損損失失9.312摩擦損失摩擦損失 ：后張法構(gòu)件中，在預(yù)應(yīng)力筋張拉過：后張法構(gòu)件中，在預(yù)應(yīng)力筋張拉過程中，預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦造成的損失。程中，預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦造成的損失。后張構(gòu)件中存在后張構(gòu)件中存在錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮造成的損錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮造成的損失失 ：錨具變形引起預(yù)應(yīng)力筋的回縮、滑移以及：錨具變形引起預(yù)應(yīng)力筋的回縮、滑移以及接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失。接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失。 先、后張構(gòu)件中先、后張構(gòu)件中 存在。存在。

10、1l2l9.313溫差損失溫差損失 ：先張法中的熱養(yǎng)護使得預(yù)應(yīng)力筋與先張法中的熱養(yǎng)護使得預(yù)應(yīng)力筋與臺座之間存在溫差而引起的損失。臺座之間存在溫差而引起的損失。先張構(gòu)件先張構(gòu)件混凝土彈性壓縮損失混凝土彈性壓縮損失 ：先張法構(gòu)件放松預(yù)應(yīng)力先張法構(gòu)件放松預(yù)應(yīng)力筋、后張法中后拉束對先張拉束造成的壓縮變形筋、后張法中后拉束對先張拉束造成的壓縮變形而產(chǎn)生分批張拉損失等。而產(chǎn)生分批張拉損失等。 先、后張構(gòu)件存在先、后張構(gòu)件存在3l4l9.314松弛損失松弛損失 ：長度不變的預(yù)應(yīng)力筋，在高應(yīng)力的長度不變的預(yù)應(yīng)力筋，在高應(yīng)力的長期作用下會產(chǎn)生松弛，會引起預(yù)應(yīng)力損失。長期作用下會產(chǎn)生松弛，會引起預(yù)應(yīng)力損失。 先、

11、后張構(gòu)件中存在先、后張構(gòu)件中存在混凝土的收縮和徐變引起的損失混凝土的收縮和徐變引起的損失 。 先、后先、后張構(gòu)件中存在張構(gòu)件中存在5l6l9.3152345612456 6 llllllllll先張構(gòu)件中存在的損失有：后張構(gòu)件、 5、中在規(guī)范規(guī)定的上述 種損失中、：種損失存在的損失有；： 5種損失。9.316u預(yù)應(yīng)力損失的分批及組合預(yù)應(yīng)力損失的分批及組合預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件從預(yù)加應(yīng)力開始即需要進行計算，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件從預(yù)加應(yīng)力開始即需要進行計算，而預(yù)應(yīng)力損失是分批發(fā)生的。因此，應(yīng)根據(jù)計算需要，而預(yù)應(yīng)力損失是分批發(fā)生的。因此，應(yīng)根據(jù)計算需要，考慮相應(yīng)階段所產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失?？紤]相應(yīng)階段所產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)

12、力損失。第一批損失第一批損失 l I 傳力錨固時（混凝土預(yù)壓前完成）傳力錨固時（混凝土預(yù)壓前完成）的損失；的損失；第二批損失第二批損失 l II 傳力錨固（傳力錨固（混凝土預(yù)壓）后完成混凝土預(yù)壓）后完成的損失。的損失。根據(jù)上述預(yù)應(yīng)力損失發(fā)生時間先后關(guān)系，具體組合根據(jù)上述預(yù)應(yīng)力損失發(fā)生時間先后關(guān)系，具體組合見表。見表。9.317預(yù) 應(yīng) 力 損 失 的 分 批 及 組 合 預(yù)預(yù) 應(yīng)應(yīng) 力力 損損 失失 的的 組組 合合 先先 張張 法法 構(gòu)構(gòu) 件件 后后 張張 法法 構(gòu)構(gòu) 件件 傳傳 力力 錨錨 固固 時時 的的 （ 第第 一一 批批 ） 損損 失失 lI l2 + l3+ l4+0.5 l5 l

13、1 + l2+ l4 傳傳 力力 錨錨 固固 后后 的的 （ 第第 二二 批批 ） 損損 失失 lII 0.5 l5+ l6 l5+ l6 9.318二二. .預(yù)應(yīng)力損失的分析與計算預(yù)應(yīng)力損失的分析與計算1.1.摩擦損失摩擦損失 l1u摩擦損失是指在后張法構(gòu)件張拉預(yù)應(yīng)力筋時，摩擦損失是指在后張法構(gòu)件張拉預(yù)應(yīng)力筋時，由于預(yù)應(yīng)力筋與周圍接觸的混凝土或套管之間存由于預(yù)應(yīng)力筋與周圍接觸的混凝土或套管之間存在摩擦，引起預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力隨距張拉端距離的增在摩擦，引起預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力隨距張拉端距離的增加而逐漸減少的現(xiàn)象。加而逐漸減少的現(xiàn)象。9.319直線預(yù)應(yīng)力筋曲線預(yù)應(yīng)力筋9.3209.321NpNp-dF1dx1

14、ppppdFN dxdxrdNA?。?；9.322NpNp-dF2 pdd/2d/2dx2ppp dxNddFpdxN d9.32312( )ppppdFA ddFdFrA d drdpp)()(lnlnconrp)(conkrpe9.324為張拉端與計算截面曲線部分的切線夾角為張拉端與計算截面曲線部分的切線夾角（rad），該夾角很小，可近似取張拉端到計算截面），該夾角很小，可近似取張拉端到計算截面的距離的距離 r = x ，則摩擦損失，則摩擦損失 l1為：為：9.3251con1()1con1con1 1() ( 1a)0.2lpxlllexx若：，則可近似按下（ ）式：（計算）9.326 c

15、onkx式中：張拉控制應(yīng)力；孔道每米長度的局部偏差對摩擦的影響系數(shù)；預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁間的摩擦系數(shù)；從張拉端至計算截面間曲線預(yù)應(yīng)力筋的夾角之和；從張拉端至計算截面間的孔道長度。9.327預(yù)應(yīng)力孔道偏差影響系數(shù)和摩擦系數(shù)9.328u摩擦損失的計算實例摩擦損失的計算實例(pN張拉端）121x4x2x3xd 錨固端0abc9.32911()111,()1, 00 1 10kxloconkxlaconaeeoxxx以 張 拉 端 為 原 點 向 錨 固 端 計 算 。點 ：、點 ：、9.3301211231123412()1,()1,()112112311,234121 1 1 kxkxlbconkxk

16、xkxlcconkxkxkxkxldconbxxxcxxxxdxxxxxeee點 ：、點 ：、點 ：、9.331一端張拉一端張拉兩端張拉兩端張拉超張拉超張拉采用兩端張拉工藝；采用兩端張拉工藝；采用超張拉工藝；采用超張拉工藝；0(0.1 0.15)(1.05 1.10)(2min)conconcon持荷減小孔壁摩擦，如涂水溶性潤減小孔壁摩擦，如涂水溶性潤滑劑；滑劑；提高施工質(zhì)量，減小孔道偏差；提高施工質(zhì)量，減小孔道偏差；u減少摩擦損失的措施減少摩擦損失的措施9.332u預(yù)應(yīng)力筋張拉后錨固時，由于錨具受力后變形、墊板縫隙預(yù)應(yīng)力筋張拉后錨固時，由于錨具受力后變形、墊板縫隙的擠緊以及鋼筋在錨具中的內(nèi)縮

17、引起的預(yù)應(yīng)力損失記為的擠緊以及鋼筋在錨具中的內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失記為 l2。對直線預(yù)應(yīng)力筋：對直線預(yù)應(yīng)力筋：2 lpplElllE式中：錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值之和；張拉端至錨固端之間的距離；預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量。2.2.錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮引起的損失錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮引起的損失 l29.333l曲線預(yù)應(yīng)力筋張曲線預(yù)應(yīng)力筋張拉錨固時，由于錨拉錨固時，由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，具變形和鋼筋內(nèi)縮，使預(yù)應(yīng)力筋有回縮使預(yù)應(yīng)力筋有回縮的趨勢，從而產(chǎn)生的趨勢，從而產(chǎn)生反向摩擦力反向摩擦力以阻止以阻止其內(nèi)縮。其內(nèi)縮。對于曲線預(yù)應(yīng)力筋對于曲線預(yù)應(yīng)力筋反摩擦的影響反摩擦的影響 影 響

18、 長 度錨 固 端xL2A aL2(x)Aconpconep=con-L1-L2NB bBxC-(+ kx)9.334l反向摩擦力只在一定的影響長度反向摩擦力只在一定的影響長度lf內(nèi)發(fā)生，即在距張內(nèi)發(fā)生，即在距張拉端拉端lf處，預(yù)應(yīng)力筋的內(nèi)縮值為零。處，預(yù)應(yīng)力筋的內(nèi)縮值為零。NaxLpNaxExLd1d)(2 NapxlLEx d)(2 影 響 長 度錨 固 端xL2A aL2(x)Aconpconep=con-L1-L2NB bBxC-(+ kx)用試算法確定一個等于用試算法確定一個等于2LEp 的面積的面積ABNa 9.335考慮反向摩擦后鋼筋應(yīng)力損失計算簡圖考慮反向摩擦后鋼筋應(yīng)力損失計算

19、簡圖張拉端xLxod錨固端p1xecaLfba0 xx 規(guī)范采用的簡規(guī)范采用的簡化計算圖式，其核化計算圖式，其核心是認為由張拉端心是認為由張拉端至錨固范圍內(nèi)由管至錨固范圍內(nèi)由管道摩擦引起的預(yù)拉道摩擦引起的預(yù)拉力損失沿梁長方向力損失沿梁長方向均勻分配，即將扣均勻分配，即將扣除管道摩阻損失后除管道摩阻損失后鋼筋應(yīng)力沿梁長方鋼筋應(yīng)力沿梁長方向的分布曲線簡化向的分布曲線簡化為直線為直線 9.336n單位長度由管道引起的預(yù)應(yīng)單位長度由管道引起的預(yù)應(yīng)力損失力損失0ldLdfL 2aaxppxxExEL00)()(d1d n張拉端因回縮引起的張拉端因回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失n鋼筋的總回縮量等于鋼筋的總

20、回縮量等于各微段回縮累計量各微段回縮累計量9.337n單位長度由管道引起的預(yù)應(yīng)單位長度由管道引起的預(yù)應(yīng)力損失力損失fpLEL 21dpfELL n單位長度由管道引起的預(yù)應(yīng)單位長度由管道引起的預(yù)應(yīng)力損失力損失n將將dfL 2代入可得代入可得9.338n當當LfL時時 2()fxlLxx 2()2xldx n當當Lf L時時 張拉端xLxod錨固端p1xecaLfba0 xx9.339u減少錨固損失減少錨固損失 的措施的措施采用回縮小的錨具；采用回縮小的錨具；采用超張拉工藝；采用超張拉工藝；對于先張法，盡可能加大預(yù)制臺座長度。對于先張法，盡可能加大預(yù)制臺座長度。2l9.340u為縮短先張法構(gòu)件的生

21、產(chǎn)周期，常采用蒸汽養(yǎng)護加快混為縮短先張法構(gòu)件的生產(chǎn)周期，常采用蒸汽養(yǎng)護加快混凝土的凝結(jié)硬化。凝土的凝結(jié)硬化。升溫時，新澆混凝土尚未結(jié)硬，鋼筋受熱膨脹，但張拉升溫時，新澆混凝土尚未結(jié)硬，鋼筋受熱膨脹，但張拉預(yù)應(yīng)力筋的臺座是固定不動的，亦即鋼筋長度不變，因此預(yù)應(yīng)力筋的臺座是固定不動的，亦即鋼筋長度不變，因此預(yù)應(yīng)力筋中的應(yīng)力隨溫度的增高而降低，產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋中的應(yīng)力隨溫度的增高而降低，產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失 l3。降溫時，混凝土達到了一定的強度，與預(yù)應(yīng)力筋之間已降溫時，混凝土達到了一定的強度，與預(yù)應(yīng)力筋之間已具有粘結(jié)作用，兩者共同回縮，已產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失具有粘結(jié)作用，兩者共同回縮，已產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失 l

22、3無法無法恢復。恢復。3.3.溫差（熱養(yǎng)護）損失溫差（熱養(yǎng)護）損失 l39.341u設(shè)養(yǎng)護升溫后，預(yù)應(yīng)力筋與臺座的溫差為設(shè)養(yǎng)護升溫后，預(yù)應(yīng)力筋與臺座的溫差為 t ，取鋼筋的溫度膨脹系數(shù)為取鋼筋的溫度膨脹系數(shù)為 a=110-5/，則有：，則有：5531 102102lpEttt u減小溫差損失的措施減小溫差損失的措施分階段升溫養(yǎng)護。分階段升溫養(yǎng)護。9.342u先張法構(gòu)件先張法構(gòu)件先張法構(gòu)件放張時，預(yù)應(yīng)力筋與混凝土一起受壓縮短，先張法構(gòu)件放張時，預(yù)應(yīng)力筋與混凝土一起受壓縮短，引起預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力降低。引起預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力降低。設(shè)混凝土預(yù)壓應(yīng)力在彈性范圍，則根據(jù)鋼筋與混凝土共設(shè)混凝土預(yù)壓應(yīng)力在彈性范圍，則根

23、據(jù)鋼筋與混凝土共同變形的條件，可得混凝土彈性壓縮引起的損失同變形的條件，可得混凝土彈性壓縮引起的損失 l4為：為：4plpppcpcEppccpcpEEEEN式中：預(yù)應(yīng)力筋重心處由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。4. 混凝土彈性壓縮引起的損失 l49.34323200 ppconllpppppppcNANN eAI則：故有： 對于先張法構(gòu)件，放松預(yù)應(yīng)力筋時預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)的應(yīng)力為： 9.344對后張法構(gòu)件，當一次張拉所有預(yù)應(yīng)力筋時，無對后張法構(gòu)件，當一次張拉所有預(yù)應(yīng)力筋時，無彈性壓縮損失，當有多束預(yù)應(yīng)力筋并采用分批張拉彈性壓縮損失，當有多束預(yù)應(yīng)力筋并采用分批張拉時，則張拉后批預(yù)應(yīng)力筋時在先批已張拉的預(yù)應(yīng)

24、力時，則張拉后批預(yù)應(yīng)力筋時在先批已張拉的預(yù)應(yīng)力筋處產(chǎn)生混凝土壓縮，從而導致預(yù)應(yīng)力損失。筋處產(chǎn)生混凝土壓縮，從而導致預(yù)應(yīng)力損失。精確計算公式：精確計算公式：4 lEppcpc這里為計算截面先張拉的鋼筋重心處， 由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。u后張法構(gòu)件后張法構(gòu)件9.345近似計算公式近似計算公式441 2 lEppcpclmmm 為計算截面全部鋼筋重心處，由張拉 所有預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；張拉預(yù)應(yīng)力筋的總批數(shù)?？扇】刂平孛孀鳛槿旱拇碛嬎闫溆嘟孛娌涣硇杏嬎?。 對于簡支梁，可取l/4處截面作為控式中；，制截面。9.346u松弛的定義松弛的定義在預(yù)應(yīng)力筋的長度保持不變的條件下，其內(nèi)

25、應(yīng)力隨時間增在預(yù)應(yīng)力筋的長度保持不變的條件下，其內(nèi)應(yīng)力隨時間增長而逐漸降低，這種現(xiàn)象稱為長而逐漸降低，這種現(xiàn)象稱為松弛松弛，亦稱，亦稱徐舒徐舒。鋼筋的松弛實際上是鋼筋在高應(yīng)力長期作用下具有產(chǎn)生塑鋼筋的松弛實際上是鋼筋在高應(yīng)力長期作用下具有產(chǎn)生塑性變形的性質(zhì)。性變形的性質(zhì)。u松弛的發(fā)展規(guī)律松弛的發(fā)展規(guī)律初期發(fā)展快，第一小時內(nèi)松弛最大，初期發(fā)展快，第一小時內(nèi)松弛最大，24h內(nèi)可完成總松弛內(nèi)可完成總松弛的的50，規(guī)范規(guī)范按按1000h完成完成100考慮?？紤]。u影響松弛的主要因素影響松弛的主要因素與鋼筋品種、初始應(yīng)力大小、持荷時間、超張拉工藝、與鋼筋品種、初始應(yīng)力大小、持荷時間、超張拉工藝、 溫度等

26、因素有關(guān)。溫度等因素有關(guān)。5.松弛損失 l59.347u松弛損失的計算松弛損失的計算根據(jù)應(yīng)力松弛的長期試驗結(jié)果，根據(jù)應(yīng)力松弛的長期試驗結(jié)果，規(guī)范規(guī)范?。喝。簂5l5l5 0.05 0.035 0.52conconpepepkf 一 次 張 拉 ：超 張 拉 ：精 軋 螺 紋 鋼 ：（-0高 強 鋼 絲 、 鋼 絞.26) 線 ： 9.348con2l53 0.521.00.91.0peppellpeepkconpef 高 強 鋼 絲 、 鋼 絞 線 ：式 中 ：張 拉 控 制 應(yīng) 力 ；張 拉 系 數(shù) ， 一 次 張 拉； 超 張 拉；鋼 筋 松 弛 系 數(shù) ， 級 松 弛 （ 普 通 松 弛 ）， 級 松 弛 （ 低 松 弛 ） 0.3傳 力 錨 固 時 預(yù) 應(yīng) 力 筋 內(nèi)（-0.2的 應(yīng) 力 ， 先 張 構(gòu) 件 ： 后 張 構(gòu) 件 ：6) con124lll 9.349u減小松弛損失的主要措施減小松弛損失的主要措施采用低松弛鋼筋；采用低松弛鋼筋；采用超張拉工藝。采用超張拉工藝。9.35