(word完整版)土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計完整計算書

1、(word 完整版)土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計完整計算書該工程為某大學(xué)實驗樓，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)；建筑層數(shù)為 8 層，總建筑面積 11305.82m2，寬度為 39.95m,長度為 60.56m；底層層高 4.2m，其它層層高 3.6m,室內(nèi)外高差 0.6m.該工程的梁、柱、板、樓梯、基礎(chǔ)均采用現(xiàn)澆，因考慮抗震的要求，需要設(shè)置變形縫,寬度為 130mm.1。1.1 設(shè)計資料(1)氣象條件C 。該地區(qū)年平均氣溫為 20凍土深度 25cm，基本風(fēng)壓 0.45kN/m2，基本雪壓 0。4 kN/m2，以西北風(fēng)為主導(dǎo)方向,年降水量 1000mm。(2)地質(zhì)條件該工程場區(qū)地勢平坦，土層分布比較規(guī)律。地基承載力

2、特征值 f240kPa 。a（3)地震烈度7 度。(4)抗震設(shè)防7 度近震。1.1.2 材料梁、柱、基礎(chǔ)均采用 C30;縱筋采用 HRB335,箍筋采用 HPB235；單向板和雙向板均采用 C30,受力筋和分布筋均為 HPB235;樓梯采用C20，除平臺梁中縱筋采用HRB335 外，其余均采用HPB235。1。2 工程特點本工程為 8 層，主體高度為29m 左右，為高層建筑。其特點在于：建造高層建筑可以獲得更多的建筑面積，縮小城市的平面規(guī)模,縮短城市道路和各種管線的長度，從而節(jié)省城市建設(shè)于管理的投資;其豎向交通一般由電梯來完成，這樣就回增加建筑物的造價；從建筑防火的角度來看，高層建筑的防火要求

3、要高于中低層建筑；以結(jié)構(gòu)受力特性來看，側(cè)向荷載（風(fēng)荷載和地震作用)在高層建筑分析和設(shè)計中將起著重要的作用,因此無論從結(jié)構(gòu)分析，還是結(jié)構(gòu)設(shè)計來說，其過程都比較復(fù)雜.在框架結(jié)構(gòu)體系中,高層建筑的結(jié)構(gòu)平面布置應(yīng)力求簡單，結(jié)構(gòu)的主要抗側(cè)力構(gòu)件應(yīng)對稱均勻布置，盡量使結(jié)構(gòu)的剛心與質(zhì)心重合，避免地震時引起結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)及局部突變，并盡可能降低建筑物的重心，以利于結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性；合理地設(shè)置變形縫，其縫的寬度視建筑物的高度和抗震設(shè)防而定.該工程的設(shè)計，根據(jù)工程地震勘探和所屬地區(qū)的條件，要求有靈活的空間布置和較大的跨度,故采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。1。3 本章小結(jié)本章主要論述了本次設(shè)計的工程簡況和工程特點，特別對于

4、高層建筑的優(yōu)點和框架結(jié)構(gòu)中高 層建筑的布置原則作了詳細(xì)闡述。2 結(jié)構(gòu)設(shè)計2。1 框架設(shè)計2。1.1 工程簡況該實驗樓為八層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積 11305。82m2，建筑平面為“U”型，受建筑場地限制，寬度40m,長度60m。建筑方案確定，中間部分房間開間 3。3m,進(jìn)深 7。5m，走廊寬度 2.4m；兩側(cè)部分房間開間、進(jìn)深視具體情況而定。底層層高 4.2 m,其它層層高為 3。6 m，室內(nèi)外高差 0。45 m?？蚣芷矫嬷W(wǎng)布置圖 21 所示,（僅取中間部分作為設(shè)計對象）L3L3L3L3L3L3L3L3L3L3L3L31L1LL11L1LL11L1L1L1L1L1LL32L L3L

5、32LL3L32L L3L32L L3L3L3L32L2LL32LL4L3L3L32L2L2LL3L3L3L32L L3L32LL31L1L1L1L1L1L1L1L1L1L1L1LL3L3L3L3L3L4L3L3L3L3L33300 3300 3300 33003300 3300 3300396003300 3300 3300 3300 330010L574 40 0 271 2 L0L0 157圖 21 框架平面柱網(wǎng)布置2。1.2 設(shè)計資料(1)氣象條件基本雪壓=0.4kN/m2；基本風(fēng)壓=0。45 N/m2 (2)抗震設(shè)防7 度近震。（3）材料混凝土采用 C30，縱筋級，箍筋級(4）屋面及

6、樓面做法屋面做法(上人)：30 厚細(xì)石混凝土保護(hù)層二氈三油防水層20 厚水泥沙漿找平層150 厚柱石保溫層100 厚鋼筋混凝土板15 厚板底紙筋石灰樓面做法：12mm 厚大理石地面30mm 厚細(xì)石混凝土100mm 厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板15 厚板底紙筋石灰2。1.3 設(shè)計內(nèi)容：（1）初估截面尺寸a、框架柱子28 層截面尺寸均為b=h=（(1/81/12)H=(1/81/12）3.6m=0。450.3m1 層： b=h=（1/81/12）H=(1/81/12)4。2m=0.520。35m取 bh=500mm500mmb、橫向框架梁(L1）：h=(1/101/18）l=（1/101/18）7。5m=0

7、。750。42m 取 h=600mm b=（1/21/3）h=（1/2（1/21/3）1/3）0。6=0。20。3m 取 b=250mmc、中間框架梁（L2）：由于跨度小，故取 bh250mm400mm d、縱向框架梁(L3)：h=(1/101/18)l=(1/101/18）3。3m=0.330。18m 取 h=500mm b=（1/21/3）h=(1/21/3)0。5=0.250。17m 取 b=250mme、次梁(L4）：h=(1/101/18)l=(1/101/18）6。6m=0。660.37m 取 h=500mm b=（1/21/3)h=(1/21/3）0。5=0.250。17m 取

8、b=250mm（2)樓板厚度:(采用單向板）hl/40=l/403。3=0.82m取 h=100mm（3)梁的計算跨度梁的跨度：取軸線間距，即邊跨梁為 7。2m,中間梁為 2。4m,L3H0 57 L0 11L1L1L1L1L1L1L1L1L1L1L1LFE471L30 24 L22LL3L40 105 L1L1L1L1L1L1L1L1L1L1L1L1L7CL3L43300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 33003960045678910111213141516圖 2-2 框架梁編號（4）柱高度底層柱子高 h=4。2m+0.

9、45m+0.50m=5。15m，其中4。2m 為底層高,0.45m 為室內(nèi)外高差,0。50m 為基礎(chǔ)頂面至室外地坪的高度。其他層柱高等于層高即為 3。6m。由此得框架計算簡圖，見圖 2-3.2。1。4 荷載計算（1) 屋面均布荷載：30 厚細(xì)石混凝土保護(hù)層0。03m24=0.72 kN/二氈三油防水層0。35 kN/20 厚水泥沙漿找平層0.02m20=0.40 kN/150 厚柱石保溫層0。15m5=0。75 kN/100 厚鋼筋混凝土板0。1m25=2.5 kN/15 厚板底紙筋石灰0。015m16=0.24 kN/共計：4.96 kN/屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：（123。3+0。5）(7。52+2

10、。4+0。5）4.96=3560KNZ2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z206306Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2Z2306306306Z2Z2Z2Z2306Z2Z2Z2Z2Z1Z1CZ1FZ1EH3063055750024007500圖 23 橫向框架計算簡圖及柱編號(2）樓面均布恒載（按樓面做法逐項計算）：12mm 厚大理石地面0。012m28=0.34 kN/30mm 厚細(xì)石混凝土0。03m24=0。72 kN/100mm 厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板0.1m25=2。5 kN/15 厚板底紙筋石灰0。01516=0.24 kN/合計：3.8kN/樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：(123.3+0.5）（7

11、。52+0.4+0.5）3.8=2727 kN/(3)屋面均布活載計算重力荷載代表值時，要考慮雪荷載和施工荷載。0。4（123.3+0.5)(7。52+2.4+0.5)=287 kN（4） 樓面均布活載：對于實驗樓取均布活荷載為 2.0kN/，故樓面均布活載標(biāo)準(zhǔn)值為：（123。3+0.5)（7。52+2。4+0。5）2.0=1435 kN（5） 梁柱自重（包括梁側(cè)，梁底，柱抹灰重量）梁側(cè)、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁寬及柱寬計算來考慮。梁（柱）編 號截面（） 長度（)根數(shù)每根重量(kN）0。250。L17。0258=20030。45表 2-1 梁柱自重表6L20。250.41。90138

12、=1045。51L30。250.52.80448=35210。15L40.250.55.90412+2=5037.54Z10.50。55.15(4712)+27=35026。24Z20.50.53。6028=1621。39注:每根重量為：0。290.6725=30。45 kN（考慮抹灰） 對于柱，則：0.40.45。1525=37.54 kN（6)墻體自重：墻體均為 240mm 厚墻.墻兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。表 2-2 墻體自重底層縱墻每片面積2。84.45片數(shù)1242=46重量(kN）3049底層橫墻7。04。3517275其他層縱墻2。83.1462124其他層橫墻6。73

13、.0171818注：單位面積上墻體的重量為：0.2819=5.32 kN/故:墻體自重為： 5。322.84。4546=3049 kN,其他計算類同.(7）荷載分層總匯a、頂層重力荷載代表值包括頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載+50%活載+梁自重（縱橫梁）+半層柱自重+半層墻體自重。b、其他層重力荷載代表值包括:其他層重力荷載代表值包括：樓面恒載 +50活半層的柱及縱橫墻體自重（包括橫墻）.將前述荷載相加，得集中于多層樓面的重力荷載第八層：7569KN第七至二層: 9943KN第一層:12013KNG =7479kN8G =9856kN7G =9856kN6G =9856kN5G =9856k

14、N4載+ 縱橫梁自重 + 上下各代表值如下：建筑物重力荷載代表值8 G 為i8i=1G =9856kN3G =7569+99436+12013=79240kNiG =9856kN2質(zhì)點i=1 重力荷載值見圖2.1.5 水平地震力作用下框架側(cè)移計算(1）橫梁線剛度：2-4。G =11882kN1圖 24 質(zhì)點重力荷載值采用混凝土 C25， Ec=3。0107kN/在框架結(jié)構(gòu)中,有現(xiàn)澆樓面或預(yù)制板樓面。而現(xiàn)澆板的樓面，板可以作為梁的有效翼緣,增大梁的有效剛度,減少框架側(cè)移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取 I =1。5 I （ I00為梁的截面慣性矩)，對中框架取I

15、 =2.0 I0。橫梁線剛度計算結(jié)果見表2-3.表 2-3 橫梁線剛度計算梁號L截面bh()跨度慣性矩邊框架梁中框架梁m2l m( )I =bh3I =1.5Ib0012EIk =I =2.0Ibb0EIk =bbpbpL10o7.54.51036。250。 6751032.7019.013.601040-304L20o2。41o1。310-32.431040.2503.32.6109510-33.9102.61033。250。 425104L33o5。 4.731.5335510421004L40o6。62.6103.9101.77135.212。250.5-3-3040-336104(2)

16、橫向框架柱的側(cè)移剛度D 值柱線剛度列于表 24，橫向框架柱側(cè)移剛度D 值計算見表 2-5。表 2-4 柱線剛度柱號Z截面（）柱高度（m)慣性矩線剛度I =0bh3 (m4）12K =cEIhc (kNm）ZZ120。50.50。50。55.153。62。211035.211033.031044。34104表 2-5 橫向框架柱側(cè)移剛度D 值計算層次工程柱類型K = K (一般層)b2Ka = K （一般層）c2+KK = K (底層)D = aK 12 (kN / m)c h2根數(shù)bKa = 0.5 + K (底層)2+Kc邊框架邊柱2.713.03= 0.890.48185204底邊框架中柱

17、2.71+ 2.43=1.693.030。598119364中框架邊柱3.603.03= 1.180.52870218層中框架中柱 D3.60 + 3.25 = 2.263.030.64990218376498邊框架邊柱2.7 + 2.7 = 0.620.24327695二三四五六七八層2 4.344邊框架中柱(2.43+2.7)2 =1.2124.340.368564374中框架邊柱3.6+3.6= 0.8224.340。301185528中框架中柱(3.6+3.6) 2=1.5724.340。443313928 D700296（3)橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。頂點位移法

18、是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法.將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化為無限質(zhì)點的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點位移表示的基頻公式。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點水平位移,就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期:DTT = 1.7a10式中a0-基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，取 0.6；DT 框架的頂點位移。在未求出框架的周期前,無法求出框架的地震力及位移；層間相對位移層次G （kN）i G (kN)iD （kN/m)idi = Gi DDi表 2-6 橫向框架頂點位移i8756975697002960。01080.578979943175127002960.02500.5539699432745570

19、02960。03920。514759943373987002960。05320.481649943473417002960。06710。424539943572847002960。08320.351329943672277002960.09600.2753112013792403764980。20450.1903T = 1.7a10DT=1.70。6 0.5736 =0.776（s）（4）橫向地震作用計算在 II 類場地,7 度設(shè)防區(qū)，設(shè)計地震分組為第二組情況下，結(jié)構(gòu)的特征周期Tg=0。35s，水平地震影響系數(shù)最大值amax=0.08由于T =0。776 T =1。40。35=0。49(s），

20、應(yīng)考慮頂點附加地震作用.1gd =0。08 T +0。01=0。080.773+0。01=0.072n1頂點附加水平地震作用：DF = dnFn EK=0。0732616=191kN各層橫向地震剪力計算見表 37，表中：=G HFiiF(1-d )i7 G HEKnjjj =1層次h （m）iHGG Hii(kN m)i iGHi i7j 1GHFiVi表 2-7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力（m)(kN)j j=(kN）（kN）83。630。3575692308540。16960205602。5173.626.759943.2654750.193483.11085.663.623.1599

21、432301800.169421。521507.1253。619.5599431943080.132352。761859.8843。615.929943。1582920。109292。582152。4633。612。3599431227960.088225。172377.6323.68。759943870010.061159。762537.3915.155。1512013618660.042120。332657。39注:表中第 8 層 F 中加入了DF 。in橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖 25.602.51483.1.421.52352.76292.58225.172159.7612

22、0.33602.511085.601507.121859.882152.46.2377.632537.392657.72圖 25 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力(5）橫向框架抗震變形驗算詳見表 2-8。層次層間剪力Vi層間剛度 DiV層間位移 iDi層高h(yuǎn)i層間相對彈性轉(zhuǎn)角qe表 28 橫向變形驗算（kN)(kN）（m）(m）8602.407002960.000863.61/418771085.607002960。001543。61/232961507。127002960。002133。61/168551859。887002960。002633.61/132742152.467002960

23、。003043。61/117932377。637002960。003363。61/106522537.397002960.003583.61/100312657。72764980。006825.151/758注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求6。qeqe=1/450。（6） 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計取中框架為例，柱端計算結(jié)果詳見表 29。地震作用下框架梁柱彎矩,梁端剪力及柱軸力分別見表 210、圖 2-6,圖 27.表 2-9 柱端計算層層高層間剪力層間剛度C 軸柱(邊柱）次NiViDiDimVi,mykM上M下83。6060370029612087110。820。3526。691

24、4.2173。60108670029612087190.860。4042。0428.57(word 完整版)土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計完整計算書63.60150770029612087260.860。4552。5544。1353。60185970029612087320。860.4565.6952。7643.60215270029612087370.860。5067。867。8133.60237770029612087410。860。5075。275.223。60253770029612087430。860。4588.2369.7715。1526583764987356501。240。6495.11

25、72.3續(xù)表 2-9層次層高Ni層間剪力Vi層間剛度DDimVi,mE 軸柱（邊柱）kyM上M下i83.660370029617946151.570。4232.9123。2873。6108670029617946271。570。4853.6549。3863。6150770029617946391。570.4872.1265.6653.6185970029617946471。570。4887.1381.2243。6215270029617946551。570.510110133.6237770029617946611.570。510910923.6253770029617946651.570。4

26、9117.5112。915.1526583764988962621.570。55142.63172.78注：表中： y =y + y + yV= VD/ D M= Vy h012,3imCimi下im i iM= V(1- y )h上imii表 210框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力(word 完整版)土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計完整計算書17.0822.6825.7431.8631.8625.7425.7414.7825.7439.9634.6039.9613.8654.941.0422.1452.4322.1452.4313.8641.0464.0654.4664.0627.3651.4848.38

27、71.1448.3871.1427.3651.4878.8454.4678.8483.4272.2283.4242.1263.3665.6689.9889.9842.1263.3665.66105.4872.22105.48 83.6296.6051.8466.681.229981.2251.8466.6118.4483.62118.44110.9596.05110.9566.673.8991089966.673.8140.496.05140.4120.8785.14108117.5117.573.885.1473.810834.6054.996.60120.87104.63158.94104

28、.63158.94117.98136.29136.2969.6692.7112.9141.37141.3769.6692.7117.98162.36162.36293.28172.78172.78293.28圖 26 地震作用下框架彎矩圖 2-7 地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力2。1.6 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍以中框架為例進(jìn)行計算。（1）荷載計算第 8 層梁的均布線荷載CE 跨： 屋面均布恒載傳給梁4。963.3=16.37kN/m橫梁自重（包括抹灰）0.290.625=4.35kN/m 恒載：20。72kN/mEF 跨： 屋面均布恒載傳給梁4。963。3=16。37kN/m橫梁

29、自重（包括抹灰）0.290。425=2。9kN/m 恒載：16。27kN/m第 8 層活荷載：2。03。3=6.6kN/m第 71 層梁均布線荷載CE 跨: 樓面均布恒載傳給梁3。83.3=12.54kN/m 橫梁自重4。35kN/m內(nèi)橫墻自重(含粉刷）0。2819（3.60.6)=15.96kN/m恒載：32.85kN/mEF 跨： 樓面均布恒載傳給梁3.83。3=12。54kN/m 橫梁自重（包括抹灰)2。9kN/m恒載：15.44kN/m第 71 層活荷載:23。3=6。6kN/m第 71 層集中荷載：縱梁自重(包括抹灰)：0。290。50253.3=38。61kN 縱墻自重（包括抹灰）

30、：0.28193.9（3。60.50）=54。42kN柱自重（包括抹灰）：0.540.543.325=24。06kN總計：117.1kN(2）用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析 ,除活荷載較大的工業(yè)廠房外,對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較大時，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘 1。11。2 的放大系數(shù)予以調(diào)整.a、固端彎矩計算將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。計算結(jié)果見表 2-11。b、分配系數(shù)計算見圖 29；20.72kN/m 19.27kN/m 20.72kN/m3

31、2.85kN/m 15.44kN/m 32.85kN/m32.85kN/m15.44kN/m32.85kN/m32.85kN/m32.85kN/m15.44kN/m32.85kN/m32.85kN/m15.44kN/m32.85kN/m32.85kN/m15.44kN/m32.85kN/m15.44kN/m32.85kN/m32.85kN/m6.6kN/m6.6kN/m6.6kN/m6.6kN/m6.6kN/m6.6kN/m6.6kN/m6.6kN/m（a）恒載示意（ b)活載示意3.756.53.75 4.346.53.75 4.34 6.56.53.75 4.34 6.53.75 4.34

32、 6.54.344.344.344.3432.85kN/m15.44kN/m4.343.754.34 6.54.343.754.34 6.54.343.754.34 6.5圖3.033.0328 框架豎向荷載示意c、傳遞系數(shù)遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為 1/2； d、彎矩分配恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算見表 2-12,框架的彎矩圖見圖 2-10；活荷載作用下，框架的彎矩分配計算見表 213，框架的彎矩圖見圖 2-11；圖 29 分配系數(shù)示意層數(shù)abab118 層（恒)12 20.72 7.52 = 97.138 層（恒）12 19.27 2.42 = 9.2571 層（恒）12 32.85 7.5

33、2 = 153.91171 層(恒）12 15.44 2.42 = 7.411118 層（活)12 6.6 7.52 = 30.948 層（活）12 6.6 2.42 = 3.1771 層（活）30.94 kN m71 層（活3.17 kN m豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為 0。8，調(diào)幅后,恒荷載及活荷載彎矩見圖 2-10,圖 2-11 中括號內(nèi)數(shù)值。表 2-11固端彎矩計算CE 跨EF 跨固端彎矩M = M / kN m層數(shù)固端彎矩M = M / kNm表 212 恒載彎矩分配圖上柱下柱右梁左梁0.5360。46497。1352。0645。0626.85-16

34、。96八層6。084.58-5.3810。383.03-2.6364。2164.21上柱下柱右 梁 0.3860。4770.16797。139.25-33。9241。9214.6722。5322。630。100.200。10-2。162。31-0。060。08-0。0283.49-66。7-24.260。3490。3490.3020。2670.3090。3090。115153。91七層153。91-7.4149。5349.5342.85-35.91-41.56-41.56-15。47-11。0512。5711.9411.94-11。9423.9924。77-17.9621.43-17.9420

35、.78-10.75-10。759.304。625。345。341.991。346.392。31-4.650.042.681。891。891。640.540.620.620.2364。7761。47-125.38139.5557。64-56。9-21。530.3490。3490。3020。2670。3090。3090.11549。5349.53153。9142。85153。9135。91-41.56-41.567。4114.4724。7729.77-17。9621。4320.7820.78-12.77-12。77六層5。376.226。222.31-5.387。272.69-5.532。673.

36、113.483。483.010。070.080。080。0364。7761.47-125.38139。55-57.6456.9-21。530。3490。3490。3020。2670。310。3090。11549.5349.53153。9142。85153。91-35。9141.5641。56-7。4115.4729。7729。77-17.9221.4320。7820.78-14.53-14.53五層5.376。226。222.31-6。39-6.902.68-6.293。112.982.772。772。390。050。060.060。0464。7761.47125。38139。55-57。64

37、56.921.530.3490。3490。3020.2670。310。3090.115153。91153.917.4149.5349.5342.85-35.9141。5641.56-15.4729.7727。6717.9221。43-20.78-22。93-13。7913。79四層5.956.886。882.56-7。271.952.98-5。973.110。542.182.181.880.911。051.050。3964.7761。47125。38139.5557.6456。921。540。3490.3490。3020.2670。310。3090.11549。5349。53153.91 42

38、。85153。91-35.9141。5641。56-7.4115。4729。7727.6717。9221。4320。78-22。93-13。79-13.79三層5.956.886。882.567。27-1.952.985。973.11-0.542.182。181。880。911.051。050。3964.7761.47125。38139.5557.6456。921.540。3490.3490。3020。2670.310.3090.11549.5349。53153.91 42。85153.9135。91-41.5641。56-7.4115。4729.7727.67-17。9221。4320。78

39、-22。93-13。7913。79二層5。956.886。882.567。271.952。985。973.110.542.182。181.880。911。051。050。3964。7761。47-117。42139.5157。6456。921。540.390.2730.3370。2670.310。3090.11555。3438。74153。9147.83153。91-35。9141.5641。56-7。41-15。4729.7719.7721.43-20.78-22。93-3。902.73一層5。956.886。882.566.90.47-5。973.11-0.542.872.012.480。

40、911。051.050。3983.3241。29124。92139.51-57。64-56.9821。53表 213活載彎矩分配圖-3。37上柱下柱右梁0.5360.46430。9416。5814.365.3-5。30。3490.3490.30230.94左梁上柱0。38630。94八11。94-0。050。041.251。440.54-1.61-0.63-0.020.821.111。020.320。36-0.1320.29-20.2926.1618.238.260.3490。3490。3020。2670。3090.3090.11510。7910。7930。949.3430。946。677。8

41、3-7.833.17-2.917。644.98-3.39七4.31-5。673。923。223.22-2.79層1。411。631.630.610。03-1。150.71-1。10-0。720.550。160.160.150。420.490。490.1817.7815。34-33.526。71-10.399.527.210.3490.3490.3020.2670。3090.3090。11510。7910.79-30。94 9。3430.946。77-7.837。83-3.172.914。984。983。39六4.31-3。92-3.922。292.29-1。98層0.941.091.090.411.61-1.150。470。990。820.550。800。800。690。1-0。12-0。12-0.0417.7815.3433.526。71-10.399。52-7.210.3490.3490。3020。2670.310.3090。11510.7910。7930.94 9。3430。946.777.837.833.172.914.984.983.39五4.31-3.92-3.92-2.292。291.98層0.