某學(xué)校多層框架結(jié)構(gòu)工程方案設(shè)計書

1、某學(xué)校多層框架結(jié)構(gòu)工程設(shè)計摘 要：本設(shè)計為某學(xué)校多層框架結(jié)構(gòu)工程，主體結(jié)構(gòu)為七層框架結(jié)構(gòu)?？偨ㄖ?積約為6700平米。建筑總高度為25.8m。本設(shè)計包括建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計兩部分，建筑部分包括平、立、剖面的設(shè)計，以及 部分構(gòu)造做法的確定等。結(jié)構(gòu)部分有結(jié)構(gòu)體系體系的布置、基本構(gòu)件截面尺寸的確定。 結(jié)構(gòu)的剛度計算、內(nèi)力的不利組合。除此之外，利用結(jié)構(gòu)設(shè)計軟件PKPM進行一榀框架的截面設(shè)計、一榀框架的內(nèi)力配筋的計算、現(xiàn)澆樓板設(shè)計、現(xiàn)澆樓梯設(shè)計，基礎(chǔ)的設(shè) 計，并對主要控制截面的內(nèi)力與手算進行比較分析。關(guān) 鍵詞：框架結(jié)構(gòu)；結(jié)構(gòu)設(shè)計；內(nèi)力組合；抗震；防火Underground garage and the

2、air defense projectconstruction quality control of waterAbstract : This project is the army office building of Tuoketuo County in Inner Mongolia. The project main body is 7-storyframe structure system. The total architectural2area of the building is about 6700m,with a higth of30.3m.The whole desig n

3、 con sists of two parts which is the architecture desig n and the structure design. Architecture design includes horizontal design vertical design、 profile design as well as parts of determ in atio n of structure and con struct ion and so on. The structure desig n contains the arra ngeme nt of the s

4、tructure system , the secti on size determ in ati on of the basic members, the computati on of the structure rigidity, the computati on of in ternal force and rei nforceme nt of a frame, the disadva ntageous comb in ati on of the in ternal force, the cast-in-situ floor design,the staircase design, t

5、he independent foundation design and so on.ln additi on, use ing the structure program of PKPM for the secti on desig n of a frame, and then,comparing the primary control sections internal force with the hand calculation .The fortifier intensity is octave, the grade of fireproof is second class. Acc

6、ording to the fire protect ion and the earthquake resista nee request, this structural arran geme nt is a shape, the mai n body floor set two staircases.Key word: frame con struct ion; earthquake resista nee; fire protect ion; structural desig n; en doge nic force compo und目 錄1工程概況與設(shè)計資料 11.1工程概況11.2

7、設(shè)計資料12結(jié)構(gòu)體系的選擇與結(jié)構(gòu)布置 12.1結(jié)構(gòu)體系12.2結(jié)構(gòu)布置2221抗震設(shè)計的基本原則 2結(jié)構(gòu)平面布置原則 3結(jié)構(gòu)豎向布置原則32.3 框架結(jié)構(gòu)的承重方案 32.4抗震等級32.5結(jié)構(gòu)總體布置33構(gòu)件截面尺寸初選 43.1框架梁尺寸初選43.2柱截面尺寸確定53.3板截面尺寸的選定64材料選取 65重力荷載計算 75.1工程做法75.1.1 屋面做法7樓面（走廊）做法7地面做法7衛(wèi)生間做法7外墻做法8內(nèi)墻做法8踢腳做法85.2屋面及樓層可變荷載標準值 85.3樓層重力荷載代表值計算 9各層墻體自重（ 內(nèi)墻200厚外墻300厚）9屋、樓面活荷載 115.4樓層集中重力荷載代表值計算12

8、6水平地震作用下框架的側(cè)移驗算 126.1橫向框架側(cè)移風(fēng)度計算 12橫梁線剛度計算13柱線剛度的計算 13柱的側(cè)移剛度D值計算136.2橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移剛度計算 16橫向框架自振周期 16水平地震作用力及樓層地震剪力計算 16水平地震作用下的位移驗算 17水平地震作用下框架的內(nèi)力計算 187向荷載作用下的內(nèi)力分析 217.1選取計算單元 217.2荷載計算21豎向荷載下框架受荷總圖22風(fēng)荷載標準值計算 237.3內(nèi)力計算.24豎向荷載作用下的內(nèi)力計算 .24參考文獻251工程概況與設(shè)計資料1.1工程概況該工程為某武裝部框架結(jié)構(gòu)辦公樓。工程共7層，主體結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，內(nèi)設(shè)大

9、樓梯兩部小樓梯一部。建筑總面積約 6700m2，建筑總高度25.8m,室內(nèi)外高差為450mm 工程室內(nèi)地坪標高為土 0.000m,底層高為4.2m，其他層高均為3.6m。建筑層數(shù)及立面處 理均滿足城市規(guī)劃要求。1.2設(shè)計資料(1) .冬季采暖室外計算溫度-14C，絕對最高溫度334C，絕對最低溫度-164C；(2) .年平均降雨日數(shù)：91.8天；(3) .日最大降雨量為100.8mm；(4) .月最大降雨量為229.2mm；(5) .年最大降雨量為673.4mm；(6) .地下水穩(wěn)定水位：6.6 m8.7 m;(7) .該市準凍結(jié)深度：0.9m;(8) .最大積雪深度210mm,基本雪壓0.4

10、kN/m;(9) .冬季相對濕度55%，夏季相對濕度40%;(10) 地震設(shè)防烈度：8.5度；(11) .工程地質(zhì)概況：表1土層分析土層厚度(m)土的名稱承載力標準值(kPa)11.0雜填土9024.0粗砂土22034.5粉砂1802結(jié)構(gòu)體系的選擇與結(jié)構(gòu)布置2.1結(jié)構(gòu)體系：框架結(jié)構(gòu)體系由梁.柱構(gòu)件組成的結(jié)構(gòu)單元稱為框架.全部豎向荷載和側(cè)向荷載由框架承受的結(jié)構(gòu) 稱為框架結(jié)構(gòu)。框架結(jié)構(gòu)的優(yōu)點是建筑平面布置靈活.外墻用非承重構(gòu)件.可使立面設(shè)計 靈活多變，如果采用輕質(zhì)隔墻和外墻，就可大大降低房屋自重.節(jié)省材料.框架結(jié)構(gòu)在水平 力作用下的受力變形特點由兩部分組成：第一部分側(cè)移由柱和梁的彎曲變形產(chǎn)生.由柱

11、的 軸向變形產(chǎn)生.框架抗側(cè)剛度主要取決于梁.柱的截面尺寸.通常梁柱截面尺寸的慣性矩小 側(cè)向變形大.這是框架結(jié)構(gòu)的主要缺點.也因此而限制了框架結(jié)構(gòu)的使用高度.框架體系能提供較大的使用空間，建筑布置較靈活，結(jié)構(gòu)性能也較好，比較適合綜 合樓的要求，選用框架結(jié)構(gòu)體系。2.2結(jié)構(gòu)布置抗震設(shè)計的基本原則（1）場地地基和基礎(chǔ)要求1）、選擇對抗震有利的場地，避開不利的場地，采取措施保證地基的 穩(wěn)定性。危險場地不宜興建高層建筑，當建筑建在不利場地時，要采取相應(yīng) 的措施以減輕震害。2）、保證地基基礎(chǔ)的承載力、剛度，以及足夠的抗滑力、抗傾覆能力， 使整個建筑形成穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)體系，防止在外荷載作用下產(chǎn)生過大的不均勻沉

12、降、傾覆和局部不均勻開裂。3）、建造在I類場地上的建筑物要采取建筑構(gòu)造措施。（2）選著對抗震有利的建筑平面、立面和豎向剖面。建筑抗震設(shè)計符合抗震概念設(shè)計要求，不應(yīng)采取嚴重不規(guī)則方案。建 筑及其抗側(cè)力結(jié)構(gòu)平面布置宜規(guī)則、對稱，并應(yīng)有良好的整體性，建筑物的 平面和豎向剖面宜規(guī)則，結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度宜均勻變化，豎向抗側(cè)力構(gòu)件的截 面尺寸和材料強度宜自上而下逐漸減少，避免抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度和承載 力突變。體型復(fù)雜，平面特別不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu)，按實際需要在薄弱部位設(shè)置 防震縫，形成多個較規(guī)則的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)單元。（3）選擇技術(shù)和經(jīng)濟合理的結(jié)構(gòu)體系。1）、合理設(shè)置防震縫。一般情況下宜采取調(diào)整平面形狀與尺寸，加強

13、構(gòu)造措施，設(shè)置后澆帶等方法，盡量不設(shè)縫、少設(shè)縫。設(shè)縫時必須保證有足 夠的縫寬。2）、應(yīng)具有明確的計算簡圖和合理的地震作用傳遞途徑。3）、多道抗震設(shè)防能力，避免因局部結(jié)構(gòu)破壞而導(dǎo)致整個結(jié)構(gòu)體系喪失 抗震能力。4）、合理選擇結(jié)構(gòu)體系，結(jié)構(gòu)應(yīng)有足夠的剛度，且具有均勻的剛度分布 以控制結(jié)構(gòu)頂點總位移和層間位移，避免因局部突變和扭轉(zhuǎn)效應(yīng)而行成薄弱 部位。5）、節(jié)點的承載能力應(yīng)大于構(gòu)件的承載力，并且結(jié)構(gòu)要有足夠的變形能 力及耗能能力。6）、突出屋面的部分應(yīng)具有足夠的承載力和延性，以承受鞭端效應(yīng)。對 可能出現(xiàn)的薄弱部位，應(yīng)采取有效措施予以加強。7）、減輕結(jié)構(gòu)自重，采用輕質(zhì)高強材料。222結(jié)構(gòu)平面布置原則結(jié)構(gòu)

14、平面形狀宜簡單、規(guī)則、對稱，剛度和承載力分布均勻，不應(yīng)采用嚴重不規(guī)則 的平面形狀。結(jié)構(gòu)的主要抗側(cè)力構(gòu)件應(yīng)對稱布置，盡量使結(jié)構(gòu)的剛心和質(zhì)心重合，避免 地震時引起結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)及局部應(yīng)力集中。結(jié)構(gòu)豎向布置原則結(jié)構(gòu)的豎向布置應(yīng)使體型規(guī)則、均勻,避免有過大的外挑和內(nèi)收，質(zhì)量沿高度方向均 勻分布，結(jié)構(gòu)的承載力和剛度宜自上而下逐漸減小，避免抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度和承載 力突變。2.3框架結(jié)構(gòu)的承重方案根據(jù)樓面豎向荷載傳遞方向不同，承重框架布置方案有橫向框架承重、縱向框架承 重和縱橫向框架混合承重。本工程采用縱橫向框架混合承重方案，具有較好的整體工作 性能，對抗震有利。2.4抗震等級根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范中的相應(yīng)規(guī)定

15、，抗震等級劃分見表2.1抗震等級劃分為：表2抗震等級劃分結(jié)構(gòu)類型烈度6度7度8度9度框 架 結(jié) 構(gòu)高度（m） 30 3030 25框架四三二二-一-一-劇場、體育館等大跨度公共建筑三-二二-一-一-框 剪 結(jié) 構(gòu)高度（m） 60 60 60 50框架四三三二-一-一-抗震墻三-二二-一-一-根據(jù)表2的規(guī)定，本建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計設(shè)計采用二級抗震等級2.5結(jié)構(gòu)總體布置多層建筑中的側(cè)向位移及剛度在設(shè)計中通常通過控制高寬比H/B來控制 的。對于框架結(jié)構(gòu)體系，地震區(qū)8.5度設(shè)防時，要求H/B3，滿足要求。本設(shè)計中，H/B=25.8/16.4=1.576900=（575863）mm，取 h=700mm； 梁寬

16、b= （1/31/2） h= （1/31/2） 700= （233.3350） mm,取 b=300mm。 KJL-3:L=12.6mm梁高 h= （1/12 1/8） L= （1/121/8） 2.6= （10501750） mm,取 h=1000mm 梁寬 b= （1/13 1/2） L= （1/31/2） 000= （333.3500） mm,取 h=400mmCL:L=4200mm梁高 h= （1/121/18） L= （1/121/18） 4200=（350233）mm, 取 h=400mm； 梁寬 b= （1/31/2） h= （1/31/2） 400= （133.33200） m

17、m,取 b=250mm表3梁截面尺寸類別KJL-1KJL-2KJL-3CL尺寸300X700300X7001000X400400X2503.2柱截面尺寸確定根據(jù)GB50011-2001建筑抗震設(shè)計規(guī)范，柱截面尺寸應(yīng)符合下列要求：1) .截面的寬度和高度均不宜小于 300mm；圓柱直徑不宜小于300mm；2) .截面長邊與短邊的邊長比不加以大于3,柱凈高于截面邊長之比宜大于 4,跨比大于2;3) 為了避免構(gòu)件長細比過大，承載力降低過多，常取L/b 25=2.5 kN/m板底抹灰0.24 kN/ m恒何載合計5.0 kN/ m外墻做法300厚陶粒空心砌塊0.3 5=1.50 kN/m20厚1: 3

18、水泥砂漿找平層0.02 0 = 0.4 kN/ m10厚1: 1水泥水泥專用膠粘劑掛于背面0.01 20=0.2 kNm70厚聚苯乙烯泡沫塑料板加壓粘牢0.07 區(qū)5=0.35 kNm1.5厚專用膠標準網(wǎng)于整個墻面，并用抹刀將網(wǎng)壓入水泥中一底二涂高彈丙烯酸涂料0.02 20= 0.4 kN/ m外墻恒荷載標準值2.94 kN/m內(nèi)墻做法200厚陶?？招钠鰤K0.02 2= 1.0 kN/ m內(nèi)墻面抹灰、刮膩子兩遍0.16 kN/ m內(nèi)墻恒何載標準值1.16 kN/ m踢腳做法8厚地磚踢腳，水泥漿擦縫0.16 kN/ m3-4厚1: 3水泥砂漿粘結(jié)層0.004 20= 0.08 kN/ m17厚1

19、: 3水泥砂漿打底壓實抹平0.017 20=0.34 kN/ m恒何載合計0.58 kN/ m女兒墻做法90厚鋼筋混凝土墻自重0.9 0.3 18=4.18 kN/m女兒墻恒荷載標準值4.18 kN/m5.2屋面及樓層可變荷載標準值由荷載規(guī)范可查得可變荷載如下:(1)不上人屋面均布何載標準值0.5 kN/ m2(2)屋面雪何載何載標準值0.25 kN/ m(3)樓面活荷載標準值2.0 kN/ m(4)樓梯、走道活何載標準值2.5 kN/ m5.3樓層重力荷載代表值計算計算重力荷載時，各層的重量為本層自重，梁自重，墻重、柱自重的50%之和，及活載的50%并集中該樓(層)蓋處。各層墻體自重( 內(nèi)墻

20、200厚外墻300厚)外墻總長：(59X2+16.3 2) -20 0.6+0.75 2=135.1 m外縱墻總長：59X2-11 0.6-2 0.75=109.9m內(nèi)縱墻總長：4.2 14- 4 0.6=67m內(nèi)橫墻總長：(30-0.9) 2+6.7 2+6.9 4+6.9-0.3+ () 5+42.4=122.9m1. 一層墻體總重1) 外縱墻：2.94 109.9 () - () X(5 X1.5 2.1) - () X(6.0 1.5+1.5 2.1)-(2.94 0.5) 2.1 1.5)=249.68 kN3) 內(nèi)縱墻：1.16 67 X() - () (9 2.1 0.9) +

21、(1.5 2.1+1.0 2.1) = 332.26 kN4) 內(nèi)橫墻：1.16 122.9 () -(1.16-0.2) (2 X.5 2.1+1.0 2.1 2)=638.59 kN(1) 一層墻體總重G 墻 1=1242.98+249.68+332.26+638.59=2463.51 kN(2) 二 三層墻體總重1) 外縱墻：2.94 109.9 () - () X( 22 1.0 1.5+18 1.5 2.1+7 X.8 1.5) =704.33 kN2) 外橫墻：2.94 ( ) 25.2-(2.94-0.5) (10 2.1 1.5)=145.40 kN3) 內(nèi)橫墻：1.16 12

22、5.2 (3.6 -0.6)-(1.16 -0.2) (6 0.9 2.12 1.0 2.1 1.5 2.1 2) =414.74KN4) 內(nèi)縱墻：1.16 106.1 (3.6-0.6) -(1.16-0.2) (4 X.5 2.1+1.5 2.1+7 0.9 2.1)=341.41 kN2. 二層墻體總重G 墻2=704.33+145.40+341.41+417.74=1608.88 KN3. 三層墻體總重外墻與二層相同，內(nèi)縱墻也相同(周長)1) 外橫墻：125.2-( )-( )=113.2m2) 內(nèi)縱墻：1.16 X06.1 &0.96 X 4X1.5 送.1+1.5 2.1+1.5

23、2.1+7 %.9 送.1) =340.25KN3) 內(nèi)橫墻：1.16 113.2 3-0.96 (5 X0.9 2.1+2 X2.1+1.5 2.1+1.5 202.1) =384.89KN 三層墻體總重=1574.88KN4. 四層墻體總重1) 外縱墻=704.33KN2) 外橫墻=4544KN3) 內(nèi)縱墻：1.16 55.36 3-0.96 ( 115X2X2.1+2 0.9 2.1) =375.63KN4) 內(nèi)橫墻：1.16 082.7 3-0.96 (6 01.5 02.1+4 0.9 2.1+2 02.1) =258.37KN四層墻體總重=1483.74KN五六七層布置相同。5.

24、五層墻體總重：1)內(nèi)縱墻：1.16 162.2 (3.6-0.6)-(1.16-0.2) (17 00.9 2.1) =533.61 kN2)內(nèi)橫墻：1.16 149.7 (3.6-0.6)-(1.16-0.2) (3 X.502.1+18 0.9 2.1+2 忽.1)=475.19kN 五層墻體總重：G 墻5=1858.53 kN6. 女兒墻自重：G 女=1.16 135.1 0.6=96.03 kN7. 屋面自重：G 屋=4.85 59 016.2=4692.86 kN8. 樓面自重：1)樓面板重(含樓梯自重，按投影面積計算，板厚取100mm)一層：4.36 (59-0.6) 16.4-6

25、.6 () =4131.81 kN二層：4.36 (59-0.6) 16.4-6.6 () -2.3 44=4231.08 kN三層：4.36 (59-0.6) 16.4-6.6 () -(2.4 2) -(2.4 22-0.04)=3629.26 kN五、六、七層：4.36 (59-0.6) X16.4-2.2 2.5 4-2.3 .2-(2.4 2-0.04)=3795.21kN2)衛(wèi)生間樓面重一層：4.95 6.6 X( ) +2.9 .3=300.91 kN二層：4.95 2.3 =317.99 kN三、四層： 4.95 ) + (2.4 .2-0.44) =293.83 kN五、六層

26、： 4.95 2.2 4+2.3 2.2+ (2.4 .2-0.44) =432.14 kN七層：3.18 .5 4+2.3 .2+ () =277.61 kNG 樓面 1=4432.72KNG 樓面 2=4551.07KNG 樓面 3=3923.19KNG 樓面 4=3923.09KNG 樓面 5= G 樓面 6=4227.35KN表5梁柱重力荷載計算構(gòu)件b(m)H(m)YkN/ m3g(kN/m)Li(m)nGi(kN)EGi(kN)KJL-10.30.7251.055.5136.99342.361694.11KJL-20.30.7251.055.5138.421972.49KJL-31.

27、00.4251.0512.612.61158.76CL0.40.25251.052.6252.435220.51層柱0.60.6251.19.95.15201019.72656.50.80.8251.117.65.156543.842-7層柱0.60.6251.19.93.620712.80.80.8251.117.63.66380.16注：1）表中B考慮了梁柱的粉刷層重力荷載對其重力荷載的增大， g表示單位長 度構(gòu)件重力荷載，n為構(gòu)件數(shù)量。2)梁長取凈長，柱長取層高。屋、樓面活荷載(1) 屋面活荷載取0.25 kN/tfG 屋活=(59+0.6) X (16.4+0.6) 0.25=253.

28、3 kN(2) 樓面活荷載辦公室取2.0 kN/5916.4- (4. 27+12.6) 2.4+4.2 69 2+2.6 7+12.6） X2.4+4.2 6.9 送+2.6 69-0.81 2爲=433.73 kN5.4樓層集中重力荷載代表值計算（恒載取全部，活載取50%）表6樓層集中荷載代表值計算（kN）層次恒載（kN ）活載（kN ）合計（kN ）七G 梁 7+ （ G 墻 7+G 柱 7） /2+G 女+G 屋=6742.32126.656866.97六G 梁 6+ （G 墻 6+G 柱 6+G 墻 7+G 柱 7） /2+G 板 6=6681.401011.467692.86五G

29、梁 5+ （G 墻 5+G 柱 5+G 墻 6+G 柱 6）/2+G 板 5=6681.401011.467692.86四G 梁 4+ （ G 墻 4+G 柱 4+G 墻 5+G 柱 5） /2+G 板 4=7862.75011.468874.21三G 梁 3+ （ G 墻 3+G 柱 3+G 墻 4+G 柱 4）/2+G 板 3=7721.021011.468732.48二G 梁 2+ （G 墻 2+G 柱 2+G 墻 3+G 柱 3）/2+G 板 2=8411.481011.469422.92-一-G 梁 1 + （G 墻 1+G 柱 1+G 墻 2+G 柱 2）/2+G 板 1=8913

30、.921011.469925.38注：各層重力荷載代表值集中于樓層標高處Gi=6B66.97knGi=7692.86kno o9mE5=7&9?36kn一G*=8874.21kniLnzo o g moo9m*一 Gs=a?3Z.48knGi=9925.3Bknoo9mQ o zV圖1各層重力集中代表值6水平地震作用下框架的側(cè)移驗算6.1橫向框架側(cè)移風(fēng)度計算在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度,減少側(cè)移，對于現(xiàn)澆樓面.未考慮這一有利作用，在設(shè)計梁的截面的慣性矩時,對現(xiàn)澆板的中框架梁lb =2.01,邊框架梁lb =1.51。本設(shè)計中框架均采用C30混凝土，呼和浩特地區(qū)抗

31、震設(shè)防烈度為8.5度基本地震加速度0.2g.4Ec =3.15 104N/mmC30 混凝土Ec =3.0 X0 N/mm框架柱1-5層均采用C35混凝土橫梁線剛度計算表7橫梁線剛度ib計算類別層次Ec2(N/mm2)bh(mmx mm)3I0=bh3/12(mm4)L(mm)Ecl0/l(N mm )1.5EcI0/l (N mm )2 EcI0/l(N mm )邊橫梁1543.0 030070098.5 108400103.04 10104.55 10106.13 10走道梁153.0 1043007008.5 1096900103.7 10105.54 10107.4 10注：I。為橫梁

32、的截面慣性矩柱線剛度的計算表8柱線剛度i c計算層次hc(mm)2Ec( N / mm )b況h (mm 汽 mm)bS(mm 匯 mm )Ec I c/hc(N.mm )Ec I c/hc(N.mm )1515043.15 勺 0600 汽 600800 漢 8007.0140.7故該框架為規(guī)則框架。6.2橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移剛度計算橫向框架自振周期本建筑位于8.5度抗震設(shè)防區(qū)，抗震設(shè)計地震分組為第一組，U類場地，基本地震 加速度為0.2g，查建筑抗震設(shè)計表3-2得結(jié)構(gòu)特征周期Tg=0.35 (s),水平地震影響 系數(shù)，查建筑抗震設(shè)計表 3-4取amax=0.16表13結(jié)構(gòu)

33、頂點假想側(cè)移計算層次G (kN)遲 Gi(kN)為 Di (N / mm) 口u (mm)76866.9714559.83105425813.81277.6867692.8622252.69105425821.12263.8757692.8631126.90105425829.52242.7548874.2139859.3810542587.81213.2338732.4848591.86105425846.09175.4229422.9258014.78105425855.03129.3319925.3867940.16914343.3274.374.3由頂點位移法計算框架的自振周期，先求出

34、頂點的水平位移按以下 公式：Ti=1.7恫；可,計算框架基本周期。其中，Q為計算結(jié)構(gòu)基本自振周期 用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移，即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作 為水平荷載而得的結(jié)構(gòu)頂點位移。穌為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，民用框架取0.6 0.7 oTi=1.7 忻.可= 1.7 0.70.270.63s水平地震作用力及樓層地震剪力計算本設(shè)計中，建筑高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切變形為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震 作用標準值按下式計算：Fek -1Geq其中：1 -相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本周期的水平地震影響系數(shù)；nGeq -結(jié)

35、構(gòu)等效重力荷載（Geq = G，G -結(jié)構(gòu)總重力荷載，G= 7 Gi，-等效重力荷載系數(shù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范丄故：55Geq =冷=0.8臣 Gi =0.85( 1191042+1145766+1145766+1135092+912005) = 47002.2kN0 9 i0 9= (Tg /)： max = (0.350.47)0.16 二 0.12Fek = “Geq =0.12 47002.2 = 5781.3kN1.4Tg =1.4 0.35 = 0.49s .T, = 0.47s，所以無需考慮頂部附加水平地震作用； 各質(zhì)點水平地震作用按Fi FEk nGiHi計算各層地震剪力按V韋年計算

36、kd表14各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層數(shù)h(m)H(m)G(kN)GH(kN m)nZ GjHjj=1(kN m)GMF(kN)V(kN)遲GjH73.6026.756866.97183691.450.199995.211595.6463.6023.157692.86178089.710.205818.212276.8153.6019.559120.05156505.020.276763.612432.0543.6015.9511350.92147857.73895122.220.278770.783202.8433.6012.3511457.66107846.130.2157

37、96.274045.8423.608.7511457.6682450.550.148743.525283.2715.155.1511910.4257765.540.086502.486752.16水平地震作用下的位移驗算表15橫向水平地震作用下的位移驗算表層次M(kN)瓦Di(N/mm)(mm)(mm)hi(mm) 0e由建筑抗震設(shè)計 規(guī)范可知，層間 彈性轉(zhuǎn)角0e71595.6410542581.5125.5336000.000462476.8110542582.3524.0236000.000752232.0510542581.7721.6736000.0005fe1550, 根據(jù)變形驗算，

38、層 間最大位移發(fā)生 在第一層，1/7091/550,故滿足要求43202.8410542583.0318.636000.000834445.8410542584.2115.5736000.001225301.4710542585.0211.3636000.001416752.16914343.326.346.3451500.0012其中：Vi口 |二一Djjjnpi = Vj = pii上624水平地震作用下框架的內(nèi)力計算框架柱剪力及彎矩計以結(jié)構(gòu)平面布置圖中2號軸線的一榀橫向框架內(nèi)力計算為例, 算采用D值法?？蚣苤思袅Α澗胤謩e按下式計算：Vj 二 sDj M , Mijb=Vjyh, MjU=Vj(1-y)h, y=yn+yi+y2+y3.D j -框架上下層柱的側(cè)移剛度；j仝h-該層柱的計算高度；y-框架柱的反彎點高度比；yn-框架柱的標準反彎點高度比；yi-上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值y2、y3-上下才層層高變化的修正值Mjb、 Miju柱的下、上端彎矩；軸框架各層柱柱端彎矩及剪力計算表16 2號軸框架各層邊柱柱端彎矩及剪力層次Hi(m)Vi (kN )為Dj(N /mm)邊柱Di1Vi1KyMi1bMi1u73.601595.64105425820833.330.530.670.3841.7668.1463.602476.81105