DB63∕T 1981-2021 公路預(yù)制裝配式擋土墻設(shè)計規(guī)范

1、 ICS 93.080.10CCS P 20DB63青 海 省 地 方 標(biāo) 準(zhǔn)DB63/T 19812021公路預(yù)制裝配式擋土墻設(shè)計規(guī)范2021-12-01發(fā)布2022-01-01實施 DB63/T 19812021目 次 前言 . II1 范圍. 12 規(guī)范性引用文件 . 13 術(shù)語和定義 . 14 總體要求 . 25 材料要求 . 36 作用（或荷載） . 47 基礎(chǔ)設(shè)計和穩(wěn)定性驗算 . 78 懸臂式擋土墻 . 89 扶壁式擋土墻 . 1010 重力式擋土墻 . 1711 連接結(jié)構(gòu)設(shè)計與計算 . 18附錄A（規(guī)范性） 土壓力計算. 22I DB63/T 19812021前 言 本文件按照G

2、B/T1.12020標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則 第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則的規(guī)定起草。本文件由青海省交通運輸廳監(jiān)督實施。II DB63/T 19812021公路預(yù)制裝配式擋土墻設(shè)計規(guī)范 1 范圍本文件規(guī)定了公路預(yù)制裝配式擋土墻的術(shù)語和定義、總體要求、材料要求、作用（或荷載）、基礎(chǔ)設(shè)計和穩(wěn)定性驗算、懸臂式擋土墻、扶壁式擋土墻、重力擋土墻以及連接結(jié)構(gòu)設(shè)計與計算。本文件適用于公路新建和改擴(kuò)建工程預(yù)制裝配式擋土墻的設(shè)計。2 規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單

3、）適用于本文件。GB/T 1499.1 鋼筋混凝土用鋼 第1部分：熱軋光圓鋼筋GB/T 1499.2 鋼筋混凝土用鋼 第2部分：熱軋帶肋鋼筋GB/T 8077 混凝土外加劑勻質(zhì)性試驗方法GB 50661 鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范GB/T 50080 普通混凝土拌合物性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)GB/T 50082 普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)JG/T 398 鋼筋連接用灌漿套簡JG/T 408 鋼筋連接用套筒灌漿料JGJ 18 鋼筋焊接及驗收規(guī)程JGJ 114 鋼筋焊接網(wǎng)混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ 256 鋼筋錨固板應(yīng)用技術(shù)規(guī)程JTG 2120 公路工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)JTG/T 3310 公路工程

4、混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范JTG 3362 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG 3363 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范JTG 3430 公路土工試驗規(guī)程JTG B02 公路工程抗震規(guī)范JTG D30 公路路基設(shè)計規(guī)范JTG D60 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTG D61 公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D64 公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計規(guī)范JTG D81 公路交通安全設(shè)施設(shè)計規(guī)范3 術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本文件。1 DB63/T 198120213.1預(yù)制裝配式擋土墻在工廠或現(xiàn)場分段（分節(jié)）預(yù)先制作，在施工現(xiàn)場裝配組成的擋土墻。3.23.33.43.53.63.7裝配單元在工廠或現(xiàn)場預(yù)制的混凝

5、土構(gòu)件。全預(yù)制所有部件均采用預(yù)制施工。部分預(yù)制部分部件采用預(yù)制施工，其他部件采用現(xiàn)場澆筑施工。焊接連接部件間通過預(yù)埋鋼筋焊接形成的連接。螺栓角鋼連接部件間通過預(yù)埋螺栓和角鋼緊固形成的連接。錨栓連接部件間通過預(yù)埋螺栓和預(yù)留鍵槽緊固形成的連接。4 總體要求4.1 應(yīng)遵循“少規(guī)格、多組合”的原則。4.2 設(shè)計使用年限應(yīng)符合JTG 2120規(guī)定。4.3 墻型可選擇懸臂式、扶壁式和重力式等，應(yīng)結(jié)合實際情況參照J(rèn)TG D30選用。4.4 預(yù)制構(gòu)件連接應(yīng)滿足以下要求：a) 采取有效的連接方式保證結(jié)構(gòu)的整體性；b) 節(jié)點和接縫受力明確、構(gòu)造可靠，并應(yīng)滿足承載力、延性和耐久性等要求；c) 根據(jù)連接和接縫的構(gòu)造方

6、式和性能確定結(jié)構(gòu)的整體計算模型；d) 根據(jù)現(xiàn)場情況進(jìn)行專項設(shè)計，并編制結(jié)構(gòu)計算書。4.5 每10m15m設(shè)置一道寬2cm的沉降伸縮縫，可采用瀝青麻絮等填塞。4.6 墻身應(yīng)設(shè)置傾向墻外、且坡度不小于4%的排水孔，墻背應(yīng)設(shè)置反濾層。排水孔的位置及數(shù)量應(yīng)根據(jù)墻背滲水情況合理布設(shè)，最底層距地面（設(shè)計水位）高度應(yīng)大于 30cm，宜采用管材，進(jìn)水口宜采用透水土工布。2 DB63/T 198120214.7 墻背應(yīng)采用透水性強(qiáng)的填料，其防、排水系統(tǒng)的設(shè)置應(yīng)符合JTG D30規(guī)定。4.8 抗震設(shè)防類別及標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合JTG B02規(guī)定。4.9 混凝土結(jié)構(gòu)耐久性應(yīng)符合JTG/T 3310規(guī)定。4.10 預(yù)制構(gòu)件應(yīng)在

7、混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度75%后，方可吊運、安裝。5 材料要求5.1 混凝土、鋼筋和鋼材5.1.1 力學(xué)性能指標(biāo)應(yīng)符合JTG 3362和JTG D64規(guī)定，耐久性指標(biāo)應(yīng)符合JTG/T 3310規(guī)定。5.1.2 鋼筋宜選用 HPB300和 HRB400，力學(xué)性能應(yīng)符合GB/T 1499.1和GB/T 1499.2規(guī)定。普通鋼筋采用套筒灌漿連接和漿錨搭接連接時，鋼筋選用應(yīng)符合GB/T 1499.2規(guī)定。5.1.3 鋼筋焊接網(wǎng)應(yīng)符合JGJ 114規(guī)定。5.1.4 預(yù)制構(gòu)件吊環(huán)應(yīng)符合GB/T 1499.1規(guī)定，且計算拉應(yīng)力應(yīng)不大于65MPa。5.1.5 預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度等級宜不小于C35，且

8、應(yīng)不小于C30；預(yù)制鋼筋混凝土構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度等級應(yīng)不小于C30；現(xiàn)澆混凝土的強(qiáng)度等級應(yīng)不小于C25。5.2 連接材料5.2.1 鋼筋套筒灌漿連接采用套筒應(yīng)符合JG/T 398規(guī)定，灌漿料應(yīng)符合表1規(guī)定。表1 水泥基灌漿料的性能要求檢測項目性能指標(biāo)30026035試驗方法標(biāo)準(zhǔn)JG/T 408初始值流動度/mm抗壓強(qiáng)度/MPa豎向膨脹率/%30min1d3d28d50GB/T 8077JG/T 408803h0.020.020.50.06024h 與3h 差氯離子含量/%泌水率/%GB/T 8077GB/T 50080抗凍等級F300P6抗?jié)B等級GB/T 50082氯離子擴(kuò)散系數(shù)75.2.2 鋼

9、筋錨固板材料應(yīng)符合JGJ 256規(guī)定。5.2.3 受力預(yù)埋件的錨板及錨筋材料應(yīng)符合JTG 3362規(guī)定。5.2.4 連接用焊接材料和螺栓緊固件材料應(yīng)符合GB 50661、JGJ 18和JTG D64規(guī)定。5.2.5 砂漿強(qiáng)度等級應(yīng)符合JTG D61規(guī)定。6 作用（或荷載）3 DB63/T 198120216.1 作用（或荷載）的分類與組合6.1.1 預(yù)制裝配式擋土墻設(shè)計采用的作用（或荷載）及作用（或荷載）組合應(yīng)符合JTG D30規(guī)定。6.1.2 預(yù)制裝配式擋土墻的地震作用力，地震主動土壓力及抗震強(qiáng)度、穩(wěn)定性驗算應(yīng)符合JTG B02規(guī)定。墻頂護(hù)欄的車輛碰撞力應(yīng)符合JTG D81規(guī)定。6.1.3

10、滑坡、泥石流路段的路基擋土墻，所承受的滑坡、泥石流作用力及其設(shè)計原則應(yīng)符合JTG D30規(guī)定。6.1.4 預(yù)制裝配式擋土墻按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)式中，作用（或荷載）效應(yīng)的設(shè)計值定義為標(biāo)準(zhǔn)值乘以分項系數(shù)。作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值按以下規(guī)定取用：a) 結(jié)構(gòu)自重：按構(gòu)件設(shè)計尺寸與材料的標(biāo)準(zhǔn)重度計算；b) 車輛荷載：按本文件6.2.5計算；c) 人群荷載：按本文件6.2.6計算；d) 土壓力：按本文件6.2.3、6.2.4、6.2.7及附錄A計算；e) 靜水壓力、水的浮力和流水壓力：按本文件6.2.8、6.2.9、6.2.10計算。6.1.5 預(yù)制裝配式擋土墻按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，

11、常用作用（或荷載）分項系數(shù)應(yīng)符合 JTG D30規(guī)定，除有其他規(guī)定外。6.1.6 計算擋土墻結(jié)構(gòu)的重力時，其材料標(biāo)準(zhǔn)重度應(yīng)符合表2規(guī)定。表2 材料標(biāo)準(zhǔn)重度表重度kN/m重度kN/m材料種類材料種類33鋼、鑄鋼鋼筋混凝土78.5漿砌片石23.025.024.024.0干砌塊石或片石瀝青混凝土21.024.021.0混凝土或片石混凝土漿砌塊石或料石泥結(jié)碎（礫）石6.2 常用作用力計算6.2.1 作用在擋土墻的填料側(cè)壓力，依據(jù)土力學(xué)原理按墻背形狀、墻體位移條件、墻背填料所處的狀態(tài)計算確定。除符合本文件6.2.4規(guī)定時可計入部分墻前被動土壓力外，僅考慮墻后主動土壓力。6.2.2 浸水擋土墻計算水位應(yīng)選

12、擇最不利水位。當(dāng)最不利水位高于設(shè)計洪水位時，應(yīng)采用設(shè)計洪水位，并根據(jù)地基的滲水情況，計算水的浮力。6.2.3 擋土墻墻背填料的主動土壓力計算：a) 填方路基擋土墻（下?lián)鯄Γ?#183; 高速、一級公路的擋土墻應(yīng)按JTG 3430規(guī)定進(jìn)行墻背填料的土工試驗，確定填料的物理力學(xué)指標(biāo)；其他等級公路的擋土墻當(dāng)缺乏試驗數(shù)據(jù)時，填料內(nèi)摩擦角（）可按JTGD30規(guī)定取值。主動土壓力按本文件A.1A.6計算；· 墻背填料為黏性土?xí)r，可采用綜合內(nèi)摩擦角近似按本文件A.1A.6計算主動土壓力。綜合內(nèi)摩擦角0宜根據(jù)土工試驗測得的物理力學(xué)指標(biāo)按本文件A.5分析計算，當(dāng)缺乏試驗資料時，可按JTG D30規(guī)定

13、取值；b) 挖方路基擋土墻（上擋墻）：· 采用路基邊坡的調(diào)查和分析數(shù)據(jù)，綜合確定墻后地層的物理力學(xué)指標(biāo)，按本文件A.1A.8計算主動土壓力；4 DB63/T 19812021· 當(dāng)墻背附近有巖石坡面或堅硬的穩(wěn)定坡面時，應(yīng)按本文件A.7采用墻背填料沿坡面滑動和破棱體位于填土中兩種工況分別計算主動土壓力，取大值。· 當(dāng)墻頂?shù)乇韮A斜度較大或地表形狀不規(guī)則時，可參照本文件A.8采用楔體試算法計算主動土壓力。6.2.4 當(dāng)基礎(chǔ)埋置較深、地層穩(wěn)定，不受水流沖刷和其它擾動破壞，且對墻前填料進(jìn)行充分壓實時，可計入墻前的部分被動土壓力。計算方法應(yīng)符合本文件A.9規(guī)定。6.2.5 車

14、輛荷載作用于墻背填料引起的附加土體側(cè)壓力，可按JTG D30規(guī)定換算成等代均布土層厚度計算。墻背填料破壞棱體上的車輛附加荷載按圖1布置。a）路堤式擋土墻b）路肩式擋土墻標(biāo)引符號說明：d擋土墻的墻頂外露寬度；H擋土墻的高度；B擋土墻頂面的寬度；擋土墻墻背的傾角；墻后土體破裂面的傾角；L0墻后破壞棱體頂面的寬度；q車輛荷載集度。圖1 擋土墻附加荷載布置6.2.6 人群荷載及人群荷載作用在擋土墻墻背填料上所引起的附加土體側(cè)壓力，按以下確定：a) 作用于墻頂或墻背填料上的人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值規(guī)定為 3kN/m城市橋梁設(shè)計規(guī)范規(guī)定采用，或取上述規(guī)定值的1.15倍；2；城郊行人密集區(qū)可參照所在地區(qū)b) 作用于擋

15、土墻欄桿立柱柱頂?shù)乃酵屏?biāo)準(zhǔn)值采用 0.75kN/m；作用在欄桿扶手上的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值采用1kN/m；c) 人群荷載作用在墻背填料上所引起的附加土體側(cè)壓力，可按公式（1）換算成等代均布土層厚度計算：h0 = qgr（1）式中：h0人群荷載換算的等代均布土層厚度，m；2qr作用于墻后填土上的人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值，kN/m；2墻后填土的重度，kN/m。5 DB63/T 198120216.2.7 墻背填料中的地下水無法排出時的主動土壓力計算，可將墻后常水位上下視為不同的填料層。首先計算水位以上填料層的土壓力，然后將上層填料重力作為均布荷載施加于水位以下的填料層，計算浸水部分填料層的土壓力。還應(yīng)按本文件6

16、.2.8規(guī)定，計算作用在墻背上的靜水壓力，三種力應(yīng)各自獨立作用于墻背。6.2.8 作用于每延米擋土墻的靜水壓力標(biāo)準(zhǔn)值按公式（2）計算，其作用點應(yīng)取在三分之一水深的迎水墻面處。Pw = 1g wH2w（2）2式中：Pw作用于每延米墻長的靜水壓力標(biāo)準(zhǔn)值，kN；w水的重度，kN/m；3Hw水深，m。6.2.9 作用于擋土墻墻身上的計算浮力，應(yīng)根據(jù)地基滲水情況，按以下確定：a) 砂類土、碎石土和節(jié)理發(fā)育的巖石地基，浸水擋土墻計算浮力按計算水位水浮力的100%取值；b) 節(jié)理不發(fā)育巖石地基，浸水擋土墻計算浮力按擋土墻結(jié)構(gòu)最不利受力原則，采用計算水位水浮力的100%或不計入；c) 擋土墻基礎(chǔ)嵌入不透水性地

17、基時，不計水浮力；d) 透水性地基上的擋土墻，當(dāng)驗算穩(wěn)定性時，應(yīng)采用設(shè)計水位的浮力；當(dāng)驗算地基應(yīng)力時，僅考慮常水位的浮力或不計浮力；e) 當(dāng)不能確定地基是否透水時，應(yīng)分別以透水和不透水兩種情況進(jìn)行荷載組合，取其不利者；f) 計算水位以下，每延米擋土墻墻身的水浮力標(biāo)準(zhǔn)值，按公式（3）計算：Gw = g wVw（3）式中：Gw每延米墻身的水浮力標(biāo)準(zhǔn)值，kN；w水的重度，kN/m；3Vw計算水位下墻身的體積，m3。g) 計入水浮力時，填料的重力（包括基礎(chǔ)襟邊上的土柱重力）應(yīng)采用填料的有效重度進(jìn)行計算。填料的有效重度0按公式（4）計算：g 0 = g sat -g w （4）式中：0填料的有效重度，k

18、N/m；3w水的重度，kN/msat填料的飽和重度，kN/m3；3。6.2.10 水流流經(jīng)擋土墻時，作用于每延米墻身迎水面上的流水壓力標(biāo)準(zhǔn)值按公式（5）計算，作用點取在設(shè)計水位的三分之一迎水墻面處。Ph = 0.514CLvj2H2w（5）式中：Ph流水壓力標(biāo)準(zhǔn)值，kN；Hw計算水深，m；v水流平均流速，m/s；CL水流與墻面間的側(cè)向阻力系數(shù)，按表3規(guī)定。6 DB63/T 19812021表3 側(cè)向阻力系數(shù)水流方向與擋土墻墻面的夾角w（°）CL00.00.50.70.91.051020306.2.11 擋土墻受溫度作用引起的影響力應(yīng)按JTG D60規(guī)定。7 基礎(chǔ)設(shè)計和穩(wěn)定性驗算7.1

19、 基礎(chǔ)一般構(gòu)造7.1.1 預(yù)制裝配式擋土墻宜采用明挖基礎(chǔ)，宜設(shè)置在地質(zhì)情況較好的地基上，當(dāng)?shù)鼗休d力不滿足設(shè)計要求時，可采用換填、砂樁、攪拌樁等方法處理。采用剛性基礎(chǔ)時，基礎(chǔ)底部的擴(kuò)展部分不應(yīng)超過材料的剛性角。7.1.2 基礎(chǔ)的埋置深度應(yīng)符合JTG D30規(guī)定。7.1.3 斜坡地面上的擋土墻，基礎(chǔ)前趾埋入地面的深度和距地表的水平距離應(yīng)符合JTG D30規(guī)定。7.1.4 擋土墻采用傾斜基底時，其傾斜度應(yīng)符合表4規(guī)定。表4 基底傾斜度地層類別基底傾斜度（tan0）巖石土質(zhì)0.30.20.0一般地基浸水地基0.50.50.60.60.10.2注1：0為基底傾斜角，為基底面與水平線的夾角。注2：為基底

20、與地基土的摩擦系數(shù)。7.2 地基計算7.2.1 擋土墻地基承載力計算時，傳至基礎(chǔ)底面的作用（或荷載）效應(yīng)，宜按正常使用極限狀態(tài)下作用（或荷載）效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值組合，相應(yīng)的抗力采用地基承載力特征值，地基承載力特征值按JTGD30規(guī)定確定。7.2.2 擋土墻基礎(chǔ)底面壓應(yīng)力按JTG D30和JTG 3363規(guī)定驗算。7.3 穩(wěn)定性驗算7.3.1 擋土墻穩(wěn)定性驗算時，施加于擋土墻的作用（或荷載）及效應(yīng)組合應(yīng)符合本文件6規(guī)定。7.3.2 承載能力極限狀態(tài)穩(wěn)定方程和穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)符合JTG D30規(guī)定。7 DB63/T 198120217.3.3 擋土墻設(shè)計為滑動穩(wěn)定控制時，宜采取以下抗滑動穩(wěn)定性措施：a) 采用傾

21、斜基底；b) 采用凸榫基底，凸榫應(yīng)設(shè)置在堅實地基上；c) 當(dāng)符合本文件6.2.4規(guī)定時，宜計入墻前被動土壓力。7.3.4 擋土墻設(shè)計為傾覆穩(wěn)定控制時，宜采取以下抗傾覆穩(wěn)定性措施：a) 調(diào)整墻面、墻背坡度；b) 改變墻身形式，宜采用扶壁式等抗傾覆穩(wěn)定性較強(qiáng)的擋土墻形式；c) 擴(kuò)展基礎(chǔ)前趾，當(dāng)剛性基礎(chǔ)的前趾擴(kuò)展受剛性角限制時，宜采用配筋擴(kuò)展基礎(chǔ)。8 懸臂式擋土墻8.1 一般規(guī)定8.1.1 采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，宜在石料缺乏或地基承載力較低的路堤路段使用，單級墻高宜不大于5.0m。8.1.2 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)（0）應(yīng)符合JTG D60規(guī)定。8.1.3 承載能力極限狀態(tài)驗算、正常使用極限狀態(tài)驗算及構(gòu)造等，

22、除應(yīng)滿足本文件要求外，還應(yīng)符合JTG 3362規(guī)定。8.1.4 地基、基礎(chǔ)設(shè)計及構(gòu)造要求，除應(yīng)滿足本文件7要求外，還應(yīng)符合JTG 3363規(guī)定。8.2 一般構(gòu)造8.2.1 懸臂式擋土墻由立壁及底板（包括前趾板與后踵板）組成見圖2。立壁和底板均宜采用等厚板，立壁厚度應(yīng)不小于0.2m，底板厚度應(yīng)不小于0.3m。標(biāo)引序號和符號說明：1前趾板；2后踵板；3立壁；H擋土墻高度。圖2 懸臂式擋土墻8.2.2 懸臂式擋土墻中的主鋼筋直徑宜不小于12mm，間距應(yīng)不大于200mm。前趾板上緣、后踵板下緣應(yīng)配置大于50%主鋼筋面積的構(gòu)造鋼筋。8.2.3 外側(cè)墻面的分布鋼筋直徑應(yīng)不小于8 mm，每延米墻長沿墻高方向

23、的鋼筋總面積宜不小于500mm，2間距應(yīng)不大于300mm。8 DB63/T 198120218.2.4 鋼筋混凝土的保護(hù)層厚度應(yīng)符合JTG 3362規(guī)定。8.2.5 懸臂式擋土墻可將底板和立壁分別作為裝配單元（見圖3），結(jié)構(gòu)尺寸應(yīng)滿足以下要求：a) 底板橫向長度根據(jù)擋土墻的穩(wěn)定性驗算確定；b) 立壁高度根據(jù)工程段落要求確定；c) 立壁縱向長度和底板縱向長度等同，應(yīng)結(jié)合運輸條件確定。a） 底板b） 立壁圖3 懸臂式擋土墻裝配單元示意圖8.3 設(shè)計計算8.3.1 承受的作用（或荷載）及作用（或荷載）組合應(yīng)符合本文件6規(guī)定，基礎(chǔ)設(shè)計及整體穩(wěn)定性驗算應(yīng)符合本文件7規(guī)定。8.3.2 懸臂式擋土墻可取單位

24、墻長進(jìn)行內(nèi)力計算。按地基承載力和穩(wěn)定性驗算，確定前趾板和后踵板的寬度；根據(jù)構(gòu)件正截面抗彎承載力、構(gòu)件變形及裂縫寬度驗算，確定立壁、底板的截面幾何尺寸及鋼筋配置。8.3.3 懸臂式擋土墻的土壓力可按附錄A規(guī)定計算。驗算地基承載力、穩(wěn)定性、底板正截面抗彎承載力時，當(dāng)墻背填料破壞棱體符合不出現(xiàn)第二破裂面的條件，可將立壁頂面后緣與后踵板板端下緣的連線作為假設(shè)墻背，計算土壓力；當(dāng)符合出現(xiàn)第二破裂面的條件時，以第二破裂面為計算墻背，計算土壓力。計算立壁正截面抗彎承載力時，可按實際墻背計算土壓力，可不計入墻背與填料間的摩擦力。8.3.4 立壁可按固定在底板上的懸臂梁進(jìn)行計算。立壁截面設(shè)計時，可不計立壁自重，

25、僅計入主動土壓力的水平分量。8.3.5 后踵板宜按固定在立壁與前趾板結(jié)合部的懸臂梁進(jìn)行計算，并應(yīng)滿足以下要求：a) 作用于后踵板上的計算荷載：計算墻背與實際墻背間的填料重及換算土層重、計算墻背上土壓力的豎向分量、后踵板自重、基底反力；b) 當(dāng)后踵板根部的固端彎矩大于立壁根部固端彎矩時，宜采用立壁固端彎矩作為后踵板根部的設(shè)計彎矩。8.3.6 前趾板宜按固定在立壁與后踵板結(jié)合部的懸臂梁進(jìn)行計算，并應(yīng)滿足以下要求：a) 作用于前趾板上的計算荷載：前趾板上填料重、前趾板自重、基底反力；b) 前趾板上填料重按天然地面或沖刷線以下1.0m計算，墻前被動土壓力可不計入。9 扶壁式擋土墻9.1 一般規(guī)定9.1

26、.1 采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，宜在地基承載力較低的填方路段使用，單級墻高不宜大于15.0m。9.1.2 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)（0）應(yīng)符合本文件8.1.2規(guī)定。9 DB63/T 198120219.1.3 鋼筋混凝土構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)驗算、正常使用極限狀態(tài)驗算及構(gòu)造要求等，應(yīng)符合本文件8.1.3規(guī)定。9.1.4 地基、基礎(chǔ)設(shè)計及構(gòu)造要求應(yīng)符合本文件8.1.4規(guī)定。9.2 一般構(gòu)造9.2.1 扶壁式擋土墻由立壁、扶壁、底板（包括前趾板與后踵板）組成，見圖4。標(biāo)引序號說明：1前趾板；2后踵板；3中扶壁；4邊扶壁；5立壁。圖4 扶壁式擋土墻9.2.2 底板、立壁和扶壁可分別作為裝配單元（見圖5），底板、立壁

27、裝配單元尺寸應(yīng)按本文件8.2.5規(guī)定。a）底板b）立壁c）扶壁圖5 扶壁式擋土墻裝配單元示意圖9.2.3 扶壁間距宜為墻高的1/31/2；扶壁厚度宜為兩扶壁間距的1/81/6，且應(yīng)不小于0.30m，扶壁應(yīng)隨高度變化逐漸向墻后加寬。9.2.4 立壁、底板宜采用等厚板，立壁厚度應(yīng)不小于0.20m，底板厚度應(yīng)不小于0.30m。10 DB63/T 198120219.2.5 分段長度不宜超過20m。每分段長度中扶壁宜不少于3個。每段墻兩端立壁懸出邊扶壁外的凈長度宜為0.30.5倍扶壁間的凈距。9.3 設(shè)計計算9.3.1 承受的作用（或荷載）及作用（或荷載）組合應(yīng)按本文件6規(guī)定，基礎(chǔ)設(shè)計及整體穩(wěn)定性驗算

28、應(yīng)按本文件7規(guī)定。9.3.2 扶壁式擋土墻計算單元宜采用墻的分段長度。按地基承載力和穩(wěn)定性驗算，確定前趾板和后踵板的寬度；根據(jù)構(gòu)件正截面抗彎承載力、構(gòu)件變形及裂縫寬度驗算，確定立壁、底板和扶壁的截面幾何尺寸及鋼筋配置。9.3.3 前趾板可按固定在立壁與后踵板結(jié)合部的懸臂梁進(jìn)行計算。9.3.4 后踵板可按支撐在扶壁上的連續(xù)板計算，不計立壁對底板的約束作用，后踵板與扶壁按鉸支連接。后踵板上的作用（或荷載）和效應(yīng)計算可做以下簡化：a) 后踵板上的計算荷載，除與本文件 8.3.4 所規(guī)定的作用于懸臂式擋土墻后踵板上的荷載相同外，還應(yīng)計入前趾板的彎矩在后踵板上引起的等代豎向荷載，迭加后的后踵板上組合豎向

29、荷載分布見圖6。后踵板端部的豎向壓應(yīng)力（w）及組合荷載綜合分項系數(shù)（QC），可按公式（6）和公式（7）計算，后踵板根部的組合荷載豎向壓應(yīng)力為0，其間各點的豎向壓應(yīng)力（w）可按內(nèi)插法求得；s w =s y2 + GBs +g khj + 2.4M 2B2 - p2（6）B222éæ Gsçèöù÷úøûg QC = g s y2 +g G B2 +g khj + 2.4M 2B2 - ps w （7）êQ1B222ë式中：w組合荷載引起后踵板端部的豎向壓應(yīng)力，kPa；QC后踵板

30、組合荷載的綜合分項系數(shù)；y2按本文件8.3.3計算，后踵板端部的豎向土壓應(yīng)力，kPa；p2后踵板端部的基底應(yīng)力，kPa；Gs按本文件8.3.5計算，每延米擋土墻計算墻背與實際墻背間的填土重及換算土層重，kN/m；B2后踵板寬度，m；M2B2未計入荷載分項系數(shù)的，每延米擋土墻前趾板與立壁連接處的懸臂梁固端彎矩，kN·m/m；hj后踵板的厚度，m；k后踵板的材料重度，kN/m；3G垂直恒載分項系數(shù)，按本文件6.1.5取值，按荷載增大對擋土墻結(jié)構(gòu)起有利作用或不利作用分別采用；Q1主動土壓力分項系數(shù)，按本文件6.1.5取值。b) 順墻長方向，后踵板可作為支承于扶壁上的連續(xù)梁構(gòu)件。計算作用效應(yīng)

31、時，可取單位寬度的縱向板條進(jìn)行計算，荷載沿板條長度方向均勻分布。計算點處的作用效應(yīng)組合設(shè)計值，可按公式（8）、公式（9）和公式（10）計算：· 支點負(fù)彎矩組合設(shè)計值：M 2d1 i = M 2d0 i 1.5 （8）· 跨中正彎矩組合設(shè)計值：M 2d2i = M 2d0i 2.5 （9）11 DB63/T 19812021· 支點剪力組合設(shè)計值：V2d1i =g QC ×s wi × L0 ×b0 2（10）式中：M2d0i后踵板第i個板條上，以相鄰扶壁凈距為跨徑的簡支梁跨中彎矩組合設(shè)計值，kN·m；QC后踵板上組合荷載的綜

32、合分項系數(shù)；wi組合荷載引起后踵板第i個板條的豎向壓應(yīng)力，kPa；L0相鄰扶璧間的凈距，m；b0后踵板板條的寬度，1.0m。h) 依據(jù)立壁豎直板條固結(jié)端的作用效應(yīng)組合設(shè)計值，配置后踵板的橫向鋼筋。標(biāo)引符號說明：B1立壁厚度；B2后踵板寬度；B3前趾板寬度；hj后踵板厚度；b0后踵板板條單位寬度；L0相鄰扶璧間凈距；w組合荷載引起后踵板端部的豎向壓應(yīng)力；wi組合荷載引起后踵板第 i個板條的豎向壓應(yīng)力。圖6 后踵板上組合豎向荷載分布示意圖9.3.5 立壁為固結(jié)在扶壁和底板上的三向固結(jié)板構(gòu)件，可簡化為按沿豎直方向和沿墻長方向分別計算。作用于立壁上的作用（或荷載）可按以下方法簡化計算，見圖7：a) 立

33、壁上的作用（或荷載）僅計入墻后主動土壓力的水平分量，可不計入立壁自重、墻后土壓力的豎直分量、墻前被動土壓力等；b) 作用于立壁上的替代水平土壓應(yīng)力簡化為梯形分布，1/4 3/4 墻高段的替代水平土壓應(yīng)力PJ，可按公式（11）計算：s PJ =(sS +s D) 2（12）式中：PJ作用于立壁上的替代水平土壓應(yīng)力，kPa；12 DB63/T 19812021S、D按本文件6.2的規(guī)定所計算的作用于立壁頂面、底端的水平土壓應(yīng)力，kPa。標(biāo)引序號和符號說明：1替代水平土壓應(yīng)力；2計算水平土壓應(yīng)力；H擋土墻高度；PJ作用于立壁上的替代水平土壓應(yīng)力；S、D作用于立壁頂面、底端的水平土壓應(yīng)力。圖7 立壁上

34、的替代水平土壓應(yīng)力示意圖9.3.6 計算立壁沿墻長方向的作用效應(yīng)時，可沿立壁高度方向截取單位寬度的縱向板條進(jìn)行計算，并作如下簡化，見圖8：a) 單位寬度的立壁縱向板條，可按支撐于扶壁上的連續(xù)梁進(jìn)行計算。荷載沿板條長度方向均勻分布，其荷載值等于該板條所在立壁高度處的替代水平土壓應(yīng)力；b) 單位寬度立壁的縱向板條按連續(xù)梁計算時，計算點處的作用效應(yīng)組合設(shè)計值，可按公式（12）、公式（13）和公式（14）計算：· 支點負(fù)彎矩組合設(shè)計值：M1d1j = M1d0j1.52.5（12）（13）· 跨中正彎矩組合設(shè)計值：· 支點剪力組合設(shè)計值：M1d2j = M1d0jV1d1

35、j =g Q1 ×s j × L0 ×bH2（14）式中：M1d0j立壁第j個板條上，以相鄰扶壁間凈距為跨徑的簡支梁跨中彎矩組合設(shè)計值，kN·m；Q1主動土壓力分項系數(shù)，按本文件6.1.5取值；j作用于立壁第j個板條上的替代水平土壓應(yīng)力，kPa；bH立壁板條的寬度，1.0m；L0相鄰扶璧間的凈距，m。13 DB63/T 19812021a）連續(xù)梁計算圖式b）簡化計算圖式標(biāo)引符號說明：H1立壁高度；Hj第j層立壁板條距立壁頂面的距離；b扶壁厚度；bH立壁板條寬度；L0相鄰扶璧間的凈距；L1邊扶璧距墻端的距離；j作用于立壁第 j個板條上的替代水平土壓應(yīng)力；M

36、1d0j立壁第 j個板條上，以相鄰扶壁間凈距為跨徑的簡支梁跨中彎矩組合設(shè)計值。圖8 立壁計算的單元水平板條及計算圖式9.3.7 計算立壁豎直方向的作用效應(yīng)時，可沿?fù)跬翂﹂L度方向截取單位寬度的豎直板條進(jìn)行計算，并作如下簡化，見圖9：a) 立壁豎向彎矩在距墻頂3/4墻高處為最大正彎矩，在底部為最大負(fù)彎矩；b) 立壁豎向彎矩沿墻長方向呈臺階形分布?？缰?L0/3區(qū)段內(nèi)的立壁最大正彎矩Mmax按公式（15）計算，最小負(fù)彎矩Mmin按公式（16）計算，墻兩端各L0/6區(qū)段的立壁最大正彎矩和最小負(fù)彎矩為跨中區(qū)段取值的一半。M max = 0.0075s DH1L0bLM min = -4M max（15）

37、（16）式中：L0相鄰扶壁間的凈距，m；bL立壁豎直板條的寬度，1.0m；D作用于立壁底端的水平土壓應(yīng)力，kPa；H1立壁高度，m。14 DB63/T 19812021標(biāo)引序號和符號說明：1扶壁；2立壁；L0相鄰扶壁間的凈距；b扶壁厚度；bL立壁豎向板條順墻長方向的單位寬度；Mmax立壁豎向最大正彎矩；Mmin立壁豎向最大負(fù)彎矩。圖9 立壁豎向彎矩分布示意圖9.3.8 扶壁可按錨固在底板上的T形截面懸臂梁計算，立壁為梁截面的翼緣板，扶壁為腹板。其荷載與作用效應(yīng)計算可作如下簡化，見圖10：a) 扶壁計算時僅計入墻背水平土壓力，可不計入立壁與扶壁自重及豎向土壓力；b) 當(dāng)立壁高度為H1時，扶壁承受

38、作用在立壁BE×H1面積上的全部水平土壓力，水平土壓力的作用寬度BE按公式（17）和公式（18）計算：· 中扶壁：BE中=b+ L0（17）· 邊扶壁：BE邊=b+ L0 + L1（18）式中：L0相鄰扶壁的凈距，m；L1邊扶壁距墻端的距離，m；b扶壁的厚度，m。c) 沿扶壁高度選取的計算截面，可按鋼筋混凝土T形截面受彎構(gòu)件計算，并應(yīng)符合JTG 3362規(guī)定；d) 扶壁底端為計算截面時，T形截面受壓區(qū)的翼緣計算寬度Bk，按公式（19）、公式（20）和公式（21）計算：15 DB63/T 19812021· 中扶壁：當(dāng) L012B1時，· 邊扶壁

39、：Bk =b + L0 （19）Bk =b +12B1（20）Bk =b + L0 + L1 （21）當(dāng)0.91L0+L112B1時，按公式（20）計算。式中：Bk扶壁底端T形截面翼緣計算寬度，m；B1立壁的厚度，m。e) 扶壁上高度為Hi處，T形計算截面的受壓區(qū)翼緣計算寬度bi'，可按公式（22）計算：Hi (Bk - b) + b （22）bi ='H1式中：Hi計算截面處的立壁高度，m；bi'T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度，m；H1立壁高度，m；Bk扶壁底端T形截面翼緣計算寬度，m。f) T形計算截面的腹板寬度等于扶壁的厚度b。標(biāo)引符號說明：L0相鄰扶壁間的凈距；b扶

40、壁厚度；H1立壁高度；Hi計算截面處的立壁高度；bi'T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度；Bk扶壁底端T形截面翼緣計算寬度。圖10 扶壁T形計算截面的翼緣計算寬度示意圖9.3.9 鋼筋混凝土構(gòu)件的鋼筋布置與構(gòu)造要求，除應(yīng)符合JTG 3362和本文件8.2.2、8.2.3規(guī)定外，還應(yīng)符合以下規(guī)定：16 DB63/T 19812021a) 根據(jù)后踵板縱向板條與扶壁連接處的支點剪力組合設(shè)計值，配置扶壁與底板接合區(qū)段的豎向U形鋼筋，開口端埋入扶壁，埋入長度應(yīng)不小于鋼筋的最小錨固長度；b) 根據(jù)立壁縱向板條與扶壁連接處的支點剪力組合設(shè)計值，配置扶壁與立壁結(jié)合區(qū)段的水平 U形鋼筋，開口端埋入扶壁，埋入長度

41、應(yīng)不小于鋼筋的最小錨固長度；c) 后踵板的橫向水平鋼筋布置與立壁豎向鋼筋相匹配，一端埋入立壁錨固，確定最小錨固長度時，應(yīng)以立壁內(nèi)豎向鋼筋為起點。10 重力式擋土墻10.1 一般規(guī)定10.1.1 可采用鋼筋混凝土預(yù)制件，單級墻高宜不大于8.0m。10.1.2 按墻背線形可分為仰斜式、垂直式和俯斜式等。10.1.3 重力式擋土墻除應(yīng)符合本文件的要求外，還應(yīng)符合JTG D30規(guī)定。10.2 一般構(gòu)造10.2.1 重力式擋土墻由預(yù)制標(biāo)準(zhǔn)件和現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)柱組成，見圖11?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)柱預(yù)制標(biāo)準(zhǔn)件圖11 重力式擋土墻10.2.2 預(yù)制標(biāo)準(zhǔn)件尺寸應(yīng)結(jié)合運輸、安裝條件確定，見圖12，橫向尺寸宜取為1.0m，高度宜取為

42、0.5m。圖12 重力式擋土墻裝配單元示意圖10.2.3 預(yù)制標(biāo)準(zhǔn)件交界面應(yīng)采用砂漿砌筑。10.3 設(shè)計計算10.3.1 承受的作用（或荷載）及作用（或荷載）組合應(yīng)按本文件6規(guī)定，基礎(chǔ)設(shè)計及整體穩(wěn)定性驗算應(yīng)按本文件7規(guī)定。10.3.2 結(jié)構(gòu)驗算應(yīng)按JTG D30規(guī)定。17 DB63/T 1981202111 連接結(jié)構(gòu)設(shè)計與計算11.1 搭接構(gòu)造設(shè)計相鄰預(yù)制構(gòu)件間應(yīng)采用縱向連接構(gòu)造形成整體結(jié)構(gòu)，立壁間可采用凹凸式搭接構(gòu)造，底板間可采用臺階式搭接構(gòu)造，見圖13。a）立壁間搭接構(gòu)造b）底板間搭接構(gòu)造圖13 預(yù)制構(gòu)件間縱向連接構(gòu)造示意圖11.2 懸臂式擋土墻連接結(jié)構(gòu)設(shè)計11.2.1 立壁和底板應(yīng)分開預(yù)

43、制，可采用焊接連接、錨栓連接和螺栓角鋼連接。11.2.2 焊接連接：裝配單元中應(yīng)預(yù)留鋼筋，伸出混凝土表面的鋼筋呈三角形，底板和立壁預(yù)留鋼筋應(yīng)對應(yīng)，預(yù)留鋼筋間距根據(jù)縱向鋼筋間距確定，二次澆筑混凝土封閉連接結(jié)構(gòu)，見圖14。圖14 懸臂式擋土墻焊接連接示意圖11.2.3 錨栓連接：底板等間距預(yù)埋錨栓。立壁制作為一個鍵槽結(jié)構(gòu)，其中在底板錨栓相應(yīng)位置預(yù)留孔洞。拼裝時將錨栓插入孔洞，用螺母和厚墊圈緊固，二次澆筑混凝土封閉連接結(jié)構(gòu)，見圖15。a）擋墻預(yù)制立壁b）擋墻預(yù)制底板c）擋墻拼裝d）二次澆筑圖15 懸臂式擋土墻錨栓連接示意圖11.2.4 螺栓角鋼連接：立壁中預(yù)留雙頭螺栓，底板預(yù)留單頭螺栓，兩種螺栓等距

44、交錯布置。拼裝時采用角鋼連接，用螺母和厚墊圈等緊固件加固連接結(jié)構(gòu)，二次澆筑混凝土封閉連接結(jié)構(gòu)，見圖16。18 DB63/T 19812021a）預(yù)制單元b）特制角鋼c）擋墻拼裝d）二次澆筑圖16 懸臂式擋土墻螺栓角鋼連接示意圖11.3 扶臂式擋土墻連接結(jié)構(gòu)設(shè)計11.3.1 立壁、底板和扶壁應(yīng)分開預(yù)制，采用螺栓角鋼連接。11.3.2 螺栓角鋼連接：在立壁的扶壁周邊位置預(yù)埋單頭螺栓，在與底板交接位置預(yù)埋雙頭螺栓。扶壁中預(yù)留孔洞，拼裝時預(yù)先放入雙頭螺栓。底板預(yù)埋單頭螺栓，與立壁、扶壁的螺栓等距交錯布置。拼接時采用角鋼進(jìn)行連接，用螺母和厚墊圈等緊固件加固結(jié)構(gòu)，見圖17。圖17 扶壁式擋土墻螺栓角鋼連接

45、示意圖11.4 重力式擋土墻連接結(jié)構(gòu)設(shè)計預(yù)制標(biāo)準(zhǔn)件通過混凝土榫以及現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)柱形成連接。11.5 連接結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計連接結(jié)構(gòu)鋼筋、螺栓應(yīng)二次澆筑混凝土封閉，保護(hù)層厚度可按JTG/T 3310附錄A規(guī)定計算，且應(yīng)不小于JTG/T 3310中對最小保護(hù)層厚度的規(guī)定。11.6 連接結(jié)構(gòu)計算11.6.1 連接方式預(yù)制裝配式擋土墻宜采用焊縫和螺栓進(jìn)行裝配單元的連接。11.6.2 焊接連接宜采用角焊縫，當(dāng)焊縫只承受與鋼筋方向相同的軸心力時，可按以下規(guī)定驗算：a) 切應(yīng)力f可按公式（23）計算：Nålwt f = he£ f fw（23）19 DB63/T 19812021式中：N焊縫承受

46、的軸心力，kN；he角焊縫的有效厚度，mm；lw兩焊件間角焊縫的計算長度總和，mm；fwf角焊縫強(qiáng)度設(shè)計值，MPa。b) 有效厚度he按公式（24）計算：he = 0.1(d1 + 2d2)+ a（24）式中：d1、d2圓鋼直徑，mm；a焊縫表面到兩圓公切線的距離，mm。標(biāo)引符號說明：d1、d2圓鋼直徑；a焊縫表面到兩圓公切線的距離。圖18 焊縫有效厚度計算圖式11.6.3 螺栓連接11.6.3.1 螺栓連接應(yīng)滿足以下要求：a) 螺栓間距為螺栓孔徑的38倍，最外側(cè)螺栓至邊緣距離為螺栓孔徑的24倍；b) 每一個裝配單元的連接結(jié)構(gòu)中螺栓數(shù)量宜不少于3個；c) 采用高強(qiáng)度螺栓拼接時，緊固輔助構(gòu)件應(yīng)采

47、用鋼板制作。11.6.3.2 螺栓連接宜采用高強(qiáng)度螺栓，應(yīng)按以下規(guī)定進(jìn)行設(shè)計和驗算：a) 高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力設(shè)計值P按公式（25）計算：P = 0.9´0.9´0.9 Ae fu（25）1.2式中：Ae螺栓螺紋處的有效截面面積，m2；fu螺紋材料經(jīng)熱處理后的最低抗拉強(qiáng)度，MPa。8.8級為830MPa；10.9級為1040MPa。b) 單個高強(qiáng)度螺栓的抗剪承載力設(shè)計值Nvb按公式（26）計算：bNv = 0.9nf mP （26）式中：nf高強(qiáng)度螺栓的傳力摩擦面數(shù)目，單剪時為1，雙剪時為2；摩擦面抗滑移系數(shù)。c) 單個高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力設(shè)計值按公式（27）計算：Nt =

48、 0.8P （27）b20 DB63/T 19812021d) 單個螺栓同時承受拉力和剪力時承載力設(shè)計值按公式（28）計算：Nb + NNvtbt£1 （28）Nv式中：Nv、Nt單個高強(qiáng)度螺栓所承受的剪力和拉力，kN。e) 高強(qiáng)度螺栓群軸心受剪時所需螺栓數(shù)目n按公式（29）計算：n ³ N（29）Nvbf) 高強(qiáng)度螺栓群軸心受拉時所需螺栓數(shù)目n按公式（30）計算：n ³ NNtb（30）21 DB63/T 19812021AA附 錄 A（規(guī)范性）土壓力計算A.1 擋土墻墻后破壞棱體上，作用附加均布荷載時的主動土壓力，可按以下規(guī)定計算：a) 附加均布荷載作用于破棱

49、體坡面上，見圖A.1，主動土壓力可按公式（A.1）計算：E = 1g LH (H + 2h0)Ka . （A.1）2土壓力作用點至計算土層底面的距離按公式（A.2）計算：H æh0ö÷øZ =1+. （A.2）ç3H + 2h0è附加均布荷載q換算為等代均布土層厚度h0（m），按公式（A.3）計算：qh0 = g 1+ tana tan b L . （A.3）()庫侖理論土壓力系數(shù)Ka按公式（A.4）、公式（A.5）計算：砂性土填料：黏性土填料：式中：cos2(j - a)sin(j +d )sin(j - b) . （A.4）Ka =2éùúcos2a cos(a +d )ê1+cos(a +d )cos(a - b)êëúûcos2(j0 - a)Ka =2éùúsin(j0 +d )sin(j0 - b) . （A.5）cos2a cos(a +d )ê1+êëcos(a +d )cos(a - b) ú