第一章熱力發(fā)電廠

1、第一章第一章 火電廠的評價及可持續(xù)發(fā)展火電廠的評價及可持續(xù)發(fā)展 本章先討論發(fā)電廠的安全、可靠管理和壽命管理，再討論火力發(fā)電廠的環(huán)保評價，然后重點討論熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟評價的兩種基本分析方法，以及我國現(xiàn)行的用熱量法分析凝汽式發(fā)電廠的熱經(jīng)濟性及其指標的定量計算。2第一章第一章 火電廠的評價及可持續(xù)發(fā)展火電廠的評價及可持續(xù)發(fā)展第一節(jié)第一節(jié) 火電廠的安全可靠性與環(huán)保評價火電廠的安全可靠性與環(huán)保評價第二節(jié)第二節(jié) 熱力發(fā)電廠的熱經(jīng)濟評價熱力發(fā)電廠的熱經(jīng)濟評價 第三節(jié)第三節(jié) 凝汽式發(fā)電廠的熱經(jīng)濟指標凝汽式發(fā)電廠的熱經(jīng)濟指標 第四節(jié)第四節(jié) 我國火力發(fā)電工業(yè)的資源節(jié)約、環(huán)境友好和可我國火力發(fā)電工業(yè)的資源節(jié)約、環(huán)境

2、友好和可 持續(xù)發(fā)展持續(xù)發(fā)展 本 章 提 要第一節(jié)第一節(jié) 火電廠的安全可靠性與環(huán)保評價火電廠的安全可靠性與環(huán)保評價電力是國民經(jīng)濟的能源物質基礎，關系到整個國家經(jīng)濟的發(fā)展和人民物質文化生活的提高。電力行業(yè)的突出特點：電力的產(chǎn)、供、銷是連續(xù)瞬時完成，不能 儲存效益社會效益 體現(xiàn)在安全可靠供電（一）火電廠可靠性管理的任務與作用 火電廠的生產(chǎn)安全第一任一設備、元件或誤操作都可能導致主網(wǎng)瓦解，嚴重影響國民經(jīng)濟、人們生活或設備人身安全火電廠可靠性是指在預定時間內和規(guī)定的技術條件下，保持系統(tǒng)、設備、部件、元件發(fā)出額定電力的能力，并以量化的一系列可靠性指標來體現(xiàn)。一、發(fā)電廠的安全可靠性一、發(fā)電廠的安全可靠性 (

3、 (二二) ) 火電廠的可靠性指標火電廠的可靠性指標 火電廠主要設備的可靠性是火電廠可靠性指標的基礎。設備的可靠性是以統(tǒng)計時間為基準的以機組所處狀態(tài)的各種性能指標來表征。圖中：縱坐標為機組圖中：縱坐標為機組最大出力最大出力GMCGMC， MWMW一一般為機組額定容量；般為機組額定容量；橫坐標橫坐標PHPH為統(tǒng)計期間為統(tǒng)計期間（按季或年計）小時（按季或年計）小時數(shù)。圖中面積即為發(fā)數(shù)。圖中面積即為發(fā)電量電量 W W，MWhMWh。圖1-1 火電機組狀態(tài)圖我國火電廠可靠性指標有23個。其中有：可用系數(shù) ：非計劃停用系數(shù) ：等效可用系數(shù)：強迫停用率：100100PHRHSHPHAHAF100PHUOH

4、UOF100)(PHESDHEUNDHAHEUF100SHFOHFOHFOR 目前，強迫停用率和非計劃停用次數(shù)是我國考核電廠可靠性的指標。 我國現(xiàn)狀：我國大火電機組的可用率，較國外同容量的火電機組低5%-12%，如果能將可用率提高5%，相當于國家不投資卻多建設3000-3250MW的機組。 1 1、 壽命分配壽命分配火電設備及其管道，特別是鍋爐汽包、汽輪機轉火電設備及其管道，特別是鍋爐汽包、汽輪機轉子、葉片、汽缸和主蒸汽管道，都是有壽命的，子、葉片、汽缸和主蒸汽管道，都是有壽命的，由于冷熱變效應力、低周疲勞，導致壽命殆盡。由于冷熱變效應力、低周疲勞，導致壽命殆盡。 特別是起停工況影響其壽命。特

5、別是起停工況影響其壽命。合理選擇壽命損耗系數(shù)，合理壽命分配。合理選擇壽命損耗系數(shù)，合理壽命分配。 （三）（三） 壽命管理壽命管理運行方式溫度變化溫度變化時間min極限循環(huán)次數(shù)次每次壽命損耗率%30年使用次數(shù)次30年內壽命損耗率%控制應力極限MPa冷態(tài)啟動500300100000.011001.0460溫態(tài)啟動300200100000.01100010460熱態(tài)啟動200100110000.0091300027.3440極熱態(tài)啟動1803035000.029100.3690正常停機1006050000.00240008290強迫冷卻停00251000.3310正常負荷變

6、化803040000.00251200030310帶廠用電運行1802030000.033100.3720總 計77.2表1-3 日本三菱350MW機組壽命分配 由表可知：冷態(tài)啟動 每次壽命損耗 0.01%，30年停用100次 極熱啟動 每次壽命損耗 0.029%，30年停用10次鍋爐、汽輪機等火電設備設計壽命一般為30年。高溫構件、高溫蒸汽管道的設計壽命，一般為 105 h。設備、高溫管道，在技術經(jīng)濟合理條件下可采取一些延壽措施。2 2、設備延壽、設備延壽（一）（一） 環(huán)境保護的重要性環(huán)境保護的重要性 少占地、節(jié)能、降耗、減排少占地、節(jié)能、降耗、減排 少占良田、可耕地、少拆遷少占良田、可耕地

7、、少拆遷初步可行性研究初步可行性研究- -編寫簡要分析編寫簡要分析可行性研究可行性研究- -編寫環(huán)境影響報告書編寫環(huán)境影響報告書初步設計初步設計- -編寫環(huán)境防治方案設計編寫環(huán)境防治方案設計施工圖設計施工圖設計- -編寫環(huán)境保護防治設編寫環(huán)境保護防治設施設計施設計二、發(fā)電廠的環(huán)保評價二、發(fā)電廠的環(huán)保評價（二）大氣污染防治（二）大氣污染防治 1 1、高煙囪排放、高煙囪排放 2 2、高效除塵器、高效除塵器 3 3、控制、控制SOSO2 2排放技術排放技術 目前火電廠減排目前火電廠減排SOSO2 2的主要途徑有：的主要途徑有：煤炭洗選煤炭洗選、潔潔凈煤燃燒技術凈煤燃燒技術、燃用低硫煤燃用低硫煤和和煙

8、氣脫硫煙氣脫硫。 4 4、控制、控制NOxNOx技術技術(1) (1) 采用低采用低NOxNOx燃燒技術燃燒技術(2) (2) 爐膛噴射脫硝技術爐膛噴射脫硝技術 有兩類有兩類: : 選擇性催化還原選擇性催化還原( SCR) ( SCR) 脫硝脫硝 非選擇性催化還原非選擇性催化還原(SNCR) (SNCR) 脫硝。脫硝。(3) (3) 在煙道尾部加裝脫硝裝置在煙道尾部加裝脫硝裝置（三）節(jié)約水資源及廢水資源化（三）節(jié)約水資源及廢水資源化我國是人均水資源占有量很少的國家我國是人均水資源占有量很少的國家 電力行業(yè)面臨的緊迫任務：電力行業(yè)面臨的緊迫任務： 1 1節(jié)約水資源節(jié)約水資源 2 2廢污水處理廢污

9、水處理 3 3控制熱排水的污染控制熱排水的污染 大型火電廠節(jié)水關鍵在于采用新工藝、新技術、新設備，大型火電廠節(jié)水關鍵在于采用新工藝、新技術、新設備，以獲得水耗少、多發(fā)電的效益。以獲得水耗少、多發(fā)電的效益。 一座一座200MW200MW的火電廠，由于采用不同的技術方案，全廠耗水的火電廠，由于采用不同的技術方案，全廠耗水量可從量可從0.05m0.05m3 3/s/s到到0.37m0.37m3 3/s/s，相差約，相差約7 7倍。倍。我國老電廠的節(jié)水改造措施我國老電廠的節(jié)水改造措施 提高循環(huán)冷卻水的濃縮倍率提高循環(huán)冷卻水的濃縮倍率 將以地下水為水源的直流冷卻供水系統(tǒng)改為循環(huán)將以地下水為水源的直流冷卻

10、供水系統(tǒng)改為循環(huán)冷卻供水系統(tǒng)冷卻供水系統(tǒng) 用直接空冷供曖燃煤大機組裝備老廠用直接空冷供曖燃煤大機組裝備老廠 以高參數(shù)大容量供暖大機組替代退役小機組以高參數(shù)大容量供暖大機組替代退役小機組 利用天然氣發(fā)電的燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組替代利用天然氣發(fā)電的燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組替代 燃煤小機組。燃煤小機組。 應用增壓流化床應用增壓流化床( PFBC) ( PFBC) 技術技術 用燃煤整體煤氣化燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)用燃煤整體煤氣化燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)( IGCC) ( IGCC) 發(fā)發(fā)電電新建電廠的節(jié)水措施新建電廠的節(jié)水措施 發(fā)展超臨界和超超臨界的大型發(fā)展超臨界和超超臨界的大型1000MW1000MW燃煤發(fā)電機組燃煤發(fā)

11、電機組 北方缺水煤礦坑口地區(qū)，建設北方缺水煤礦坑口地區(qū)，建設600MW600MW級空冷電站群級空冷電站群 在有條件利用天然氣地區(qū)，建設一批燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)電站在有條件利用天然氣地區(qū)，建設一批燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)電站 在煙臺在煙臺IGCC IGCC 示范電站基礎上，續(xù)建若干個示范電站基礎上，續(xù)建若干個IGCC IGCC 電站；電站； 推廣分段濃縮串聯(lián)使用的循環(huán)冷卻水處理技術推廣分段濃縮串聯(lián)使用的循環(huán)冷卻水處理技術 鼓勵就近利用城市污水的再生水作火電廠補充水水源鼓勵就近利用城市污水的再生水作火電廠補充水水源 開發(fā)增壓流化床聯(lián)合循環(huán)開發(fā)增壓流化床聯(lián)合循環(huán)( PFBC) ( PFBC) 發(fā)電技術發(fā)電技術

12、對缺水又限制外排廢水的燃煤電廠，可考慮實現(xiàn)全廠廢水零排對缺水又限制外排廢水的燃煤電廠，可考慮實現(xiàn)全廠廢水零排放放 方案，但經(jīng)濟性較差方案，但經(jīng)濟性較差 廣泛采用氣力除灰與干貯灰場廣泛采用氣力除灰與干貯灰場 特殊情況，可考慮風冷型干排渣技術特殊情況，可考慮風冷型干排渣技術火電廠采用直流或混流供水時的冷卻水，使用后火電廠采用直流或混流供水時的冷卻水，使用后一般溫度升高一般溫度升高8-108-10，直接排入水體，使水體，直接排入水體，使水體含蓄了大量熱量，影響水質或水生物。含蓄了大量熱量，影響水質或水生物。遼寧發(fā)電廠熱排水排入大伙房水庫，因寒流突然遼寧發(fā)電廠熱排水排入大伙房水庫，因寒流突然襲擊，水溫

13、突降，使已適應熱水區(qū)域內生活的魚襲擊，水溫突降，使已適應熱水區(qū)域內生活的魚受到受到“冷沖擊冷沖擊”而大批死亡。而大批死亡。為此，在火電廠設計中應考慮為此，在火電廠設計中應考慮4040以上熱排水并以上熱排水并采取相應技術措施后方可排放。采取相應技術措施后方可排放。（四）灰渣熱排水治理及綜合利用（四）灰渣熱排水治理及綜合利用 火電廠灰渣嚴禁排入江、河、湖、海等水域。火電廠灰渣嚴禁排入江、河、湖、海等水域。 灰渣綜合利用技術如：灰渣綜合利用技術如： 1 1、粉煤灰生產(chǎn)建筑材料、粉煤灰生產(chǎn)建筑材料 2 2、粉煤灰用于建筑工程、粉煤灰用于建筑工程熱排水的綜合利用熱排水的綜合利用利用熱排水養(yǎng)殖各種貝類、對

14、蝦及藻類。利用熱排水養(yǎng)殖各種貝類、對蝦及藻類。我國有的電廠把熱排水養(yǎng)殖魚類，具有生長快、我國有的電廠把熱排水養(yǎng)殖魚類，具有生長快、產(chǎn)量高的優(yōu)點，并能降低魚種越冬死亡率。產(chǎn)量高的優(yōu)點，并能降低魚種越冬死亡率。1.1. 用以農(nóng)業(yè)灌溉，也收效良好。用以農(nóng)業(yè)灌溉，也收效良好。1 1、 噪聲標準噪聲標準城市區(qū)域環(huán)境噪聲標準GB3096-82，如表1-3所示 適用區(qū)域等效聲級 eq. dBA白天夜間特殊住宅區(qū)4535居民、文教區(qū)5040一類混合區(qū)5545二類混合區(qū)6050工業(yè)集中區(qū)6555交通干線道路兩側7055表1-7 城市區(qū)域環(huán)境噪聲標準值（五）（五） 噪聲防止噪聲防止2 2、火電廠的噪聲、火電廠的噪

15、聲火電廠是噪聲源相對集中、火電廠是噪聲源相對集中、噪聲幅量大、噪聲種類繁噪聲幅量大、噪聲種類繁多的場所，汽機房和鍋爐多的場所，汽機房和鍋爐房是強噪聲集中區(qū)，其中房是強噪聲集中區(qū)，其中以汽輪機運轉層、鍋爐排以汽輪機運轉層、鍋爐排汽、送風機和球磨機運轉汽、送風機和球磨機運轉噪聲最為強烈。噪聲最為強烈。 火電廠強噪聲如表火電廠強噪聲如表1-81-8所所示示強 噪 聲 源 頻 率 聲強 dB(A)125MW汽機房 低中頻90-95300MW汽機房 低中頻93-96球 磨 機 低中頻97-117送 風 機 低中頻113-121碎 煤 機 中 頻100100kW凝結水泵 中 頻95-98高壓加熱器 高 頻

16、104鍋爐排汽 高 頻114-170 表1-8 火電廠強噪聲舉例 3 3、火電廠的噪聲防治、火電廠的噪聲防治 對超標噪聲，通?？赏ㄟ^下列途徑治理：對超標噪聲，通?？赏ㄟ^下列途徑治理：（1 1）噪聲源控制）噪聲源控制 由國家規(guī)定的產(chǎn)品噪聲標準控制，沒有的可參考以下數(shù)由國家規(guī)定的產(chǎn)品噪聲標準控制，沒有的可參考以下數(shù)據(jù)據(jù)引風機（進風口前引風機（進風口前3m3m處）處）85 dB(A)85 dB(A)送風機（進風口前送風機（進風口前3m3m處）處）90 dB(A)90 dB(A)鋼球磨煤機鋼球磨煤機95-105 dB(A)95-105 dB(A)其它中、高速磨煤機其它中、高速磨煤機86-95 dB(A

17、)86-95 dB(A)汽輪機（包括注油器、距聲源汽輪機（包括注油器、距聲源1m1m處）處）90 dB(A)90 dB(A)發(fā)電機及勵磁機（距聲源發(fā)電機及勵磁機（距聲源1m1m處）處）90 dB(A)90 dB(A)排料機（距機殼排料機（距機殼1.5m1.5m處）處）85 dB(A)85 dB(A)汽動給水泵汽動給水泵101 dB(A)101 dB(A) （2 2）噪聲傳播途徑控制）噪聲傳播途徑控制對易于封閉的噪聲源，如水泵、風機、汽輪發(fā)電機組，對易于封閉的噪聲源，如水泵、風機、汽輪發(fā)電機組，采用隔板、阻尼和隔聲措施，降噪量可達采用隔板、阻尼和隔聲措施，降噪量可達101030dB(A)30dB

18、(A)。對不易封閉的設備及系統(tǒng)，如鍋爐，加熱器和水、煤、對不易封閉的設備及系統(tǒng)，如鍋爐，加熱器和水、煤、汽汽( (氣氣) )管道等，采用包覆隔振阻尼材料或設置隔聲結構，管道等，采用包覆隔振阻尼材料或設置隔聲結構，降噪量可達降噪量可達202050dB(A)50dB(A)。1.1.不能進行噪聲源控制和傳播途徑控制的場所，采取個人不能進行噪聲源控制和傳播途徑控制的場所，采取個人防護如戴護耳器（耳塞、防聲頭盔等），或在噪聲環(huán)境防護如戴護耳器（耳塞、防聲頭盔等），或在噪聲環(huán)境中設置隔聲間等辦法，降噪量可在中設置隔聲間等辦法，降噪量可在151540dB(A)40dB(A)之間。之間。 第二節(jié)第二節(jié) 熱力發(fā)

19、電廠熱經(jīng)濟性的評價方法熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟性的評價方法發(fā)電廠中能量的轉換過程中恒有各種損失發(fā)電廠中能量的轉換過程中恒有各種損失化學能化學能 熱能熱能 機械能機械能 電能電能發(fā)電廠熱經(jīng)濟性的評價發(fā)電廠熱經(jīng)濟性的評價通過能量轉換過程中能量的通過能量轉換過程中能量的利用程度（正平利用程度（正平衡）衡）或或損失大?。ǚ雌胶猓p失大?。ǚ雌胶猓﹣砗饬縼砗饬磕康模耗康模貉芯繐p失產(chǎn)生的部位、大小、原因及其相研究損失產(chǎn)生的部位、大小、原因及其相互關系，找出減少這些熱損失的方法和相應措施互關系，找出減少這些熱損失的方法和相應措施一、評價發(fā)電廠熱經(jīng)濟性的兩種方法一、評價發(fā)電廠熱經(jīng)濟性的兩種方法（一）（一） 熱量法、熱

20、效率法熱量法、熱效率法 基于熱力學第一定律基于熱力學第一定律 以燃料化學能從數(shù)量上被利用的程度來評價電廠的以燃料化學能從數(shù)量上被利用的程度來評價電廠的熱經(jīng)濟性，常用于定量分析熱經(jīng)濟性，常用于定量分析 式中，式中，Q Q1 1外部熱源供給的熱量，外部熱源供給的熱量， 該動力裝置的理想該動力裝置的理想比內功（以熱量計），比內功（以熱量計）， 循環(huán)中各項能量損失之和（以循環(huán)中各項能量損失之和（以熱量計），熱量計）， 各項能量損失系數(shù)之和。各項能量損失系數(shù)之和。aWjjQjjjjjjjjt1QQ1QQQQW1111a（二）（二） 熵方法、方法、做功能力法熵方法、方法、做功能力法 基于熱力學第二定律基于

21、熱力學第二定律 以燃料化學能的做功能力被利用的程度來評價以燃料化學能的做功能力被利用的程度來評價電廠的熱經(jīng)濟性，常用于定性分析電廠的熱經(jīng)濟性，常用于定性分析式中 : Esup供入系統(tǒng)的可用能， 循環(huán)中各項不可逆因素導致的各項可用能損失之和， 循環(huán)中各項可用能損失系數(shù)之和。jjjejjejaetEAEAEEW11supsupsupsupjejAjj若循環(huán)供入可用能是溫度為T1的熱源提供的熱量 Q1 , 于是可得兩種基本分析方法效率之間的關系式為： 式中 循環(huán)效率， 卡諾循環(huán)效率， T1熱源溫度，K，Ten冷源（環(huán)境）溫度， K。et11TTenct 二、方法二、方法1 1效率與損效率與損能量平衡

22、關系：能量平衡關系：供給的可用能供給的可用能= =有效利用的可用能有效利用的可用能+ +損損效率效率exex%100供給的可用能有效利用的可用能ex 平衡方程的圖解平衡方程的圖解損：損：熱力設備eqeinwieoutesTeweeeenoutaqin)()(設 備特 點比損e， kJ/kg效率 xe， %鍋爐、換熱器wa=0汽 輪 機eq=0管 道eq=0wa=0表1-9 火電廠典型熱力設備的損及效率outqinbeeeeqinoutebeeeoutainteweeoutinaeteewoutinpeeeinoutepee流圖流圖 圖1-2 熱量法熱量法熱量法是以熱效率或者熱損失來衡量能量轉換

23、過程熱量法是以熱效率或者熱損失來衡量能量轉換過程的熱經(jīng)濟型。的熱經(jīng)濟型。全廠能量平衡關系：全廠能量平衡關系：發(fā)電機輸出功率發(fā)電機輸出功率Pe=全廠熱耗量全廠熱耗量Qcp-全廠能量損失全廠能量損失Qj以全廠總效率為例：以全廠總效率為例：全廠總能量損失全廠總能量損失Qj j= = Qb b + + Qp p + + Qc c + + Qm m + + Qg g cpcpjcpecpQQQP13600jcpeQQP3600火力發(fā)電廠的各項熱損失（火力發(fā)電廠的各項熱損失（% %）項目項目高參數(shù)高參數(shù)超高參數(shù)超高參數(shù)超臨界參數(shù)超臨界參數(shù)Q Qb b ( (鍋爐熱損失）鍋爐熱損失）10109 98 8Q

24、Qp p ( (管道熱損失）管道熱損失）1 10.50.50.50.5Q Qc c ( (凝汽器熱損失）凝汽器熱損失）57.557.552.552.550.550.5Q Qm m ( (機械熱損失）機械熱損失）0.50.50.50.50.50.5Q Qg g ( (發(fā)電機熱損失）發(fā)電機熱損失）0.50.50.50.50.50.5總能量損失總能量損失69.569.563636060全廠總效率全廠總效率30.530.537374040表1-7 凝氣式發(fā)電廠的各項損失四、兩種熱經(jīng)濟性評價方法的比較及其應用四、兩種熱經(jīng)濟性評價方法的比較及其應用以按朗肯循環(huán)工作的同一凝汽式發(fā)電廠為實例，用兩種熱經(jīng)濟性評

25、價方法的具體計算結果，予以對比說明。 pb=17MPa，tb=555，p0=16.5MPa，t0=550，pc=0.005MPa，爐膛內煙氣平均溫度，環(huán)境壓力Pen=0.098MPa，環(huán)境溫度ten=20，各項效率為b=0.91，ri=0.884，m=0.98，g=0.987，蒸汽在汽輪機中為含摩阻膨脹，但不計給水泵功。產(chǎn)生1kg蒸汽的燃料加熱量以3636.24 kJ/kg計。 計算結果如表1-13所示：熱量法的熱損失方法的損項 目數(shù)量kJ/kg所占份額%項 目數(shù)量kJ/kg所占份額%鍋 爐327.269鍋 爐2049.02*56.35*蒸汽管道7.270.22蒸汽管道7.640.21汽 輪

26、機汽 輪 機190.175.23凝 汽 器2003.255.09凝 汽 器90.912.50機械損失25.540.71機械損失26.540.73發(fā) 電 機16.730.46發(fā) 電 機16.730.46總 損 失2380.00總 損 失2381.01全廠效率34.52全廠效率34.52表1-13 按朗肯循環(huán)工作的凝汽式發(fā)電廠熱損失和損 由表由表1-131-13的計算結果可知：的計算結果可知：本例中供入的熱量和可用能相等，因此兩種方法算得的總損失量和全廠效率是相同的。 熱量法不區(qū)分能量品位的高低，故汽輪機的熱損失為最大做功能力法，區(qū)分能量品質的高低以鍋爐燃燒傳熱過程的不可逆最嚴重，故其可用能損失為

27、最大本課定量計算用熱量法，定性分析用熵方法第三節(jié) 凝汽式發(fā)電廠的熱經(jīng)濟指標一、汽輪發(fā)電機組熱經(jīng)濟指標一、汽輪發(fā)電機組熱經(jīng)濟指標（一）凝汽式汽輪機的絕對內效率（一）凝汽式汽輪機的絕對內效率i i 1. 1. 正、反熱平衡法的正、反熱平衡法的 i i 表達式表達式 反熱平衡時：反熱平衡時：正熱平衡時：正熱平衡時：ciQWQ0riaiaiWWQW1001qqci2 2、相對量（以、相對量（以1kg1kg新汽為基準計）新汽為基準計）正熱平衡時：反熱平衡時：0qwii01qqciciqwDQq000示例：計算圖示系統(tǒng)中汽輪機的內效率（忽略汽水損失）示例：計算圖示系統(tǒng)中汽輪機的內效率（忽略汽水損失） 3.

28、 3. 給水泵功使給水焓升給水泵功使給水焓升 fpfp的處理的處理 蒸汽初參數(shù)不高時，一般不考慮給水泵泵功蒸汽初參數(shù)不高時，一般不考慮給水泵泵功 蒸汽初參數(shù)較高時，一般要考慮給水泵泵功蒸汽初參數(shù)較高時，一般要考慮給水泵泵功計算熱經(jīng)濟指標時，考慮給水泵功使給水焓升計算熱經(jīng)濟指標時，考慮給水泵功使給水焓升: : 一種是作為外部熱源處理。一種是作為外部熱源處理。 一種是作為內部熱源處理。一種是作為內部熱源處理。 4. 4. i 另一種表達式另一種表達式若不計給水泵功，式中分子的第二項為零；若無再熱蒸汽qrh=0若又無回熱抽汽，則 即演變?yōu)閷嶋H朗肯循環(huán)的絕對內效率。故該表達式有其通用性 rhrhfwo

29、pugfwzrijciciiqhhhhqw,1)(01zj（二） 汽耗D0和汽耗率d0D0、d0 純凝氣（無回熱抽氣）運行時汽耗、汽耗率00()()jcrhjcrhjcjcrhhhqYhhqhhYhhq-+=-+-=-+ 再熱前 高壓缸 的回熱抽汽做功不足系數(shù)再熱后 中低壓缸 的回熱抽汽做功不足系數(shù)0100)1 (1)(3600czjjgmrhceDYqhhPD000)(3600cgmrhcdqhhd二、鍋爐效率b鍋爐效率：鍋爐熱負荷Qb：將 代入式得Qb的另一種表達式 fwbblDDD=+fwfwblblbrhrhbbbhDhDqDhDQ)()()(fwblblbrhrhfwbbbhhDqD

30、hhDQ1qbcpbbBQQQ三、管道熱效率p管道反平衡熱效率的表達式為：管道熱損失：bPPQQ /165432PPPPPPlPQQQQQQQmaD.w mah.cw mah.cw blhfhblD,ffDh,blblDhfwD( )fw th,apapapDh ,rh trh tDh fw bh,bbDh rh bD 0rh bh00,D h,rhrhDh33,Dh22,Dh4p1p2p2p3p6p計算管道熱效率的局部系統(tǒng),apapDh()inrh bh新蒸汽管道散熱損失冷、熱再熱蒸汽管道散熱損失式中 包括再熱器或溫水流量的熱再熱蒸汽流量，kg/h )(brhD)(00hhDQblP%/bl

31、PlPQQqhkJhhDhhDQrhbrhbrhbinrhtrhtrhP/)()(0)()()()()(2%/22bPPQQq主給水管道散熱損失廠用輔助系統(tǒng)熱損失式中Dap廠用蒸汽流量，kg/h；ap廠用蒸汽返回水率，%；hcp廠用蒸汽焓，kJ/kg 廠用蒸汽返回水比焓， aphkgkJ /hkJhhDQbfwtfwfwP/)()()(3%/33bPPQQq%/)()(434,4bPPmawapapapmawapapPQQqhkJhhDhhDQ 帶熱量工質泄漏熱損失 式中 D1帶熱量工質泄漏流量，kg/h hl帶熱量工質比焓，kJ/kg鍋爐連續(xù)排污熱損失，當排污熱量未利用時 當具有單級鍋爐連續(xù)

32、排污利用系統(tǒng)（圖1-6所示）時，鍋爐連續(xù)排污熱損失f、r排污擴容器、排污冷卻的效率，%。 )(,115mawPhhDQ%/55bPPQQq)(,6mawblblPhhDQ%/)()()1)()1(66,6bPPmawcmawmacmawcblwblrcblwfblfblblPQQqhkJhhDhhDhhDhDQ表1-17 國產(chǎn)300MW機組各項汽水道的散熱損失 以國產(chǎn)N300-16.18/550/550型機組配DG1000/16.77-1型鍋爐為例，它的各項汽水管道熱損失如表所示 項 目Qj， %相對份額對全廠bs影響g標煤/(kWh)1新汽管道0.269112再熱管道0.4541.71.55

33、3給水管道未計04廠用蒸汽3.4511.55工質泄漏0.8823.2736鍋爐連排本例中0.01460.10.1四、全廠熱經(jīng)濟指標（一）全廠發(fā)電熱經(jīng)濟指標qcp、cp、bs全廠熱耗全廠熱耗率全廠煤耗率全廠熱效率cp ， 三者知其一，即可根據(jù)這三個關系式求得其余兩項指標 qcp scpbcp hkJPQQBqQepbepbbbbcp/36001)/(3600hkWkJqqPQqepbpbbbbecpcp)/(360011011hkWkgqqqqqqqPBbepbpbbbcqecp)/(123. 0hkWkgcebepbscpgmritpbepbebbecpQPQQBqQBqP001136003600（二）全廠供電熱經(jīng)濟指標 全廠凈效率 : 全廠供電熱耗率 : 全廠供電標準煤耗率: 顯然 : ncpqncpncpbapcpapcpecpapencpQPQPP1136003600)/(136003600hkWkJqapncpncpncp)/(1123.0123.0hkWkg