YJK減隔抗震專題

1、YJK-減震隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2016.21一、地震反應(yīng)譜計(jì)算和彈性時(shí)程分析23所有的最終設(shè)計(jì)須在反應(yīng)譜法中完成彈性時(shí)程分析規(guī)范條文抗規(guī)第5.1.2條， 高規(guī)第.條：針對(duì)對(duì)象：特別不規(guī)則結(jié)構(gòu)、特別重要結(jié)構(gòu)、較高結(jié)構(gòu)計(jì)算方法采用振型疊加法計(jì)算目的補(bǔ)充計(jì)算對(duì)計(jì)算結(jié)果的底部剪力、樓層剪力和層間位移進(jìn)行比較，當(dāng)時(shí)程分析法大于振型分解反應(yīng)譜法時(shí)，相關(guān)部位的構(gòu)件內(nèi)力和配筋作相應(yīng)的調(diào)整。5彈性時(shí)程分析參數(shù)設(shè)置天然地震波庫(kù)數(shù)量豐富、可自動(dòng)生成人工波地震波庫(kù)中包含了從1931年起至今的數(shù)百條實(shí)測(cè)天然地震波記錄對(duì)于人工波，提供自動(dòng)生成功能，可按照特征周期、持續(xù)時(shí)間等參數(shù)自動(dòng)生成若干符合要求的人工波天然地震波庫(kù)數(shù)量豐富（

2、每個(gè)特征周期下有80-200條）8可自動(dòng)生成人工波自動(dòng)選波正確選波“在統(tǒng)計(jì)意義上相符”：多組時(shí)程波的平均地震影響系數(shù)曲線與振型分解反應(yīng)譜法所用的地震影響系數(shù)曲線相比，在對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)主要振型的周期點(diǎn)上相差不大于20%。計(jì)算結(jié)果在結(jié)構(gòu)主方向的平均底部剪力一般不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%，每條地震波輸入的計(jì)算結(jié)果不應(yīng)小于65%。但計(jì)算結(jié)果也不能太大，每條地震波輸入計(jì)算不大于135%，平均不大于120%。對(duì)用戶選擇的不滿足要求的地震波給出超限提示對(duì)用戶選擇地震波平均反應(yīng)譜與規(guī)范譜在各周期點(diǎn)的對(duì)比圖可從庫(kù)中自動(dòng)篩選最優(yōu)地震波組合可從庫(kù)中自動(dòng)篩選最優(yōu)地震波組合根據(jù)彈性時(shí)程分析結(jié)果可分層地震作用放

3、大彈性時(shí)程分析的作用是找出和反應(yīng)譜法的各層差距，給出X、Y兩個(gè)方向的各層不同的放大系數(shù)。將各層放大系數(shù)導(dǎo)入反應(yīng)譜計(jì)算進(jìn)行設(shè)計(jì)。但是傳統(tǒng)軟件對(duì)于地震作用的放大僅僅設(shè)置了一個(gè)全樓統(tǒng)一的地震作用放大系數(shù)，這個(gè)放大系數(shù)只能從彈性時(shí)程分析的X、Y兩個(gè)方向的各層放大系數(shù)中選擇最大的數(shù)值來(lái)輸入這種處理比規(guī)范要求明顯偏大。YJK給出地震放大系數(shù)參考值抗規(guī)5.1.2：計(jì)算結(jié)果的選取：當(dāng)取三組加速度時(shí)程曲線輸入時(shí)，計(jì)算結(jié)果宜取時(shí)程法的包絡(luò)值和振型分解反應(yīng)譜法的較大值；當(dāng)取七組及七組以上的時(shí)程曲線時(shí)，計(jì)算結(jié)果可取時(shí)程法的平均值和振型分解反應(yīng)譜法的較大值。由于有了足夠的波，大家更愿選7條波，計(jì)算結(jié)果取時(shí)程法的平均值。

4、給出各層分別的地震放大系數(shù)（0度）軟件自動(dòng)對(duì)比兩種算法的層剪力、層間位移角比值，給出各層的和全樓的地震放大系數(shù)給出各層分別的地震放大系數(shù)（90度）以前軟件僅能全樓統(tǒng)一放大這種處理方式不準(zhǔn)確，并且結(jié)果偏大全樓放大系數(shù)取X向各層、Y向各層中的最大值YJK可對(duì)不同樓層輸入不同放大系數(shù)，以前只能全樓統(tǒng)一放大1.09對(duì)比：比全樓統(tǒng)一放大系數(shù)計(jì)算結(jié)果小很多二、減震、隔震支座設(shè)置21連接單元除了以前的鉸接、剛接外，提供更加多樣的連接方式；用戶可以手工指定兩點(diǎn)之間的彈性連接，可以定義節(jié)點(diǎn)6個(gè)自由度上的彈性剛度，可以支持各種復(fù)雜的彈性剛度形式，用來(lái)模擬滑動(dòng)連接，滑動(dòng)支座，減震隔震裝置等。大跨空間結(jié)構(gòu)和底部主體結(jié)

5、構(gòu)的滑動(dòng)連接支座上連體結(jié)構(gòu)和兩側(cè)主體結(jié)構(gòu)的滑動(dòng)彈性連接隔振支座、減震裝置22概念-局部坐標(biāo)系1、局部坐標(biāo)系：指定節(jié)點(diǎn)局部坐標(biāo)系的X軸，Y軸的方向；該節(jié)點(diǎn)自由度的釋放/約束、相應(yīng)方向上施加的彈簧，或者支座節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)制位移，均按局部坐標(biāo)系處理；2、未指定的按整體坐標(biāo)系。23連接屬性在兩點(diǎn)約束、單點(diǎn)約束和設(shè)置支座、斜撐設(shè)置連接屬性菜單都設(shè)置了6種選項(xiàng)：線型、屈曲約束支撐、阻尼器、塑性單元、隔震支座、間隙，選擇線性時(shí)即為彈性約束。24兩點(diǎn)約束特殊構(gòu)件定義中設(shè)置節(jié)點(diǎn)約束在節(jié)點(diǎn)上設(shè)彈簧剛度，實(shí)際是在節(jié)點(diǎn)上連接的兩根桿件之間或者兩批桿件之間設(shè)置彈簧剛度兩點(diǎn)約束1、兩點(diǎn)約束：指定同標(biāo)準(zhǔn)層平面內(nèi)兩點(diǎn)間的約束關(guān)系，

6、由于必須是兩個(gè)節(jié)點(diǎn)，因此對(duì)于工程中有節(jié)點(diǎn)上設(shè)置了滑動(dòng)支座等情況，需要對(duì)于支座連接的兩部分構(gòu)件進(jìn)行人為的拆分，建立距離相近的節(jié)點(diǎn)并分別布置構(gòu)件，然后再指定該兩點(diǎn)間的約束關(guān)系。26單點(diǎn)約束單點(diǎn)約束：用于設(shè)置支座節(jié)點(diǎn)、上下樓層之間連接節(jié)點(diǎn)或者任意兩個(gè)桿件之間的彈性連接。樓層之間的連接節(jié)點(diǎn)一般是柱下、斜撐下與下一樓層連接的節(jié)點(diǎn)。設(shè)置到中間樓層：本層柱下、斜撐下與下一樓層連接關(guān)系。27單點(diǎn)約束是YJK的特色菜單28針對(duì)柱下、支撐下的約束設(shè)置；軟件自動(dòng)在柱底和下層節(jié)點(diǎn)之間設(shè)置約束；在柱下、支撐下設(shè)置單點(diǎn)約束更方便；不用再人為設(shè)置分離的兩節(jié)點(diǎn)在柱下、支撐下設(shè)置單點(diǎn)約束更方便291、穹頂與普通層柱徑向滑動(dòng)2、

7、局部坐標(biāo)系、單點(diǎn)約束的操作自定義節(jié)點(diǎn)約束和支座信息未作節(jié)點(diǎn)約束設(shè)置的計(jì)算將連體支座處X平動(dòng)剛度設(shè)置為0自定義節(jié)點(diǎn)約束和支座信息33某弱連接的上連體結(jié)構(gòu)3435上連體剛性連接上連體一端滑動(dòng)連接上連體兩端滑動(dòng)連接Y向地震變形動(dòng)畫36上連體剛性連接上連體一端X、Y向都滑動(dòng)連接X向地震變形動(dòng)畫3738 網(wǎng)架和支座的連接：兩側(cè)為彈性約束，中部為鉸支39適應(yīng)超長(zhǎng)大跨結(jié)構(gòu)溫度荷載等的計(jì)算40適應(yīng)超長(zhǎng)大跨結(jié)構(gòu)溫度荷載等的計(jì)算41 網(wǎng)架和支座在水平荷載下的相對(duì)位移水平彈性約束下有相對(duì)位移鉸接支座無(wú)相對(duì)水平位移42概念斜撐連接屬性1、建模時(shí)在需要設(shè)置連接屬性（消能器、隔震支座、彈性連接等）的位置布置斜撐，該斜撐的

8、布置是臨時(shí)性的，它在計(jì)算前處理被消能器取代。好處是：這樣布置更靈活、直觀，約束作用方向也好確定。建議此種方式。43概念44采用這種方式建模時(shí)，局部坐標(biāo)系采用斜撐的局部坐標(biāo)系表達(dá)，具體為：U1為斜撐起點(diǎn)至終點(diǎn)方向(按建模順序1點(diǎn)到2點(diǎn))；在桿件豎直布置時(shí)，U2為整體坐標(biāo)系Y軸方向，其他情況U2為U1與整體坐標(biāo)系Z軸平面內(nèi)，并與U1垂直。U3根據(jù)右手螺旋法則確定。4546三、實(shí)用的減震隔震計(jì)算方法和應(yīng)用47隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)涉及到的規(guī)范：建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50011-2010疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程CECS 126：2001建筑結(jié)構(gòu)隔震構(gòu)造詳圖03SG610-148隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)抗震結(jié)構(gòu)：地震時(shí)建筑物

9、受到的地震作用由底向上逐漸放大，從而引起結(jié)構(gòu)構(gòu)件的破壞抗震設(shè)計(jì)思想是抵御地震作用立足于“抗”，即依靠建筑物本身的結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強(qiáng)度和塑性變形能力，來(lái)抵抗地震作用和吸收地震能量。49隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)抗震結(jié)構(gòu)：為了保證建筑物的安全，必然加大結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，耗材多，而地震力是一種慣性力，建筑物的構(gòu)件斷面大，所用材料多，質(zhì)量大，其受到的地震作用也相應(yīng)增大，想要在經(jīng)濟(jì)和安全之間找到一個(gè)平衡點(diǎn)往往比較困難。特點(diǎn)：在強(qiáng)震作用下，會(huì)產(chǎn)生很大的變形，造成各種破壞，甚至倒塌。所以這種依靠結(jié)構(gòu)構(gòu)件發(fā)生彈塑性變形來(lái)消耗地震能量保證結(jié)構(gòu)大震安全的延性結(jié)構(gòu)體系，已不能滿足實(shí)際需要。50隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)隔震結(jié)構(gòu)：利用隔震元件，以集

10、中發(fā)生在隔震層的較大相對(duì)位移，阻隔地震能量向上部結(jié)構(gòu)傳遞。基本思想：是在建筑中設(shè)置柔性隔震層，地震產(chǎn)生能量在向上部結(jié)構(gòu)傳遞過程中，大部分被柔性隔震層吸收，僅有少部分傳遞到上部結(jié)構(gòu)，從而降低上部結(jié)構(gòu)的地震作用，提高其安全性。51隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)隔震結(jié)構(gòu)：隔震技術(shù)的設(shè)防策略立足于“隔”，采用“拒敵于門外”，以柔克剛。52隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)53隔震使用意圖減少地震工況作用力（增大周期、提高阻尼）；降低抗震設(shè)防要求（抗規(guī)12.2.5條）；增加結(jié)構(gòu)安全儲(chǔ)備。目前工程界最常用的疊層橡膠支座隔震系統(tǒng)一般是在基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)之間來(lái)設(shè)置隔震支座和耗能元件。隔震建筑設(shè)計(jì)的一般方法分部設(shè)計(jì)方法：將整個(gè)隔震結(jié)構(gòu)分為上部結(jié)構(gòu)、隔震

11、層、下部結(jié)構(gòu)及基礎(chǔ)等部分，分別進(jìn)行設(shè)計(jì)。55隔震建筑設(shè)計(jì)的一般方法上部結(jié)構(gòu)：沿用抗震結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方法，水平地震作用采用隔震以后的地震作用標(biāo)準(zhǔn)值。疊層橡膠隔震支座不能隔離豎向地震作用，豎向地震作用不能降低。隔震層：首先要滿足承載力的要求。還應(yīng)驗(yàn)算隔震層在罕遇地震作用下的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。56隔震建筑設(shè)計(jì)的一般方法下部結(jié)構(gòu)：地震作用計(jì)算、抗震驗(yàn)算和抗震措施，應(yīng)采用罕遇地震下隔震支座底部的豎向力、水平力和力矩進(jìn)行抗震驗(yàn)算?；A(chǔ)：地基基礎(chǔ)的抗震驗(yàn)算不考慮隔震產(chǎn)生的減震效應(yīng)，按本地區(qū)設(shè)防烈度進(jìn)行設(shè)計(jì)。57隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)抗規(guī)12.2.2關(guān)于隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算:“一般情況下，宜采用時(shí)程分析方法進(jìn)行計(jì)算”。屬于非線性時(shí)程分

12、析。提供高效分析計(jì)算方法FNA方法（Fast Nonlinear Analysis Method快速非線性分析方法)，該法在Etabs同樣提供，用于少量非線性構(gòu)件的結(jié)構(gòu)。振型疊加法。 解決減震隔震計(jì)算中所有的非線性屬性計(jì)算問題 也提供直接積分方法計(jì)算減隔震結(jié)構(gòu)。還可采用振型分解法的上部結(jié)構(gòu)計(jì)算，計(jì)算結(jié)果是考慮了隔震墊阻尼效應(yīng)的、延長(zhǎng)的周期結(jié)果的各層地震作用58隔震層以下的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)抗規(guī)12.2.9 ：1、隔震層支墩、支柱及相連構(gòu)件，應(yīng)采用隔震結(jié)構(gòu)罕遇地震下隔震支座底部的豎向力、水平力和力矩進(jìn)行承載力驗(yàn)算。2、隔震層以下的結(jié)構(gòu)（包括地下室和隔震塔樓下的底盤）中直接支承隔震層以上結(jié)構(gòu)的相關(guān)構(gòu)件，應(yīng)滿

13、足嵌固的剛度比和隔震后設(shè)防地震的抗震承載力要求，并按罕遇地震進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算。隔震層以下地面以上的結(jié)構(gòu)在罕遇地震下的層間位移角限值應(yīng)滿足表12.2.9要求。59隔震層以上的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)隔震設(shè)計(jì)方法一-抗規(guī)算法按照抗規(guī)公式12.2.5，人工對(duì)比隔震與非隔震結(jié)構(gòu)的各層地震剪力及傾覆力矩等結(jié)果，計(jì)算出地震力的水平向減震系數(shù)求出隔震后的水平地震影響系數(shù)最大值maxl=max/隔震結(jié)構(gòu)：布置上隔震支座的結(jié)構(gòu)模型；非隔震結(jié)構(gòu)：未布置隔震支座的結(jié)構(gòu)模型。60抗規(guī)算法：求出地震力的水平向減震系數(shù)流程：1、非隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算（反應(yīng)譜法或者彈性時(shí)程FNA）2、隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算（反應(yīng)譜法或者彈性時(shí)程FNA）3、計(jì)算水平向減震

14、系數(shù)并求出maxl4、在非隔震結(jié)構(gòu)中輸入maxl并進(jìn)行反應(yīng)譜法計(jì)算，得到上部結(jié)構(gòu)的配筋結(jié)果。61624、按照當(dāng)?shù)卦O(shè)防烈度或降低半度或一度，對(duì)非隔震模型，將隔震后的水平地震影響系數(shù)最大值maxl填入地震計(jì)算參數(shù)的“地震影響系數(shù)最大值”項(xiàng)，完成最終結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算63有些專家認(rèn)為，按照上面方法一即規(guī)范的計(jì)算方法底部水平地震作用偏大，認(rèn)為直接對(duì)隔震結(jié)構(gòu)按反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果更加合理，即計(jì)算方法二。但實(shí)際工程中多為規(guī)范算法。64隔震設(shè)計(jì)方法二振型反應(yīng)譜法計(jì)算隔震結(jié)構(gòu)具體操作流程：對(duì)隔震結(jié)構(gòu)1、反應(yīng)譜法計(jì)算；2、FNA時(shí)程分析計(jì)算；3、反應(yīng)譜法導(dǎo)入FNA時(shí)程分析方法的各層放大系數(shù)。完成最種的上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。推薦方

15、法6566隔震工程實(shí)例：云南某較高隔震建筑671、在計(jì)算前處理中設(shè)置隔震支座：用設(shè)置“單點(diǎn)約束”類似的方式，在隔震層的柱下設(shè)置隔震單元的參數(shù)。進(jìn)行反應(yīng)譜法計(jì)算。隔震支座參數(shù)U1方向?qū)?yīng)整體坐標(biāo)系的Z軸方向，U2對(duì)應(yīng)整體坐標(biāo)系Y軸方向，U3對(duì)應(yīng)整體坐標(biāo)系-X方向。682、時(shí)程分析計(jì)算抗規(guī)12.2.2關(guān)于隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算:“一般情況下，宜采用時(shí)程分析方法進(jìn)行計(jì)算”。提供高效分析計(jì)算方法FNA方法（Fast Nonlinear Analysis Method快速非線性分析方法)，該法在Etabs同樣提供，用于少量非線性構(gòu)件的結(jié)構(gòu)。6970算了7條波，所以選這項(xiàng)suanle171考慮隔震，周期2.55，基

16、底剪力4116不考慮隔震，周期1.89，基底剪力61177273建模隔震目前支持橡膠隔震支座。一般只需輸入前三個(gè)方向參數(shù)。U1U3U2屈服后剛度比非線性剛度：屈服前剛度；屈服后剛度比：屈服后的剛度與屈服前剛度的比值r=Kplastic/Kelastic 屈服力Fy(單位:kN)力位移KelasticKplastic計(jì)算三方面計(jì)算內(nèi)容振型分解反應(yīng)譜計(jì)算與配筋；-只用線性參數(shù)彈性時(shí)程分析（ppt最后講）；-如果輸入了非線性參數(shù)就用非線性參數(shù)，即FNA；如果沒輸則用線性參數(shù)，就不是FNA。彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析（ppt最后講） 。彈塑性分析模塊均采用直接積分進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)每個(gè)時(shí)刻阻尼位移，速度計(jì)算阻尼力

17、。如果只輸入線性參數(shù)，阻尼器自始至終保持為線性，主體結(jié)構(gòu)材料為非線性。如果輸入非線性參數(shù)，阻尼器為非線性，主體結(jié)構(gòu)材料為非線性。振型分解反應(yīng)譜計(jì)算與配筋隔震支座有效剛度讀入有效剛度進(jìn)行各工況內(nèi)力分析，有效剛度會(huì)影響結(jié)構(gòu)的剛度，改變結(jié)構(gòu)的周期等。非線性參數(shù)里輸入的剛度不影響結(jié)構(gòu)周期和配筋。隔震支座有效阻尼影響結(jié)構(gòu)阻尼比。振型分解反應(yīng)譜計(jì)算與配筋（續(xù)）如果直接加大阻尼比此時(shí)有效阻尼填0如果不直接加大阻尼比計(jì)算結(jié)構(gòu)附加阻尼比，采用強(qiáng)制解耦或能量法強(qiáng)制解耦法需指定有效阻尼（非阻尼比），軟件根據(jù)抗規(guī)12.3.4條條文說明計(jì)算附加阻尼比。計(jì)算完成后可以在WZQ.out中查看各振型的阻尼比。能量法如果只輸入

18、線性參數(shù)，采用抗規(guī)12.3.4-1 、 12.3.4-2 、12.3.4-3式計(jì)算附加阻尼比。只要輸入了非線性參數(shù)，依照非線性參數(shù)計(jì)算附加阻尼比。參照消能減震規(guī)程3.3.5條條文說明計(jì)算一周所耗能量取代抗規(guī)12.3.4-3后，與抗規(guī)12.3.4-1 、 12.3.4-2 結(jié)合計(jì)算附加阻尼比參數(shù)用法注意u1方向需要輸入非線性參數(shù)時(shí)，要求輸入的是間隙（單位m）而不是屈服力，如果輸入值為0，隔震支座不會(huì)有拉力。有效剛度不是初始剛度，可以小于或等于初始剛度，依據(jù)設(shè)計(jì)用意而定。如果在振型分解反應(yīng)譜設(shè)計(jì)階段隔震支座需保持為彈性，則輸入初始剛度，若允許進(jìn)入屈服則輸入有效剛度。隔震層不能指定為地下室。隔震層以

19、下的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)抗規(guī)12.2.9 ：1、隔震層支墩、支柱及相連構(gòu)件，應(yīng)采用隔震結(jié)構(gòu)罕遇地震下隔震支座底部的豎向力、水平力和力矩進(jìn)行承載力驗(yàn)算。2、隔震層以下的結(jié)構(gòu)（包括地下室和隔震塔樓下的底盤）中直接支承隔震層以上結(jié)構(gòu)的相關(guān)構(gòu)件，應(yīng)滿足嵌固的剛度比和隔震后設(shè)防地震的抗震承載力要求，并按罕遇地震進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算。隔震層以下地面以上的結(jié)構(gòu)在罕遇地震下的層間位移角限值應(yīng)滿足表12.2.9要求。83隔震層以下的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可以將當(dāng)前隔震設(shè)計(jì)工程的子目錄復(fù)制一份，在復(fù)制的子目錄里進(jìn)行隔震層以下的設(shè)計(jì)。在復(fù)制的子目錄里進(jìn)行大震彈性的性能設(shè)計(jì)計(jì)算，即在上部結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)中選擇“考慮性能設(shè)計(jì)”，勾選大震、彈性，然后在

20、地震計(jì)算參數(shù)頁(yè)將“地震影響系數(shù)最大值”改為相應(yīng)設(shè)防烈度的罕遇地震數(shù)值。84隔震層以下的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)85云南隔震實(shí)例1云縣圖書館抗震設(shè)防烈度8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度峰值為0.20g，設(shè)計(jì)地震分組第三組，II 類場(chǎng)地；原來(lái)用Etabs計(jì)算；8687云南隔震實(shí)例2東川紫荊家園抗震設(shè)防烈度9度，設(shè)計(jì)基本地震加速度峰值為0.40g，設(shè)計(jì)地震分組第二組，II類場(chǎng)地；原來(lái)用Etabs計(jì)算；8889結(jié)構(gòu)消能減震設(shè)計(jì)抗規(guī)12章：當(dāng)主體結(jié)構(gòu)基本處于彈性工作狀態(tài)時(shí)，可采用線性分析方法做簡(jiǎn)單估算，YJK提供振型反應(yīng)譜法計(jì)算方法，是目前大部分工程應(yīng)用中的方法，原只有Etabs提供這種計(jì)算可對(duì)斜撐桿件設(shè)置成消能器單元消能減震

21、結(jié)構(gòu)的阻尼比由主體結(jié)構(gòu)的阻尼比和消能部件附加給結(jié)構(gòu)的有效阻尼比組成消能器附加給結(jié)構(gòu)的有效阻尼比和有效剛度按抗規(guī)12.3.4相關(guān)公式計(jì)算本計(jì)算方法用于彈性工作狀態(tài)分析，比非線性和時(shí)程計(jì)算方法穩(wěn)定、實(shí)用、可靠、簡(jiǎn)便快速也提供時(shí)程分析方法90消能減震設(shè)計(jì)意圖減少位移角，提高阻尼；降低抗震設(shè)防要求（抗規(guī)12.3.8條）；增加結(jié)構(gòu)安全儲(chǔ)備。建模位移型屈曲約束支撐：BRBWen單元速度型阻尼器U1U3U2消能減震分析方法建筑消能減震技術(shù)規(guī)程3.3.1條文說明：“一般情況下宜采用靜力彈塑性分析或者彈塑性時(shí)程分析方法，但當(dāng)主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件基本處于彈性工作階段時(shí)，可采取彈性分析方法，如基于等價(jià)線性化的振型分解反應(yīng)譜

22、法做簡(jiǎn)化估算，主體結(jié)構(gòu)和消能器所處的狀態(tài)及適合的分析方法可選下表”。主體結(jié)構(gòu)消能器分析方法彈塑性非線性靜力彈塑性彈塑性時(shí)程分析彈塑性線性靜力彈塑性彈塑性時(shí)程分析線性非線性振型分解反應(yīng)譜法彈塑性時(shí)程分析線性線性振型分解反應(yīng)譜法彈性時(shí)程分析9495消能減震單元YJK在特殊支撐下對(duì)支撐定義消能減震單元連接屬性：線性特性（有效剛度，有效阻尼）與非線性特性（剛度，阻尼，阻尼指數(shù)）連接單元：支持速度線性相關(guān)型消能器，非線性粘滯消能器（廣東高規(guī)提供），位移相關(guān)型與速度非線性相關(guān)型消能器。計(jì)算三方面計(jì)算內(nèi)容振型分解反應(yīng)譜計(jì)算與配筋；彈性時(shí)程分析；彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析。98振型分解反應(yīng)譜計(jì)算與配筋剛度屈曲約束支撐

23、與Wen單元型消能減震構(gòu)件，需輸入有效剛度，會(huì)影響結(jié)構(gòu)的剛度，改變結(jié)構(gòu)的周期，位移比等。阻尼器，目前采用Maxwell模型模擬，不考慮其對(duì)剛度影響，有效剛度填0。阻尼改變阻尼比。阻尼比強(qiáng)制解耦法通過指定的有效阻尼，根據(jù)抗規(guī)12.3.4條條文說明計(jì)算附加阻尼比?？梢栽赪ZQ.out中查看各振型的附加阻尼比。能量法位移型阻尼器如果只輸入線性參數(shù)，采用抗規(guī)12.3.4-1 、 12.3.4-2 、 12.3.4-3計(jì)算附加阻尼比。只要輸入非線性參數(shù)，依照非線性參數(shù)計(jì)算附加阻尼比。參照消能減震規(guī)程3.3.5條條文說明計(jì)算一周所耗能量取代抗規(guī)12.3.4-3后，與抗規(guī)12.3.4-1 、 12.3.4-

24、2 結(jié)合計(jì)算附加阻尼比能量法速度型阻尼器如果只輸入有效阻尼，采用抗規(guī)12.3.4-1 、 12.3.4-2 、 12.3.4-3計(jì)算附加阻尼比。只要輸入非線性參數(shù)，依照非線性參數(shù)計(jì)算附加阻尼比。參照消能減震規(guī)程6.3.2條計(jì)算總附加阻尼比參數(shù)用法注意消能減震構(gòu)件若為阻尼器，需要輸入的剛度是Maxwell模型中的構(gòu)件剛度。如過需要模擬粘滯型阻尼器（純阻尼），需將非線性參數(shù)中的剛度指定為一個(gè)大數(shù)。彈性時(shí)程模塊如果只輸入線性參數(shù)，振型疊加法進(jìn)行線彈性時(shí)程分析；如果輸入了非線參數(shù)，采用快速非線性（FNA）計(jì)算，主體結(jié)構(gòu)保持為彈性；彈塑性分析模塊均采用直接積分進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)每個(gè)時(shí)刻阻尼位移，速度計(jì)算阻尼

25、力。如果只輸入線性參數(shù)，阻尼器自始至終保持為線性，主體結(jié)構(gòu)材料為非線性。如果輸入非線性參數(shù)，阻尼器為非線性，主體結(jié)構(gòu)材料為非線性。彈塑性分析模塊減震消能減震技術(shù)規(guī)程第3.3.7條：罕遇地震作用下消能器的設(shè)計(jì)位移計(jì)算，應(yīng)通過結(jié)構(gòu)整體彈塑性分析確定。YJK減震計(jì)算與ETABS對(duì)比：阻尼系數(shù)設(shè)置3000N*sec/mmYJK模型ETABS模型YJK采用振型分解反應(yīng)譜法（強(qiáng)行解耦法）進(jìn)行減震計(jì)算后， X方向?qū)蛹袅?KN)對(duì)比結(jié)果：109110111附加阻尼對(duì)比112小結(jié)兩點(diǎn)約束、單點(diǎn)約束、斜撐轉(zhuǎn)減震隔震等應(yīng)用在彈性支座、減震、隔震等方面；掌握陣型分解反映譜法和彈性動(dòng)力時(shí)程分析方法，并兩種算法結(jié)合使用即

26、陣型分解反映譜法時(shí)導(dǎo)入時(shí)程分析結(jié)果的各層地震作用放大系數(shù)；隔震減震計(jì)算結(jié)果的讀取，在計(jì)算結(jié)果的位移輸出中可通過專門菜單查找彈性約束處的位移差值；彈性時(shí)程分析的FNA算法；113四、性能設(shè)計(jì)性能設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定規(guī)范條文：抗震規(guī)范附錄M對(duì)結(jié)構(gòu)抗震性能設(shè)計(jì)的不同要求做了規(guī)定，分別給出在設(shè)防烈度、罕遇地震，按照設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算公式和方法。高規(guī)3.11最先提出了結(jié)構(gòu)抗震性能設(shè)計(jì)分為1、2、3、4、5五個(gè)性能水準(zhǔn)，并對(duì)每個(gè)性能設(shè)計(jì)水準(zhǔn)規(guī)定了具體的計(jì)算公式和方法。廣東高規(guī)3.11對(duì)五個(gè)性能設(shè)計(jì)水準(zhǔn)給出了更明確的計(jì)算公式，規(guī)定了不同性能水準(zhǔn)下的構(gòu)件重要性系數(shù)及承載力利用系數(shù)，對(duì)3、4、5水準(zhǔn)不再像高規(guī)提出“應(yīng)

27、進(jìn)行彈塑性計(jì)算分析”的要求，明確了可按線彈性有限元計(jì)算出的內(nèi)力位移進(jìn)行性能設(shè)計(jì)的公式，便于軟件實(shí)現(xiàn)，使軟件可以直接利用線彈性有限元結(jié)果進(jìn)行性能設(shè)計(jì)。性能設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定勾選考慮性能設(shè)計(jì)，方法可選“全國(guó)”即按抗規(guī)、廣東規(guī)程，性能設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定2、按抗震規(guī)范的性能設(shè)計(jì)抗震規(guī)范M.1.2-2：“結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力按不考慮地震作用效應(yīng)調(diào)整的設(shè)計(jì)值復(fù)核時(shí)，應(yīng)采用不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)的基本組合，并按下式驗(yàn)算?！笨拐鹨?guī)范M.1.2-3：“結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力按標(biāo)準(zhǔn)值復(fù)核時(shí)，應(yīng)采用不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)的地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合，并按下式驗(yàn)算?！笨拐鹨?guī)范M.1.2-4：“結(jié)構(gòu)構(gòu)件按極限承載力復(fù)核時(shí)，應(yīng)采用不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)的地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合，并按下式驗(yàn)算?！碧岬搅顺休d力計(jì)算的三個(gè)不同層次的計(jì)算方式，對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)值和基本組合、標(biāo)準(zhǔn)值和標(biāo)準(zhǔn)組合、極限值和標(biāo)準(zhǔn)組合性能設(shè)計(jì)對(duì)