qtz100塔吊安裝安全計算（14頁）

1、qtz100塔吊安裝安全計算目錄一、工程概況.3二、塔機設(shè)置.3三、塔機安拆.3（一）、資源配置.3（二）、組裝.3（三）、升塔.4（四）、調(diào)試.4（五）、拆除.4（六）、附墻裝置的安拆原則.4四、塔機沉降、垂直度測定及偏差校正.4五、塔機的操作維護.5六、安全措施.5七、塔機計算.5八、塔吊平面布置示意圖、基礎(chǔ)示意圖.6九、附著計算.7（一）、支座力計算.7（二）、附著桿內(nèi)力計算.9（三）、附著桿強度驗算.10（四）、附著支座連接的計算.10（五）、附著設(shè)計與施工注意事項.10十、基礎(chǔ)計算.11（一）、參數(shù)信息.11（二）、基礎(chǔ)最小尺寸計算.11（三）、塔吊基礎(chǔ)承載力計算.12（四）、地基基

2、礎(chǔ)承載力驗算.13（五）、基礎(chǔ)受沖切承載力驗算.13（六）、承臺配筋計算.14十一、防碰撞措施.15一、工程概況 二、塔機設(shè)置1、根據(jù)工程實際情況，安裝一臺廣州*建設(shè)機械有限公司生產(chǎn)的QTZ100型塔式起重機(產(chǎn)品編號為 )，詳細安裝位置見平面布置圖。2、塔機自由高度為45m，最大起重量8噸，最大工作幅度為60m，最大幅度起重量為1.2噸，各項參數(shù)均符合工程要求。塔機最后安裝高度預(yù)計為70m，初次安裝頂升完成高度為45m。3、基礎(chǔ)承受載荷大于300噸米，鋼筋深度大于1.45米，塔機基礎(chǔ)（含混凝土墊層）深度為1.55米，基礎(chǔ)上的四根錨柱傾斜度和平整度誤差小于1/500（基礎(chǔ)頂面水平度小于1/50

3、0）。4、塔機用電獨立設(shè)置配電箱，并設(shè)置在離塔機5米處。5、地基周圍，已清理場地，平整障礙物。三、塔機安拆安拆編制依據(jù)：QTZ100塔吊使用說明書和塔吊安全技術(shù)操作規(guī)程。（一）、資源配置1、人員配置：安裝隊長1名；安裝技術(shù)負責(zé)人1名；安全監(jiān)督負責(zé)人1名；施工現(xiàn)場調(diào)度1名；現(xiàn)場安全員1名；塔吊工4名，電工1名；關(guān)鍵部位操作人員分工：機上指揮和頂升油泵司機數(shù)名。2、配置25噸汽車吊1臺，5噸板車2臺，以及鋼絲繩、鋼絲繩、麻繩、扳手、撬棍、安全帶、鐵絲、安全帽、馬凳等。（二）、組裝1、把第一標準節(jié)吊裝在中間四根錨柱上，標準節(jié)有踏步的一面在進出面，并應(yīng)與建筑物垂直。2、將第二節(jié)標準節(jié)裝在第一個標準節(jié)上

4、，注意踏步應(yīng)上下對準。3、組裝套架，套架上有油缸的面應(yīng)對準標準節(jié)上有踏步的面，并在架套上的爬爪擱在基礎(chǔ)節(jié)最下面的一個踏步上。4、組裝上、下支坐、回轉(zhuǎn)機構(gòu)、回轉(zhuǎn)支承、平臺等成為一體，然后整體安裝在套架上，并連接牢固。5、安裝塔帽，用銷軸與上下支座連接，吊一塊2T配重設(shè)于從平穩(wěn)尾部往前數(shù)的第三位置上。7、吊裝司機室，接通電源。8、在地面拼裝起重臂、小車、吊籃，吊臂拉桿連接后應(yīng)固定在吊臂上弦桿的支架上。9、用汽車吊把吊臂整體平穩(wěn)地吊起就位，用銷軸和上支坐連接。10、穿繞起升鋼絲繩，安裝短拉桿和長拉桿與塔帽連接，松弛起升機鋼絲繩，把起重臂緩慢放平，使拉桿處于緊張狀態(tài)，并松脫滑輪組上的起重鋼絲繩。11、

5、安裝平衡配重，位置從尾部起按順序安裝，總重為11.295噸。12、張緊變幅小車鋼絲繩。（三）、頂升安裝1、將起重臂轉(zhuǎn)到引入塔身標準節(jié)的方向（即是引進橫梁的正方向）。2、調(diào)整好爬升架導(dǎo)輪與塔身立柱之間的間隙，以3-5mm為宜，當(dāng)標準節(jié)放到安裝上、下支座下部的引進小車后，用吊鉤在吊一個標準節(jié)上升高度處，移動小車的位置具體位置可根據(jù)平衡狀況確定，使塔機套架以上部分的中心落在頂升油缸上鉸點的位置，然后卸下支座與標準節(jié)相連的8個高強度連接螺栓。3、將塔機套架頂升，使塔身上方恰好出現(xiàn)一個能裝一個標準節(jié)的空間。4、拉動引進小車，把標準節(jié)引到塔身的正上方，對準連接螺栓孔，縮回油缸使之與下部標準節(jié)壓緊，并用螺栓

6、連接起來。5、以上為一次頂升加節(jié)過程，當(dāng)需連續(xù)加節(jié)時，可重復(fù)上述步驟，但在安裝完第三個標準節(jié)后，必須安裝下部4根加強斜撐，并調(diào)節(jié)使4根撐桿均勻受力，方可繼續(xù)升塔和吊裝。6、在加節(jié)過程中，嚴禁起重臂回轉(zhuǎn)，塔機下座與標準節(jié)之間的螺栓應(yīng)連結(jié)，但可不擰緊，有異常情況應(yīng)立即停止頂升。（四）、調(diào)試待頂升安裝完畢后，調(diào)試好塔機小車限位、吊鉤高度限位、力矩限位、起重限位、回轉(zhuǎn)限位，保證各限位靈敏、可靠，具體由電工負責(zé)調(diào)試。（五）、拆除1、調(diào)整好爬升架導(dǎo)輪與塔身立柱之間的間隙，以3-5mm為宜，吊一個標準節(jié)移動小車的位置到大約離塔機中心10m處，使塔機重心落在頂升油缸上鉸點的位置，然后卸下支座與標準節(jié)相連的8個

7、高強度連接螺栓。2、將活塞桿全部伸出，當(dāng)頂升橫梁掛在塔身的下一級踏步上，卸下塔身與塔身的連接螺栓，稍升活塞桿，使上下支座與塔身托里，推出標準節(jié)至引進橫梁外端，接著縮回全部活塞桿，使爬升擱在塔身的踏步上，縮回全部活塞，使上下支座與塔身連接，并插上螺栓。3、以上為一次塔身下降過程，連續(xù)降塔時，重復(fù)以上過程。4、拆除時，必須按先降后拆附墻的原則進行拆除。5、當(dāng)塔機降至地面（基本高度）時，用汽車吊輔助拆除，具體步驟如下：配重吊離（留一塊配重，即平衡從尾部數(shù)起的第三塊位置）平衡臂拆除起重臂（整體）至地面吊離最后一塊配重拆除平衡臂拆除塔帽上下支座拆除（包括司機室和電源）-爬升套、斜撐桿拆除拆除第三節(jié)標準節(jié)

8、。(六)、附墻裝置的拆除原則：當(dāng)塔機高度超過獨立高度時，必須加裝附墻裝置進行附著。當(dāng)塔機高度超過獨立高度時1、在升塔之前，要嚴格執(zhí)行先裝后升的原則，即先安裝附墻裝置，再進行升塔作業(yè)，當(dāng)自由高度超過規(guī)定高度時，先加裝附墻裝置，然后才能升塔。2、在降塔拆除，也必須嚴格遵守先降后拆的原則，即當(dāng)爬升套降到附墻不能再拆塔時，才能拆除附墻，嚴禁先拆附墻后降塔。四、塔基沉降、垂直度測量及偏差校正1、塔基沉降觀測應(yīng)定期進行，一般為半月一次，垂直度的測定當(dāng)塔機在獨立高度以內(nèi)時應(yīng)半月一次 ，當(dāng)安裝附墻后，應(yīng)每月觀測一次。（安裝附墻時就要觀測垂直度狀況，以便于附墻的調(diào)節(jié)）2、當(dāng)塔機出現(xiàn)基礎(chǔ)沉降不均，垂直度偏差超過塔

9、高的1/1000時，應(yīng)對塔機進行偏差校正，在附墻未設(shè)之前，在最低節(jié)與塔機基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程中，用高噸位的千斤頂頂住塔身，為保證安全，塔身用大纜繩四面攬緊，且不能將基腳螺栓拆下來，只能松動螺栓上的螺母，具體長度根據(jù)加墊鋼片的厚度確定，當(dāng)有多道附墻架設(shè)后，塔機的垂直度校正，在保證安全的前提下，可通過調(diào)節(jié)附墻拉桿的長度來實現(xiàn)。五、塔機的操作維護1、操作人員必須持證上崗，熟悉機械的保養(yǎng)和安全操作規(guī)程，無關(guān)人員未經(jīng)許可不得攀登塔機。2、塔機的正常工作氣溫為-20+40攝氏度。3、塔機每次轉(zhuǎn)場使用都必須進行空載、靜載、動載試驗。靜載試驗吊重為額定載荷的125%，動載試驗吊重為額定載荷的110

10、%。4、夜間工作時，除塔機本身自有的照明外，施工現(xiàn)場應(yīng)有充足的照明設(shè)備。5、塔吊的操作必須落實三頂制度，司機的操作按塔機操作規(guī)程嚴格執(zhí)行。處理電氣故障時，必須有維修人員兩人以上。6、司機應(yīng)高度集中注意力，避免塔機相互碰撞，注意塔機周圍的建筑物。7、塔機應(yīng)當(dāng)經(jīng)常檢查、維護、保養(yǎng)，傳動部件應(yīng)有足夠的潤滑油，對易損件應(yīng)經(jīng)常檢查、維修或更換，對連接螺栓，特別是經(jīng)常震動的零件，應(yīng)檢查是否松動，如有松動則必須及時擰緊。8、檢查和調(diào)整制動瓦和制動輪的間隙，保證制動靈敏可靠，其間隙在0.51mm之間，摩擦面上不應(yīng)有油污等污物。9、鋼絲繩的維護和保養(yǎng)嚴格按GB5144-85規(guī)定執(zhí)行，發(fā)現(xiàn)有超過有關(guān)規(guī)定，必須立即

11、換新。 10、塔機的各結(jié)構(gòu)、焊縫及有關(guān)結(jié)構(gòu)件是否有損壞、變形、松動、銹蝕、裂紋，如有問題及時修復(fù)。11、各電氣線路也應(yīng)及時修復(fù)和保養(yǎng)。六、安全措施1、上崗前對上崗人員進行安全教育，戴好安全帽，嚴禁酒后操作。2、塔機的安拆工作時，風(fēng)速超過13m/s和雨雪天，應(yīng)嚴禁操作。3、操作人員應(yīng)戴好必要的安全裝置，保證安全生產(chǎn)。4、服從統(tǒng)一指揮，禁止高空拋物。5、注意周圍環(huán)境，如高壓線、地面承載力的，保證拆裝安全。6、安裝拆卸塔機派專人警戒，嚴禁無關(guān)人員在作業(yè)區(qū)內(nèi)穿行。7、拆裝塔機的整個過程，必須嚴格按操作規(guī)程和施工方案進行，嚴禁違規(guī)。七、塔基計算1、載荷塔吊自重（含附著、平衡重） （52.7+11.30）

12、10=640KN承臺自重 5.05.01.325=812.5KN活載（吊重，施工中規(guī)定起吊活載不超過20K） 20KN塔吊起中力矩： M=800KNM2、為保證塔吊穩(wěn)定，根據(jù)整體混凝土基礎(chǔ)抗傾翻要求偏心距（不考慮水平力V）：e =（M+Vh）/（V+G）= 800/（640+812.5+20） = 0.54 L/3 = 1.67M (符合要求)3、基礎(chǔ)對地最大壓力S地 = 2（V+G）/（3LG） = 2（640+812.5+20）/（35（2.5-0.47） = 96.7KN/m2 S地=300KN/ m2 （符合要求）八、塔吊平面布置示意圖、基礎(chǔ)示意圖塔吊平面布置示意圖基礎(chǔ)示意圖九、附著計

13、算塔機安裝位置至附墻或建筑物距離超過使用說明規(guī)定時，需要增設(shè)附著桿，附著桿與附墻連接或者附著桿與建筑物連結(jié)的兩支座間距改變時，必須進行附著計算，主要包括附著支座計算、附著桿計算、錨固環(huán)計算。（一）、支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設(shè)計或者校核附著桿截面的依據(jù)。附著式塔機的塔身可以簡化為一個帶懸臂的剛性支撐連續(xù)梁，其內(nèi)力及支左反力計算如下：風(fēng)荷載取值：Q = 0.18kN;塔吊的最大傾覆力矩：M = 500.00kN;變形圖彎矩圖剪力圖計算結(jié)果：NW = 37.8620kN（二）、附著桿內(nèi)力計算計算簡圖：計算單元的平衡方程：FX =

14、 0T1cos1-T2cos2- T3cos3= -NWcosFy = 0T1sin1+T2sin2+ T3sin3= -NWsinM0 = 0T1(b1+c/2) cos1-(1+c/2)sina1+T2-(b1+c/2)cos2+(2-1-c/2)sin2+T3-(b1+c/2)cos3+(2-1-c/2)sin3=Mw 其中：1=arctgb1/1 2=arctgb1/(2-1) 3=arctgb1/(2-1-c)2.1 第一種工況的計算：塔機滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩和風(fēng)荷載扭矩。將上面的方程組求解，其中從0360循環(huán)，分別取正負良種情況，求

15、的各附著最大。塔機滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩合。桿1的最大軸向壓力為：43.06kN桿2的最大軸向壓力為：30.15kN桿3的最大軸向壓力為：10.71kN桿1的最大軸向拉力為：33.19kN桿2的最大軸向拉力為： 0.00kN桿3的最大軸向拉力為：57.58kN2.2 第二種工況的計算：塔機非工作狀態(tài)，風(fēng)向順著起重臂，不考慮扭矩的影響。將上面的方程組求解，其中=45，135，225，315時，Mw=0，分別求得各附著最大的軸壓和軸拉力。桿1的最大軸向壓力為：38.12kN桿2的最大軸向壓力為： 7.59kN桿3的最大軸向壓力為：34.14kN桿1的

16、最大軸向拉力為：38.12kN桿2的最大軸向拉力為： 7.59kN桿3的最大軸向拉力為：34.14kN（三）、附著桿強度驗算1、桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式： =N/An f 其中：-桿件的受拉應(yīng)力；N-桿件的最大軸向拉力，取N=57.58kNAn -桿件的截面面積，本工程選取的是10號工字鋼；查表可知An=1430.00mm2。經(jīng)計算，桿件的最大受拉應(yīng)力=57.58/1430.00N/mm2=40.27 N/mm2,最大拉應(yīng)力不大于拉桿的允許拉應(yīng)力215N/mm2 ，滿足要求。2、桿件軸心受壓強度驗算檢驗公式：=N/An f其中：-桿件的受壓應(yīng)力；N-桿件的最大軸向壓力，桿1：取N=43.

17、06kN；桿2：取N=30.15kN；桿3：取N=34.14kN。An-桿件的截面面積，本工程選取的是10號工字鋼；查表可知An=1430.00mm2。桿件的長細比，桿1：取=121；桿2：取=147；桿3：取=121桿件的受壓穩(wěn)定系數(shù)，是根據(jù)查表計算得：桿1：取=0.43；桿2：取=0.32；桿3：取=0.43經(jīng)計算，桿件的最大受壓應(yīng)力=69.70N/mm2最大拉應(yīng)力不大于拉桿的允許拉應(yīng)力215N/mm2，滿足要求。（四）、附著支座連接的計算附著支座與建筑物的連接多采用與預(yù)埋件在建筑物構(gòu)件上的螺栓連接。預(yù)埋螺栓的規(guī)格和施工要求如果說明書沒有規(guī)定，應(yīng)該按照下面要求確定：1、預(yù)埋螺栓必須用Q23

18、5鋼制作；2、附著的建筑物構(gòu)件混凝土強度等級不應(yīng)低于C20；3、預(yù)埋螺栓的直徑大于24mm；4、預(yù)埋螺栓的埋入長度和數(shù)量滿足下面要求：0.75ndlf=N其中，n為預(yù)埋螺栓數(shù)量；d為預(yù)埋螺栓直徑；l為預(yù)埋螺栓埋入長度；f為預(yù)埋螺栓與混凝土粘接強度（C20為1.5N/mm2, C30為3.0N/mm2）；N為附著桿的軸向力。5、預(yù)埋螺栓數(shù)量，單耳支座不少于4只，雙耳支座不少于8只；預(yù)埋螺栓埋入長度不少于15d；螺栓埋入端應(yīng)做彎鉤并加橫向錨固鋼筋。（五）、附著設(shè)計與施工注意事項錨固裝置附著桿在建筑結(jié)構(gòu)上的固定點要滿足以下原則：1、附著固定點應(yīng)設(shè)置在丁字墻（承重隔墻和外墻交匯點）和外墻轉(zhuǎn)角處，切不可

19、設(shè)置在輕質(zhì)隔墻與外墻交匯的節(jié)點處；2、對于框架結(jié)構(gòu)，附著點宜布置在靠近柱根部；3、在無外墻轉(zhuǎn)角或承重隔墻可利用的情況下，可以通過窗洞使附著桿固定在承重內(nèi)墻上；4、附著固定點應(yīng)布設(shè)在靠近樓板處，以利于傳力和便于安裝。十、基礎(chǔ)計算（一）、參數(shù)信息塔吊型號：QTZ100, 塔吊起升高度H=60.00m,塔吊傾覆力矩: M=1200.00kNm， 混凝土強度等級：C30，塔身寬度：B=2.50m, 基礎(chǔ)以上土的厚度: D=0.00m,自重: F1=546.84kN, 基礎(chǔ)承臺厚度：h=1.35m，最大起重載荷：F2=80.00kN, 基礎(chǔ)承臺厚度：Bc=5.50m,鋼筋級別：II級鋼。（二）、基礎(chǔ)最小

20、尺寸計算1、最小厚度計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）第7.7條受沖切承載力計算。根據(jù)塔吊基礎(chǔ)對基礎(chǔ)的最大壓力和最大撥力，按照下式進行抗沖切計算：（7.7.1-1）：F（0.7hft+0.15pc,m）mh0其中：F 塔吊基礎(chǔ)對基腳的最大壓力和最大撥力；其他參數(shù)參照規(guī)范。應(yīng)按下列兩個公式計算，并取其中較小值，去1.00;（7.7.1-2）：1=0.4+1.2/s（7.7.1-3）：2=0.5+Sh0/4m1局部載荷或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)；2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)；h截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h800mm時，取h=1.0；當(dāng)h2000mm時，取h=0.

21、9，其間按線性內(nèi)插法取用；ft-混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，取14.30MPa；pc,m-臨界截面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范圍內(nèi)，取2500.00。m臨界截面的周長：距離局部載荷或者集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長；這里?。ㄋ韺挾? h0）4=13.20m；h0-截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值；s-局部載荷或集中反力作用面積為矩形時的長邊和短邊尺寸的比值，s不宜大于4；當(dāng)s2時，取s=2；當(dāng)面積為圓形時，取s=2，這里取s=2；S板柱結(jié)構(gòu)中柱類型的影響系數(shù)：對中性，取S=40；對邊柱，取S=

22、30；對角柱，S=20。塔吊計算都按照中型柱取值，取S=40。計算方案：當(dāng)F取塔吊基礎(chǔ)對基腳的最大壓力，將h01從0.8m開始，每增加0.01m，至滿足上式，結(jié)出一個h01；當(dāng)F取塔吊基礎(chǔ)對基腳的最大拔力時，同理，解出一個h02，最后h01和h02相加，得到最小厚度hc。經(jīng)過計算得到：塔吊基礎(chǔ)對基腳的最大壓力F=200.00kN時,得h01=0.80m；塔吊基礎(chǔ)對基腳的最大拔力F=200.00kN時,得h02=0.80m；解得最小厚度：h0 = h01 + h02 +0.05 = 1.65m；實際計算取厚度為：h0 =1.35m。2.最小寬度計算建議保證基礎(chǔ)的偏心矩小于Bc/4，則用下面的計算

23、公式：Bc4M/(F+G)其中，F(xiàn)-塔吊作用與基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重載荷，F(xiàn)=1.2(546.84+80.00) kN =752.21kNG基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重，G=1.2(25BcBcHc+YmBcBcD)1.2(25BcBc1.35+20.00BcBc0.00)m土的加權(quán)平均重度。M傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.41200.00 kNm =1680.00kNm解得最小寬度：Bc=-1.00m，實際計算取得寬度：Bc=5.50m。（三）、塔吊基礎(chǔ)承載力計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002）第5.2條承載力計算。計算簡圖：

24、當(dāng)不考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：Pmax=（F+G）/（BC）2+M/W Pmin=（F+G）/（BC）2-M/W當(dāng)考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：P=（F+G）/（BC）2當(dāng)考慮偏心矩較大時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：Pkmax=2（F+G）/3BCa其中：F塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷F=304.30kN；G基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重：G=1.2(25BcBcHc+YmBcBcD)=1225.13kNm土的加權(quán)平均重度。Bc基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=5.50m；W-基礎(chǔ)底面的抵抗矩，W= BcBcBc/6m3=27.73m3 ；M傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩和最

25、大起重力矩，M=1.41200.00 kNm =1680.00kNm；a合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離（m），按下式計算：a=BC/2-M/（F+G）a=BC/2-M/（F+G）=5.50/2-1680.00/（752.21+1225.13）m =1.90m經(jīng)過計算得到：無附著的最大壓力設(shè)計值Pmax=（752.21+1225.13）/5.502+1680.00/27.73=125.95kPa無附著的最小壓力設(shè)計值Pmin =（752.21+1225.13）/5.502-1680.00/27.73=4.78kPa有附著的壓力設(shè)計值P=（752.21+1225.13）/5.502=65.3

26、7kPa偏心矩較大時壓力設(shè)計值Pkmax=2（752.21+1225.13）/（35.501.90）=126.12 kPa（四）、地基基礎(chǔ)承載力驗算地基基礎(chǔ)承載力特征設(shè)計值計算根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002）第5.2.3條。計算公式如下：fa=fak+b（b-3）+dm（d-0.5）fa-修正后的低級承載力特征值（kN/m2） fak地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取145.00 kN/m2b、d基礎(chǔ)寬度和埋深的低級承載力修正系數(shù)；基礎(chǔ)地面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.00 kN/m3；b基礎(chǔ)底面寬度（m），當(dāng)基寬小于3m按3m取值，大于6

27、m按6m取值，取5.50m；m基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.00 kN/m3；d基礎(chǔ)埋置深度（m），取0.00m。解得地基承載力設(shè)計值：fa =138.50 kPa；實際計算取的低級承載設(shè)計值為：fa = 138.50kPa；地基承載力特征值fa大于最大壓力設(shè)計值Pmax =125.95kPa；地基承載力特征值1.2fa 大于偏心矩較大時壓力設(shè)計值Pkmax =126.12 kPa ，滿足要求！（五）、基礎(chǔ)受沖切承載力驗算根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002）第8.2.7條。驗算公式如下：F10.7hpftamh0式中hp受沖切在承載力截面高度影響系

28、數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時，hp取1.0。當(dāng)h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；h0基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度；am沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；at-沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的長邊上，當(dāng)計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬；當(dāng)計算基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力時，取上階寬；ab沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長，當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)，計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度；當(dāng)計算基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力時，取上階寬加兩倍該處的基礎(chǔ)有效高度。pj扣除基礎(chǔ)自重及其上土重后相應(yīng)于

29、載荷效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎(chǔ)可取基礎(chǔ)邊緣處最大地基土單位面積凈反力；A1沖切驗算時取用的部分基底面積；F1相應(yīng)于荷載應(yīng)基本組合時作用在A1上的地基土凈反力設(shè)計值；則，hp-受沖切在承載力截面高度影響系數(shù)，取hp=0.95；ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，取ft =1.43MPa；am沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度, am=(at+ab)/2=2.50+(2.50+21.35)/2=3.85m；h0承臺的有效高度，取h0=1.30m；pj最大壓力設(shè)計值，取pj=126.12 kPa；F1實際沖切承載力：F1= pjA1=126.12(5.50+5.20)（5.50-5.20）/2=101.21kN其中，5.50為基礎(chǔ)寬度，5.20=塔身寬度+2h；允許沖切力：0.70.951.4