第4章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算(8學(xué)時(shí))

1、第4章 受彎構(gòu)件斜截面(jimin)承載力計(jì)算Shear Strength of RC Beam共九十七頁受彎構(gòu)件在荷載作用下，同時(shí)(tngsh)產(chǎn)生彎矩和剪力。在彎矩最大區(qū)段，會(huì)產(chǎn)生正截面受彎破壞一個(gè)(y )梁最后會(huì)發(fā)生什么樣的破壞呢？而在剪力較大的區(qū)段，則會(huì)產(chǎn)生斜截面受剪破壞“強(qiáng)剪弱彎”避免剪切破壞先于彎曲破壞出現(xiàn)共九十七頁共九十七頁4.1 概述(i sh)鋼筋混凝土簡支梁開裂前的應(yīng)力(yngl)狀態(tài)正應(yīng)力剪應(yīng)力主拉應(yīng)力主壓應(yīng)力共九十七頁由材料力學(xué)(ci lio l xu)可知： 主拉應(yīng)力(yngl)跡線主壓應(yīng)力跡線共九十七頁箍筋stirrup彎起鋼筋(gngjn)bent-up bar腹

2、筋shear reinforcement解決方案：控制裂縫的發(fā)展，提高斜截面承載力。 配置(pizh)與梁縱軸垂直的箍筋和與主拉應(yīng)力方向一致的彎起鋼筋。 配置上述鋼筋的梁稱為有腹筋梁，否則稱為無腹筋梁。除截面較小的梁，均采用有腹筋梁。共九十七頁腹筋的布置(bzh)箍筋直徑通常為6，8，10mm，且不小于d/4；彎筋常用的彎起角度為45或60度，且不宜設(shè)置(shzh)在梁截面的兩側(cè)；共九十七頁4.2 無腹筋梁的斜截面(jimin)受剪承載力彎剪斜裂縫腹剪斜裂縫臨界(ln ji)斜裂縫：在多條斜裂縫中，最終導(dǎo)致破壞的斜裂縫。在中和軸附近，正應(yīng)力小，剪應(yīng)力大，主拉應(yīng)力方向大致為45。當(dāng)荷載增大，拉應(yīng)

3、變達(dá)到混凝土的極限拉應(yīng)變值時(shí)，混凝土開裂，沿主壓應(yīng)力跡線產(chǎn)生腹部的斜裂縫，稱為腹剪斜裂縫。腹剪斜裂縫中間寬兩頭細(xì)，呈棗核形，常見于薄腹梁中。在剪彎區(qū)段截面的下邊緣，主拉應(yīng)力還是水平向的，所以，在這些區(qū)段仍可能首先出現(xiàn)一些較短的垂直裂縫，然后延伸成斜裂縫，向集中荷載作用點(diǎn)發(fā)展，這種由垂直裂縫引伸而成的斜裂縫，稱為彎剪斜裂縫。這種裂縫上細(xì)下寬。斜裂縫的形成共九十七頁斜裂縫出現(xiàn)(chxin)后的受力狀態(tài)骨料咬合(yo h)作用Va剪壓區(qū)混凝土抗剪Vc鋼筋的銷栓作用Vd斜裂縫出現(xiàn)后，受剪面積減小，受壓區(qū)混凝土剪力增大(剪壓區(qū))斜裂縫出現(xiàn)后，截面a-a處的鋼筋應(yīng)力ss取決于臨界斜裂縫頂點(diǎn)截面b-b處的M

4、b，即與Mb成正比bbaaVaVd共九十七頁骨料咬合(yo h)作用Va剪壓區(qū)混凝土抗剪Vc鋼筋(gngjn)的銷栓作用Vd梁變成拉桿拱傳力機(jī)制斜裂縫出現(xiàn)后，受剪面積減小，受壓區(qū)混凝土剪力增大(剪壓區(qū))斜裂縫出現(xiàn)后，截面a-a處的鋼筋應(yīng)力ss取決于臨界斜裂縫頂點(diǎn)截面b-b處的Mb，即與Mb成正比斜裂縫出現(xiàn)后的受力狀態(tài)VaVd共九十七頁無腹筋梁拉桿(lgn)拱機(jī)構(gòu)斜裂縫出現(xiàn)(chxin)后的受力狀態(tài)共九十七頁剪跨比（Shear span ratio）的概念(ginin)剪跨比：，是彎曲應(yīng)力與剪應(yīng)力的比值(bzh)，是影響無腹筋梁破壞形態(tài)的最主要參數(shù)。對集中荷載簡支梁h0a共九十七頁剪壓破壞(ph

5、ui)1 3或4l/h0 12 斜壓破壞(phui) 1.0或l/h0 3或l/h0 12 荷載通過拱作用傳遞到支座；壓應(yīng)力的方向沿支座與荷載作用點(diǎn)的連線最后拱上混凝土在斜向壓應(yīng)力的作用下受壓破壞,取決于混凝土的抗壓強(qiáng)度。斜裂縫出現(xiàn)后，部分荷載通過拱作用傳遞到支座，承載力沒有很快喪失，荷載可繼續(xù)增加，并出現(xiàn)其它斜裂縫最后，拱頂處混凝土在剪應(yīng)力和壓應(yīng)力的共同作用下，達(dá)到混凝土的復(fù)合受力下的強(qiáng)度而破壞。主壓應(yīng)力角度較小，拱作用較小。一旦出現(xiàn)斜裂縫，就很快形成臨界斜裂縫，脆性性質(zhì)顯著。破壞是由于混凝土（斜向）拉壞引起的，稱為斜拉破壞。無腹筋梁的斜截面破壞形態(tài)共九十七頁無腹筋梁的受剪破壞(phui)都

6、是脆性的 1. 斜拉破壞為受拉脆性破壞，脆性性質(zhì)(xngzh)最為顯著； diagonal-tension failure斜壓破壞為受壓脆性破壞； diagonal compression failure剪壓破壞界于受拉和受壓脆性破壞之間。 shear-compression failure無腹筋梁的斜截面破壞形態(tài)共九十七頁1.剪跨比 影響荷載傳遞機(jī)構(gòu)，從而直接(zhji)影響到梁中的應(yīng)力狀態(tài)影響(yngxing)受剪承載力的因素共九十七頁3.縱筋配筋率4.截面(jimin)形狀2.混凝土強(qiáng)度(qingd)無腹筋梁的受剪破壞均是由于混凝土達(dá)到復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下的強(qiáng)度而發(fā)生的。事實(shí)上，斜拉破壞主要取

7、決于ft ，剪壓破壞取決于混凝土的復(fù)合受力下的強(qiáng)度，斜壓破壞主要取決于fc。隨混凝土強(qiáng)度的提高，抗剪承載力隨混凝土強(qiáng)度增加而提高的程度減小。配筋率越大，剪壓區(qū)面積相應(yīng)增大；縱筋的銷栓作用也增強(qiáng);增大縱筋面積還可限制斜裂縫的開展，增加斜裂縫間的骨料咬合力作用。T形截面由于存在較大的受壓翼緣，增加了剪壓區(qū)的面積，對斜拉和剪壓破壞的承載力可提高20;但對斜壓破壞時(shí)受剪承載力沒有提高。共九十七頁加載方式(fngsh)的影響間接加載使斜裂縫上方的混凝土所承受的垂直正應(yīng)力(yngl)由壓轉(zhuǎn)變?yōu)槔?。即使在剪跨比較小時(shí)，不再發(fā)生斜壓或剪壓破壞，而產(chǎn)生斜拉破壞。直接加載：間接加載：共九十七頁加載方式(fngsh

8、)的影響間接加載使斜裂縫上方的混凝土所承受的垂直方向的正應(yīng)力由壓轉(zhuǎn)變(zhunbin)為拉。即使在剪跨比較小時(shí)，不再發(fā)生斜壓或剪壓破壞，而產(chǎn)生斜拉破壞。共九十七頁 剪跨比l ： 混凝土強(qiáng)度： 縱筋配筋率： 截面(jimin)形狀： 傳力路徑 抗力(kn l) 銷栓作用 剪壓區(qū)面積無腹筋梁受剪承載力的計(jì)算RC梁的受剪機(jī)理復(fù)雜，影響因素很多，很難綜合考慮，至今尚未建立全面合理的分析模型，且受剪破壞都是脆性的。規(guī)范根據(jù)大量的試驗(yàn)結(jié)果，取具有一定可靠度（95%）的偏下限經(jīng)驗(yàn)公式(empirical expression)計(jì)算受剪承載力。共九十七頁簡支梁集中(jzhng)荷載共九十七頁 無腹筋梁抗剪承載

9、力的計(jì)算(j sun)均布荷載(hzi)共九十七頁當(dāng)h0小于800mm時(shí)取h0=800mm 當(dāng)h02000mm時(shí)取h0=2000mm截面高度影響系數(shù)板的受剪承載力公式(gngsh)無腹筋梁的受剪破壞都是脆性(cuxng)的，其應(yīng)用范圍有嚴(yán)格的限制規(guī)范僅對hVc（無腹筋梁）共九十七頁配箍率太大時(shí)配箍率適中(shzhng)時(shí)配箍率較小時(shí)(xiosh)斜裂縫出現(xiàn)后，箍筋承擔(dān)拉應(yīng)力而很快被拉斷。 隨荷載增加箍筋拉應(yīng)力不斷發(fā)展，剪壓區(qū)剪應(yīng)力和壓應(yīng)力迅速增加，最終發(fā)生剪壓破壞。 箍筋屈服前，混凝土斜壓桿因壓應(yīng)力過大而產(chǎn)生斜壓破壞。 配箍率有腹筋梁的破壞形態(tài)破壞形態(tài)共九十七頁配箍率有腹筋梁的破壞(phui)

10、形態(tài)破壞(phui)形態(tài)共九十七頁矩形(jxng)、T形和工形截面的一般受彎構(gòu)件集中荷載作用(zuyng)下的獨(dú)立梁（包括作用有多種荷載，且其中集中荷載產(chǎn)生的剪力值占總剪力值75%以上的情況） 僅配有箍筋時(shí)梁的斜截面抗剪承載力計(jì)算公式共九十七頁GB50010-2010:形式(xngsh)統(tǒng)一！cv：截面混凝土受剪承載力系數(shù)。矩形(jxng)、T形和工形截面的一般受彎構(gòu)件：0.7；集中荷載作用下的獨(dú)立梁（包括作用有多種荷載，且其中集中荷載產(chǎn)生的剪力值占總剪力值75%以上的情況） ：僅配有箍筋時(shí)梁的斜截面抗剪承載力計(jì)算公式共九十七頁彎筋抗剪考慮(kol)箍筋及彎筋的斜截面抗剪承載力計(jì)算公式式中彎起

11、鋼筋的抗剪承載力，是彎起鋼筋拉力的豎向分量；0.8是折減系數(shù)，考慮到彎起鋼筋有時(shí)會(huì)離端壓區(qū)較近，可能(knng)達(dá)不到屈服應(yīng)力。 當(dāng)剪力較大時(shí)，可利用縱筋彎起與斜裂縫相交來提高受剪承載力。a 為彎起鋼筋與構(gòu)件軸線的夾角，一般取45、60。共九十七頁注意： 在比較試驗(yàn)結(jié)果時(shí)應(yīng)該用無量綱參數(shù)，這樣才有普遍意義。此式可以看成是一個(gè)直線方程 y = b + a xb 在縱坐標(biāo)上的截距；a 斜率；此式就是圖上的紅色斜線。 隨荷載增加主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力同時(shí)(tngsh)增加，當(dāng)配箍筋過多時(shí)，箍筋不能屈服，就將在主壓應(yīng)力方向?qū)⒒炷翂簤?，即斜壓破壞。T形和工字形截面(jimin)的受壓翼緣加大了端壓區(qū)混凝土

12、的抗剪面積，可提高混凝土抗剪承載力約 20%，設(shè)計(jì)中仍按肋寬為b 的矩形截面梁的抗剪承載力公式計(jì)算。斜壓破壞剪壓破壞共九十七頁共九十七頁 截面限制(xinzh)條件hw截面腹板高度 矩形(jxng)截面取hw=h0 T形截面取hw=h0-hf 工形截面取hw=h0 -hf -hfb為矩形截面的寬度或T形截面和工形截面的腹板寬度當(dāng)4bhw時(shí)， 025.0bhfVccb當(dāng)6bhw時(shí)， 020.0bhfVccb當(dāng)64bhw時(shí)，按直線內(nèi)插法取用。 當(dāng)配箍率超過一定值后，則在箍筋屈服前，斜壓桿混凝土已壓壞，故可取斜壓破壞作為受剪承載力的上限。 斜壓破壞取決于混凝土的抗壓強(qiáng)度和截面尺寸。 規(guī)范是通過控制受

13、剪截面剪力設(shè)計(jì)值不大于斜壓破壞時(shí)的受剪承載力來防止由于配箍率而過高產(chǎn)生斜壓破壞。受剪截面應(yīng)符合下列截面限制條件：共九十七頁截面(jimin)限制條件當(dāng)4bhw時(shí)， 025.0bhfVccb當(dāng)6bhw時(shí)， 020.0bhfVccb當(dāng)640.7ftbh0欄的最大箍筋間距smax的規(guī)定。彎筋構(gòu)造(guzo)共九十七頁斜截面(jimin)受剪承載力計(jì)算位置共九十七頁 僅配箍筋梁的設(shè)計(jì)計(jì)算(j sun)步驟 鋼筋混凝土梁一般(ybn)先進(jìn)行正截面承載力設(shè)計(jì)，初步確定截面尺寸和縱向鋼筋后，再進(jìn)行斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)計(jì)算。 具體計(jì)算步驟如下： 驗(yàn)算截面限制條件，如不滿足應(yīng) ？ 如VV Vc ，？ 根據(jù)Asv

14、/s計(jì)算值確定箍筋肢數(shù)、直徑和間距，并應(yīng)滿足最小配箍率、箍筋最大間距和箍筋最小直徑的要求。共九十七頁配有箍筋和彎起鋼筋(gngjn)時(shí)梁的斜截面抗剪承載力計(jì)算公式共九十七頁【例41】圖所示的矩形截面簡支梁，截面尺寸bh = 250mm550mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25，縱向鋼筋HRB400級(jí)，箍筋HPB300級(jí)，承受均布荷載設(shè)計(jì)值 q = 80kN/m（包括梁自重(zzhng)），根據(jù)正截面受彎承載力計(jì)算配置的縱筋為425。試求：箍筋用量。（3）驗(yàn)算截面(jimin)尺寸（截面限制條件驗(yàn)算，防止箍筋超筋、斜壓破壞）： h0=50040= 510mm解 （1）材料強(qiáng)度：fc = 11.9N/mm2

15、，ft = 1.27N/mm2，fy = 360N/mm2，fyv = 270N/mm2；（2）支座邊緣截面剪力設(shè)計(jì)值 共九十七頁（4）驗(yàn)算(yn sun)是否按計(jì)算配置箍筋（一般受彎構(gòu)件）（6）確定箍筋的直徑(zhjng)和間距：選用雙肢箍筋，直徑(zhjng)取8，則（5）求所需箍筋數(shù)量（7）驗(yàn)算最小配箍率：Ok！共九十七頁全跨配置(pizh)8140?共九十七頁選用(xunyng)雙肢箍筋，直徑取8，則共九十七頁截面(jimin)法配筋圖共九十七頁平法配筋圖共九十七頁【例42】已知條件同例4-1，要求同時(shí)配置(pizh)箍筋和彎起鋼筋。試求其箍筋及彎起鋼筋用量。 解 ：（1）（4）同上。

16、 （5）箍筋按最小配箍率、構(gòu)造要求(yoqi)配置：取箍筋直徑為6， 故配置箍筋6200(2)（6）求彎起鋼筋用量：設(shè)彎起角度為45 共九十七頁將梁跨中配置的縱向(zn xin)鋼筋彎起125（Asb= 490.9mm2）。再驗(yàn)算第二排的彎起鋼筋:鋼筋彎起點(diǎn)(qdin)到支座邊緣距離為250+ 470 = 720mm，第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的剪力設(shè)計(jì)值:共九十七頁例4-3 矩形截面簡支梁，承受如圖所示的荷載設(shè)計(jì)值，均布荷載q = 8kN/m和二個(gè)集中荷載P = 120kN。梁的截面尺寸bh = 250mm600mm，h0= 530mm，混凝土強(qiáng)度(qingd)等級(jí)C30，箍筋選用HRB400級(jí)

17、鋼筋，試確定箍筋用量。由集中荷載在支座邊緣處產(chǎn)生(chnshng)的剪力設(shè)計(jì)值在支座處總剪力為V=Vq+Vp= 24 + 120 = 144kN集中荷載在支座截面產(chǎn)生的剪力值與該截面總剪力值的百分比：120/144 = 83.3% 75%，應(yīng)按集中荷載作用的相應(yīng)公式計(jì)算斜截面受剪承載力 解 （1）材料強(qiáng)度：fc = 14.3N/mm2，ft = 1.43N/mm2，fyv = 360N/mm2 （2）由均布荷載在支座邊緣處產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值為:共九十七頁（3）復(fù)核截面(jimin)尺寸（4）驗(yàn)算(yn sun)是否需按計(jì)算配置箍筋 共九十七頁選用(xunyng)雙肢箍筋8，即n = 2，Asv1

18、= 50.3mm2，箍筋間距按構(gòu)造要求采用(ciyng)S = 250mm，沿梁全長配置。（5）計(jì)算箍筋數(shù)量滿足要求。共九十七頁共九十七頁例4-4 一矩形截面簡支梁，凈跨ln = 5.3m，承受均布荷載(hzi)q，梁截面尺寸bh = 200500mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，箍筋用HRB335級(jí)，沿梁全長配置雙肢箍8 120。要求：（1）計(jì)算該梁的斜截面受剪承載力（2）計(jì)算該梁滿足抗剪可承擔(dān)的均布荷載q 解 （1）材料強(qiáng)度ft = 1.43N/mm2，fc = 14.3N/mm2，fyv = 300N/mm2（2）按截面尺寸求最大受剪承載力 （3）求斜截面(jimin)受剪承載力 328.9k

19、N，故該梁的斜截面受剪承載力為207.644kN。 （4）求均布荷載設(shè)計(jì)值q共九十七頁共九十七頁共九十七頁1. 受彎構(gòu)件正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力的計(jì)算(j sun)中，鋼筋強(qiáng) 度的充分發(fā)揮是建立在可靠的配筋構(gòu)造基礎(chǔ)上的；2. 配筋構(gòu)造是計(jì)算模型和構(gòu)件受力的必要條件，沒有可靠的配筋構(gòu)造，計(jì)算模型和構(gòu)件受力就不可能成立。3. 配筋構(gòu)造與計(jì)算設(shè)計(jì)同等重要，由于疏忽配筋構(gòu)造而造成工程事故 的情況是很多的。 故切不可重計(jì)算，輕構(gòu)造。鋼筋(gngjn)的配筋構(gòu)造共九十七頁4.4 斜截面(jimin)受彎承載力一、 抵抗(dkng)彎矩圖以各截面實(shí)際縱向鋼筋能承受的彎矩值為縱坐標(biāo)，以相應(yīng)的截面位置

20、為橫坐標(biāo)作出的彎矩圖（或稱材料圖）。q225122M圖Mu圖M圖225122Mmax材料圖設(shè)計(jì)彎矩圖共九十七頁為節(jié)約鋼材，可根據(jù)(gnj)設(shè)計(jì)彎矩圖的變化將鋼筋彎起或截?cái)?。但鋼筋的彎起和截?cái)嗑鶓?yīng)滿足受彎承載力的要求。設(shè)計(jì)時(shí)為保證梁各截面均有足夠的抗彎承載力，必須使得梁的抵抗彎矩圖（材料圖）包住荷載產(chǎn)生的設(shè)計(jì)彎矩圖。按每根鋼筋的面積比例劃分出各根鋼筋所提供的受彎承載力Mui可近似?。撼浞?chngfn)利用點(diǎn)共九十七頁考慮(kol)到斜裂縫出現(xiàn)的可能性，鋼筋彎起時(shí)還應(yīng)滿足斜截面受彎承載力的要求。MII MI zbz二、 鋼筋(gngjn)的彎起共九十七頁考慮到斜裂縫出現(xiàn)(chxin)的可能性，鋼

21、筋彎起時(shí)還應(yīng)滿足斜截面受彎承載力的要求。二、 鋼筋(gngjn)的彎起MII MI zbz鋼筋彎起點(diǎn)與充分利用點(diǎn)間的距離應(yīng)0.5h0MII共九十七頁共九十七頁 當(dāng)彎起鋼筋作為抗剪腹筋時(shí)，其間距(jin j)還應(yīng)滿足抗剪的構(gòu)造要求，同時(shí)彎折終點(diǎn)應(yīng)有一直線段錨固長度，當(dāng)直線段位于受拉區(qū)時(shí)，直線段錨固長度不小于20d；當(dāng)直線段位于受壓區(qū)時(shí)，直線段錨固長度不小于10d。光面鋼筋端部還應(yīng)做彎鉤。受拉受壓受壓共九十七頁集中荷載(hzi)或支座處的彎起鋼筋不能同時(shí)滿足正截面和斜截面的承載力要求時(shí)，可單獨(dú)設(shè)置僅作為受剪的彎起鋼筋，這種抗剪的彎起鋼筋稱為“鴨筋”。smax 0.5h0 smax 0.5h0 集中

22、荷載作用(zuyng)處 支座處共九十七頁smax 0.5h0 smax 0.5h0 集中荷載或支座(zh zu)處的彎起鋼筋不能同時(shí)滿足正截面和斜截面的承載力要求時(shí)，可單獨(dú)設(shè)置僅作為受剪的彎起鋼筋，這種抗剪的彎起鋼筋稱為“鴨筋”。集中荷載作用(zuyng)處 支座處鴨筋鴨筋共九十七頁彎起鋼筋要求小結(jié)(xioji)：1、滿足正截面受彎承載力要求： Mu圖M圖2、滿足斜截面受彎承載力要求： 彎起點(diǎn)至充分利用點(diǎn)距離0.5h03、滿足斜截面受剪承載力要求和構(gòu)造要求。共九十七頁 a點(diǎn) 為鋼筋(gngjn)的充分利用點(diǎn) b點(diǎn) 為鋼筋的理論切斷點(diǎn) c點(diǎn) 為鋼筋實(shí)際截?cái)帱c(diǎn) 由于ab間還有一段彎矩變化區(qū)，實(shí)際

23、截?cái)帱c(diǎn)c到充分利用點(diǎn)a 的錨固長度（即延伸長度ld）要比基本錨固長度la大。二、 鋼筋(gngjn)的切斷 ld從充分利用點(diǎn)開始的外伸長度；從理論切斷點(diǎn)開始的外伸長度；ld和見下表。320220w共九十七頁當(dāng)最大負(fù)彎矩較小時(shí)，鋼筋可一次全部(qunb)截?cái)?；?dāng)彎矩較大時(shí)，鋼筋可分批截?cái)?；跨中正彎矩區(qū)段，一般不允許將縱筋切斷。截面條件ldV0.7ftbh01.2la20dV0.7ftbh01.2la+h020d且h0V0.7ftbh0且斷點(diǎn)仍在負(fù)彎矩受拉區(qū)內(nèi)1.2la+1.7h020d且1.3h0共九十七頁V0.7ftbh0時(shí)鋼筋(gngjn)的切斷共九十七頁V0.7ftbh0共九十七頁V0.7

24、ftbh0共九十七頁共九十七頁懸臂梁的負(fù)彎矩鋼筋一般將鋼筋全部(qunb)伸到懸臂端，并向下彎折不小于 12d若需要根據(jù)彎矩變化來布置鋼筋時(shí)一般應(yīng)有不少于兩根上部鋼筋伸到懸臂端，并向下彎折不小于12d，其余鋼筋應(yīng)采用下彎后錨固的方法，彎起點(diǎn)位置按前述彎起鋼筋的方法確定。共九十七頁1. 受拉鋼筋(gngjn)的錨固長度4.5 鋼筋(gngjn)的構(gòu)造要求(1)基本受拉錨固長度規(guī)范是由拔出試驗(yàn)來確定基本錨固長度。取粘結(jié)強(qiáng)度t與混凝土抗拉強(qiáng)度 ft 成正比，并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，取鋼筋受拉時(shí)的基本錨固長度為，ft：當(dāng)大于C40時(shí)，按C40取la 受拉鋼筋達(dá)到屈服強(qiáng)度而不發(fā)生粘結(jié)錨固破壞的最短長度。共九十七

25、頁(2)設(shè)計(jì)(shj)時(shí)取用的受拉鋼筋錨固長度當(dāng)HRB335、HRB400、RRB400級(jí)鋼筋直徑大于25mm時(shí)，按公式（431）計(jì)算的鋼筋錨固長度應(yīng)乘以修正系數(shù)1.1；環(huán)氧樹脂涂層的HRB335、HRB400和RRB400級(jí)鋼筋的錨固長度應(yīng)乘以修正系數(shù)1.25；當(dāng)錨固鋼筋在混凝土施工過程中易受擾動(dòng)（如滑模施工）時(shí)，鋼筋的錨固長度應(yīng)乘以修正系數(shù)1.1；當(dāng)HRB335、HRB400和RRB400級(jí)鋼筋錨固區(qū)混凝土保護(hù)層厚度大于鋼筋直徑的3倍時(shí)且配有箍筋，錨固長度可乘以修正系數(shù)0.8；除構(gòu)造需要的錨固長度外，當(dāng)受力鋼筋實(shí)際配筋面積大于其設(shè)計(jì)面積時(shí)，錨固鋼筋長度可乘以鋼筋的計(jì)算面積與實(shí)際配筋面積的比

26、值的修正系數(shù)；縱向受拉鋼筋的錨固長度在考慮(kol)上述修正系數(shù)后不應(yīng)小于按公式（431）計(jì)算錨固長度la的0.7倍，且不應(yīng)小于250mm。共九十七頁3. 受壓鋼筋(gngjn)的錨固長度計(jì)算中充分利用鋼筋的受壓鋼筋時(shí)，錨固長度(chngd)不宜小于0.7倍la2. 末端采用機(jī)械錨固措施時(shí)的鋼筋錨固長度 對HRB335、HRB400和RRB400級(jí)鋼筋，當(dāng)末端采用機(jī)械錨固措施時(shí)，包括附加錨固端頭在內(nèi)的錨固長度可取基本錨固長度la的0.7倍，機(jī)械錨固形式如圖所示。 機(jī)械錨固時(shí)的箍筋要求采用機(jī)械錨固時(shí)，錨固長度范圍內(nèi)的箍筋不應(yīng)少于3個(gè)，其直徑不應(yīng)小于鋼筋直徑1/4，間距不應(yīng)大于鋼筋直徑的5倍。 末

27、端135彎勾 與短鋼筋焊接 與鋼板穿孔焊接共九十七頁4. 鋼筋(gngjn)在支座處的錨固當(dāng)V106154N不滿足要求。共九十七頁方案(fng n)一：加密箍筋重選 ，則實(shí)有方案二：另外(ln wi)設(shè)置彎起鋼筋 如圖所示，可以另外設(shè)置一根彎起鋼筋，也可滿足要求，具體計(jì)算過程略。共九十七頁【例3】已知梁截面尺寸bh =250mm650mm，荷載及支承(zh chn)情況如圖所示?；炷翉?qiáng)度等級(jí)為C25，縱筋為HRB335級(jí)鋼筋，箍筋為熱軋HPB235級(jí)鋼筋(fyv=210N/mm2)，環(huán)境類別為一類。試求：該梁的配筋。 【解】該梁的正截面配筋和斜截面配筋計(jì)算簡化過程見后面(hu mian)的圖

28、表。q=130kN/m7m1.86mq1=65kN/m2ABCD0.370.37共九十七頁M圖7m1.86mq1=65kN/mABCD0.37m0.37mq2=130kN/mV圖183.4kN247.6kN217.8kN共九十七頁斜截面(jimin)配筋計(jì)算共九十七頁斜截面(jimin)配筋計(jì)算共九十七頁斜截面(jimin)配筋計(jì)算共九十七頁220322322122122122122220材料(cilio)抵抗彎矩圖325325 325共九十七頁1.當(dāng)截面尺寸一定時(shí)，影響受彎構(gòu)件受剪承載力的主要為 、 、和 、 。2.梁的受剪性能與剪跨比有關(guān)，它實(shí)質(zhì)上是 與 的相對比值。3.鋼筋混凝土無腹筋梁發(fā)生斜拉破壞時(shí)，受剪承載力取決于 ；發(fā)生斜壓破壞時(shí)，受剪承載力取決于 ；發(fā)生剪壓破壞時(shí)，受剪承載力取決于 。4.在縱筋有彎起或截?cái)嗟匿摻罨炷潦軓澚褐?，梁的斜截面承載能力除應(yīng)考慮斜截面受剪承載力外，還應(yīng)考慮 。5.為保證梁斜截面受彎承載力，梁的彎起鋼筋在受拉區(qū)的彎起點(diǎn)與該鋼筋充分利用點(diǎn)距離(jl)應(yīng)大于或等于