鋼結構概念題庫1-3(共23頁)

1、PAGE PAGE 361緒論(xln)1-1建筑(jinzh)鋼材的（ ）差。 (A)強度(qingd) (B)塑性 (C)韌性 (D)耐腐蝕性1-2鋼結構的缺點之一是（ ）。 (A)自重大 (B)施工工期長 (C)耐火性差 (D)耐熱性差1-3鋼結構的優(yōu)點之一是（ ）。 (A)密閉性較好 (B)耐火性好 (C)不發(fā)生脆性破壞 (D)能充分發(fā)揮材料強度1-4鋼結構的實際受力情況和工程力學計算結果（ ）。(A)完全相同 (B)完全不同 (C)比較符合 (D)相差較大1-5鋼結構在一般條件下不會因偶然超載而突然斷裂。這主要是由于鋼材（ ）好。(A)強度 (B)塑性 (C)韌性 (D)均勻性1-6

2、在地震多發(fā)區(qū)采用鋼結構較為有利。這主要是由于鋼材（ ）好。(A)強度 (B)塑性 (C)韌性 (D)均勻性1-7.由于鋼材（ ），所以鋼結構適宜在動力荷載作用下工作。(A)強度高 (B)塑性好 (C)韌性好 (D)密度/強度比小1-8.因為鋼材（ ），所以鋼材適用于建造大跨度鋼結構。(A)強度高 (B)塑性好 (C)韌性好 (D)密度/強度比小1-*.現行鋼結構規(guī)范所采用的設計方法是（ ）。(A)安全系數法 (B)半概率經驗極限狀態(tài)法(C)近似概率極限狀態(tài)設計法 (D)全概率設計法1-# 鋼材中硫的含量超過規(guī)定標準（ ）（A） 將提高鋼材的伸長率； （B） 將提高鋼材的抗拉強度； （C） 將使

3、鋼材在低溫工作時變脆； （D） 將使鋼材在高溫工作時變脆。1-9.在結構設計理論中，荷載分項系數（ ）的形式出現在設計表達式中。(A)1.0的乘積因子 (B)1.0的倒數乘積因子 (C)1.0的乘積因子 (D)1.0的倒數乘積因子1-10在結構設計理論中，抗力分項系數（ ）的形式出現在設計表達式中。(A)1.0的乘積因子 (B)1.0的倒數乘積因子 (C)1.0的乘積因子 (D)1.0的倒數乘積因子1-11應該按照結構的（ ）來決定結構或構件的目標(mbio)可靠指標。(A)破壞(phui)類型和安全等級 (B)材料性能和施工質量 (C)作用類別和抗力(kn l)特性 (D)破壞后果和建筑類型

4、。1-12在一般情況下，永久荷載和可變荷載的分項系數分別為（ ）。(A)G1.2, Q1.4 (B)G1.4, Q1.2 (C)GQ1.2 (D)GQ1.41-13當永久荷載對設計有利時，永久荷載和可變荷載的分項系數分別為（ ）。(A)G1.2, Q1.4 (B)G1.0, Q1.4 (C)GQ1.2 (D)GQ1.41-14在一般情況下，可變荷載的分項系數Q（ ）。(A)1.0 (B)1.1 (C)1.2 (D)1.41-15當永久荷載對設計有利時，永久荷載的分項系數取G（ ）。(A)1.0 (B)G1.2 (C)1.3 (D)1.41-16當可變荷載效應對結構構件承載力不利時，可變荷載的分

5、項系數取Q（ ）。(A)0 (B)G1.0 (C)1.2 (D)1.41-17當可變荷載效應對結構構件承載力有利時，可變荷載的分項系數取Q（ A ）。(A)0 (B)G1.0 (C)1.2 (D)1.41-18鋼結構設計規(guī)范中鋼材的強度設計值f( )。(A) fy /R (B)R fy (C) fu /R (D) R fu5.鋼材的強度設計值是根據（ ）確定的。（A）比例極限； （B）彈性極限； （C）屈服強度； （D）極限強度。1-19. 結構承載力設計表達式中,i是荷載組合系數,它的取值( )。(A) i1 (B) 0i1 (C) i1 (D) i01-20. 在對結構或構件進行正常使用極

6、限(jxin)狀態(tài)計算時，永久荷載和可變荷載應分別采用( )。 (A)設計(shj)值，設計值 (B)標準值，標準值 (C)設計(shj)值，標準值 (D)標準值，設計值1-*.下列情況屬于正常使用極限驗算的是（ ） (A)受壓構件的穩(wěn)定計算 (B)梁的撓度驗算 (C)受彎構件的彎曲強度驗算 (D)螺栓連接的強度驗算1-*.驗算組合梁剛度時，荷載通常?。?）(A)標準值 (B)設計值 (C)組合值 (D)最大值1-21. 按近似概率極限狀態(tài)設計法設計的各種結構是( )。(A)絕對可靠的 (B)絕對不可靠(C)存在一定風險的 (D)具有相同可靠性指標的1-22. 一簡支梁受均布荷載作用，其中永久

7、荷載標準值為15kN/m，僅一個可變荷載，其標準值為20kN/m，則強度計算時的設計荷載為( )。(A) q =1.215+1.420 (B) q =15+20(C) q =1.215+0.851.420 (D) q =1.215+0.61.4201-23. 當結構所受荷載的標準值為：永久荷載qGk，且只有一個可變荷載qQk，則荷載的設計值為（ ）。(A) 1.4qGk1.2qQk (B) 1.2（qGkqQk）(C) 1.4（qGkqQk） (D) 1.2qGk1.4qQk1-24鋼材的設計強度是根據( )確定的。(A)比例極限 (B)彈性極限 (C)極限強度 (D)屈服強度。1-25在對鋼

8、結構正常使用極限狀態(tài)進行荷載組合計算時， ( )。(A)永久荷載用標準值，可變荷載用設計值 (B)永久荷載和可變荷載都用標準值 (C)永久荷載用設計值，可變荷載用標準值 (D)永久荷載和可變荷載都用設計值1-26在驗算梁的強度或整體穩(wěn)定性時，采用（ ）計算。(A)荷載設計值 (B)荷載標準值 (C)永久荷載值 (D)可變荷載值1-27驗算組合截面梁剛度時，荷載通常取( )。(A)標準值 (B)設計值 (C)組合值 (D)最大值。6.在驗算梁的剛度時，只能采用（ ）計算撓度。（A）荷載設計值；（B）永久荷載標準值；（C）荷載標準值；（D）可變荷載標準值1-28. 進行鋼吊車梁的疲勞(plo)計算

9、時，其荷載(hzi)應采用( )(A)標準值 (B)設計(shj)值 (C)組合值 (D)最大值。1-29進行疲勞驗算時，荷載（ ）(A)要考慮分項系數，不考慮動力系數 (B)要同時考慮分項系數和動力系數 (C)要考慮動力系數，不考慮分項系數 (D)不考慮分項系數和動力系數。2.鋼結構材料(cilio)2-1鋼材(gngci)中的主要有害元素是（ ）。(A)硫、磷、碳、錳 (B)硫、磷、硅、錳 (C)硫、磷、氧、氮 (D)氧、氮、硅、錳2-2嚴重降低鋼材的塑性與韌性，特別(tbi)是低溫時促使鋼材變脆的元素是（ ）。 (A)硫 (B)磷 (C)碳 (D)錳2-3鋼中硫和氧的含量超過限制時，會使

10、鋼材（ ）。(A)變軟 (B)熱脆 (C)冷脆 (D)變硬2-4影響鋼材基本性能的因素不包括（ ）。 (A)化學成分 (B)冶金缺陷 (C)溫度變化 (D)應力大小2-*.鋼材中碳元素含量提高對鋼材性能的影響是（ ） (A)可提高鋼材的強度 (B)可增強鋼材的塑性性能 (C)將提高鋼材的韌性 (D)提高鋼材的耐腐蝕性2-5理想的彈塑性體的應力-應變曲線在屈服點前、后 ( )。(A)分別為斜直線和水平線 (B)均為斜直線 (C)分別為水平線和斜直線 (D)均為水平線2-*.鋼材的伸長率指標是通過下列哪項實驗得到的（ ） (A) 冷彎試驗 (B) 沖擊功試驗 (C) 單向拉伸試驗 (D) 疲勞試驗

11、2. 體現鋼材塑性性能的指標是（ ）（A）屈服點 （B）強屈比 （C）延伸率 （D）抗拉強度2-6（ ）破壞前有明顯的預兆，易及時發(fā)現和采取措施補救。 (A)屈曲 (B)失穩(wěn) (C)脆性 (D)塑性2-7結構工程中使用鋼材的塑性指標，目前主要采用（ ）表示。(A)屈服極限 (B)沖擊韌性 (C)可焊性 (D)伸長率2-8鋼材的硬化是指鋼材的( )。(A)強度提高，塑性和韌性下降 (B)強度、塑性和韌性均提高 (C)強度、塑性和韌性均降低 (D)塑性降低，強度和韌性提高2-9鋼材經歷應變硬化后（ ）提高。(A)強度 (B)塑性 (C)冷彎性能 (D)可焊性2-10.鋼材經冷作硬化后屈服點（ ），

12、塑性降低了。(A)降低(jingd) (B)不變 (C)提高 (D) 變?yōu)榱?-11當溫度從常溫開始(kish)升高時，鋼的（ ）是單調(dndio)下降的。(A)彈性模量和屈服極限 (B)彈性模量和強度極限 (C)彈性模量和伸長率 (D)屈服極限和強度極限2-12當溫度從常溫逐步下降時，鋼的（ ）是降低的。(A)強度和塑性 (B)塑性和韌性 (C)強度和韌性 (D)強度、塑性和韌性2-*.鋼材在250附近出現抗拉強度提高，沖擊紉性下降的現象，稱為（ ）.(A)藍脆 (B)熱脆 (C)冷脆 (D)氫脆2-13鋼結構材料的良好工藝性能包括（ ）。(A)冷加工、熱加工和焊接性能 (B)冷加工、熱加

13、工和沖擊性能 (C)冷加工、焊接和沖擊性能 (D)熱加工、焊接和沖擊性能2-14承重用鋼材應保證的基本力學性能內容應是（ ）。 (A)抗拉強度、伸長率 (B)抗拉強度、屈服強度、冷彎性能 (C)抗拉強度、屈服強度、伸長率 (D)屈服強度、伸長率、冷彎性能2-15.結構鋼的三項主要力學(機械)性能為( )。 (A)抗拉強度、屈服強度、伸長率 (B)抗拉強度、屈服強度、冷彎 (C)抗拉強度、伸長率、冷彎 (D)屈服強度、伸長率、冷彎2-16材料脆性破壞的特點是（ ）。(A)變形很小 (B)變形較大 (C)無變形 (D)變形很大2-17在靜荷載作用下，可能引發(fā)結構鋼材脆性破壞的因素不包括（ ）。(A

14、)應變硬化 (B)低溫環(huán)境 (C)殘余應力 (D)彈性模量2-*下列因素中，（ ）與鋼構件發(fā)生脆性破壞無直接關系。 (A)鋼材的屈服點 (B)鋼材含碳量 (C)負溫環(huán)境 (D)應力集中3. 鋼材脆性破壞同構件（ ）無關。 （A）應力集中 （B）低溫影響 （C）殘余應力 （D）彈性模量2-*處于低溫下的焊接結構應選用（ ）的鋼材.(A)耐腐蝕 (B)含磷 (C)韌性好 (D)強度高2-*.抗拉強度與屈服點之比可表示鋼材（ ） (A) 變形能力 (B) 極限承載能力 (C) 抵抗分層能 (D) 承載力儲備2-18.為防止鋼材在焊接時或承受厚度方向的拉力時發(fā)生分層撕裂(s li)，必須對鋼材的( )

15、進行測試。 (A)抗拉強度(kn l qin d)fu (B)屈服點fy (C)冷彎性能(xngnng) (D)延伸率2-19.對不同質量等級的同一類鋼材，在下列各指標中，它們的( )不同。 (A)抗拉強度fu (B)屈服點fy (C)伸長率 (D)沖擊韌性CV2-20.同一結構鋼材的伸長率( )。 (A)510 (B)5=10 (C)510 (D)不能確定2-21.鋼材的伸長率用來反映材料的( )。(A)承載能力 (B)彈性變形能力 (C)塑性變形能力 (D)抗沖擊荷載能力2-22某鋼構件發(fā)生了脆性破壞，經檢查發(fā)現構件內部存在下列問題，但可以肯定其中（ ）對該破壞無直接影響。(A)材料的屈服

16、點較低 (B)荷載速度增加較快 (C)存在加工硬化現象 (D)構造引起應力集中2-23. 結構鋼的屈服強度( A )。(A)隨厚度增大而降低，但與質量等級(A、B、C、D)無關 (B)隨厚度增大而降低，并且隨質量等級從A到D逐級提高 (C)隨厚度增大而降低，并且隨質量等級從A到D逐級降低 (D)隨厚度增大而提高，而且隨質量等級從A到D逐級降低4.鋼結構設計規(guī)范中鋼材的設計強度為（ ）。（A）強度標準值fk； （B） 鋼材屈服點fy；（C）極限強度fu； （D） 鋼材的強度標準值除以抗力分項系數fk /R。2-24鋼板的厚度越大，其( )。(A) f越高、fy越低 (B) f越低、fy越高 (C

17、) f和fy均越低 (D) f和fy均越高3.對于Q235-C級鋼材，應具有的質量保證是（ ）（A）強度、延伸率、冷彎性能 （B）強度、延伸率和0韌性指標（C）強度、延伸率和+20韌性指標 （D）強度、延伸率和-20韌性指標2-25同類鋼種的鋼板，厚度越大，（ ）。(A)強度越低 (B)強度越好 (C)塑性越好 (D)韌性越好2-26. 隨著厚度的增加，鋼材的 ( )強度設計值是下降的。 (A)抗拉 (B)抗拉和抗壓 (C)抗拉、抗壓和抗彎 (D)抗拉、抗壓、抗彎和抗剪2-27有四種厚度(hud)不等的Q345鋼板，其中(qzhng)( )厚的鋼板設計(shj)強度最高。 (A)12mm (B

18、)18mm (C)25mm (D)30mm2-28.有四種鋼號相同而厚度不同的鋼板，其中( )mm厚的鋼板強度最低。(A)8 (B)12 (C)20 (D)4510.在下列四種厚度的鋼板中，厚度為（ ）mm的鋼材的強度最高。（A）14； （B）20； （C）30； （D）502-29在碳素結構鋼的質量等級中，( )最差。(A) A (B) B (C) C (D) D2-30在碳素結構鋼的質量等級中，( )最好。(A) A (B) B (C) C (D) D2-31Q235-D要求保證（ ）下的沖擊韌性。(A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -402-32Q390-E要求保證（ ）下的

19、沖擊韌性。(A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -404. 在碳素結構鋼中，A，B，C，D為按質量劃分的級別。除（ ）鋼沖擊韌性不作為要求條件，其余的都要求保證沖擊韌性合格。（A）A級 （B）B級 （C）C級 （D） D級2-33低合金高強度鋼一般都屬于（ ）。 (A)沸騰鋼 (B)半鎮(zhèn)靜鋼 (C)鎮(zhèn)靜鋼 (D)特殊鎮(zhèn)靜鋼2-34Q295表示鋼材（ ）為295MPa。 (A)厚度不超過16mm時的屈服點 (B)厚度不超過16mm時的強度極限 (C)任意厚度時的屈服點 (D)任意厚度時的強度極限2-35按脫氧方法鋼材分為沸騰鋼（F）、半鎮(zhèn)靜鋼(B)、鎮(zhèn)靜鋼（Z）和特殊鎮(zhèn)靜鋼（TZ）。其

20、中（ ）的代號可以省去。 (A)F和b (B)b和Z (C)Z和TZ (D)F和Z2-36在下列各種鋼中，（ ）脫氧程度較差。(A)沸騰鋼 (B)半鎮(zhèn)靜鋼 (C)鎮(zhèn)靜鋼 (D)特殊鎮(zhèn)靜鋼2-37低合金高強度結構鋼的最高質量等級是（ ）。(A)A級 (B)C級 (C)D級 (D)E級2-38在（ ）級碳素結構鋼中，不要求保證沖擊韌性性能。 (A)A (B)B (C)C (D)D 2-39鋼材(gngci)的彈性模量E 約等于( )。 (A)206GPa (B)206N/mm2 .2.06kN/mm2 (D)2.06MPa2-40處于常溫工作的重級工作制吊車(dioch)的焊接吊車梁，其鋼材(gn

21、gci)不需要保證( )。(A)冷彎性能 (B)塑性性能 (C)常溫沖擊韌性 (D)20沖擊韌性2-41在鋼結構的構件設計中，認為鋼材屈服點是構件可以達到的( )。(A)最大應力 (B)設計應力 (C)疲勞應力 (D)穩(wěn)定臨界應力2-*.引起疲勞破壞的荷載為（ ）(A)靜載 (B) 產生拉應力循環(huán)的荷載(C)動載 (D)產生全壓應力循環(huán)的荷載2-42在連續(xù)反復荷載作用下，當應力比 =min/max=-1時，稱為( )。(A)完全對稱循環(huán) (B)脈沖循環(huán) (C)不完全對稱循環(huán) (D)不對稱循環(huán)2-43對直接承受動荷載重復作用的鋼結構構件及其連接，當應力變化的循環(huán)次數n( ) 次時，應進行疲勞計算

22、。(A)1104 (B)5104 (C)1l05 (D)21062-44在進行吊車梁設計時，對（ ）部位可不必驗算疲勞強度。(A)上翼緣中部 (B)下翼緣中部 (C)腹板的下端 (D)橫肋的下端2-45影響焊接鋼構件疲勞性能的因素有( )。(A)塑性、韌性和最大應力max (B)最大拉應力max、應力循環(huán)次數n和應力比min/max (C)構造狀況，應力幅 和應力循環(huán)次數 (D)構造狀況、應力比min/max和應力循環(huán)次數2-46. 一座簡支鋼板梁橋，應對主梁跨中截面( )部位進行疲勞應力幅度驗算。(A)上翼緣 (B)下翼緣 (C)上、下翼緣 (D)中性軸2-47重級工作制吊車梁疲勞計算采用容

23、許應力幅法時，（ ）部位可不計算疲勞。(A)簡支實腹式吊車梁的下翼緣板 (B)簡支桁架式吊車梁端拉桿 (C)簡支桁架式吊車梁端壓桿 (D)簡支桁梁式吊車梁下弦桿2-48在鋼橋中，對于同樣的焊接型式和受力部位，Q235與Q460鋼材相比較，其抗疲勞的容許應力幅度值的關系是( )。(A)兩者相差(xin ch)不大 (B)兩者相同(xin tn) (C)兩者相差(xin ch)很大 (D)沒有規(guī)律2-49對鋼結構焊接部位的疲勞強度影響不顯著的因素是( )。(A)應力幅 (B)應力集中 (C)應力循環(huán)次數 (D)鋼的種類2-50對鋼材或非焊接結構疲勞強度影響不顯著的因素是( )。(A)應力比 (B)

24、鋼材強度 (C) 應力循環(huán)次數 (D) 應力集中程度2-51影響焊接鋼構件疲勞壽命的主要因素是( )。(A) 應力比 (B) 應力幅 (C) 應力最大值 (D) 應力最小值2-52（ ）因素對焊接鋼構件的疲勞壽命影響最小。(A)鋼材強度 (B)應力幅 (C)焊接缺陷 (D) 應力集中程度2-53疲勞計算的容許應力幅與( )無關。(A)鋼的強度 (B)殘余應力 (C)應力集中的程度 (D)應力循環(huán)次數2-54. 引起鋼材疲勞破壞的荷載為( ) (A)靜力荷載 (B)產生拉應力的循環(huán)荷載(C)沖擊荷載 (D)產生全壓應力的循環(huán)荷載2-55. 常幅疲勞容許應力幅中的系數c和與( ) 有關。 (A)鋼

25、材種類 (B)構件中的應力分布 (C)循環(huán)次數 (D)構件和連接構造類別2-56根據規(guī)范的規(guī)定，吊車梁的疲勞計算按( )。(A)變幅疲勞考慮 (B)常幅疲勞考慮 (C)等效常幅疲勞計算 (D)累積損傷原則計算2-57. 疲勞計算中，我國規(guī)范將構件和連接分為八種類別，分類是根據( )。(A)細部構造所引起應力集中程度 (B)鋼材的強度級別及細部構造所引起應力集中程度 (C)鋼材的強度級別及應力循環(huán)的次數 (D)應力循環(huán)的次數及細部構造所引起應力集中程度2-58吊車梁的受拉下翼緣在（ ）板邊加工情況下，疲勞強度最高的。(A)兩側邊為軋制邊 (B)一側邊為軋制邊，另一側邊為火焰切割邊 (C)兩側邊為

26、火焰切割邊 (D)一側邊為刨邊，另一側邊為火焰切割邊2-59鋼材的抗剪設計強度 fv 與 f 有關，一般而言，fv =( )。(A)f/3 (B)3f (C) f/3 (D)3f2-60最易產生脆性破壞的應力(yngl)狀態(tài)是( )應力(yngl)狀態(tài)。(A)單向(dn xin)壓 (B)三向拉 (C)單向拉 (D)二向拉一向壓2-61. 在多軸應力狀態(tài)下，在鋼結構中采用的鋼材極限條件是（ ）(A)主應力達到fy (B)最大剪應力達到fv (C)折算應力達到fy (D)最大拉應力或最大壓應力達到fy2-62規(guī)范對鋼材的分組是根據鋼材的( )確定的。(A)鋼種 (B)鋼號 (C)橫截面積 (D)

27、厚度或直徑2-63鋼材在復雜應力狀態(tài)下的屈服條件是由( )等于單向拉伸時的屈服點決定的。(A)最大拉應力 (B)最大剪應力 (C)最大壓應力 (D)折算應力2-64Cv是鋼材的( )指標。(A)韌性性能 (B)強度性能 (C)塑性性能 (D)冷加工性能2-65（ ）冷加工在鋼材中不會出現明顯的冷作硬化現象。 (A)冷拉或彎 (B)沖孔 (C)機械剪切 (D)車削或刨切2-66. 在（ ）情況下，計算鋼結構構件承載力可以不考慮應力集中的影響。(A)常溫靜載 (B)常溫疲勞 (C)常溫動載 (D)低溫動載2-67. 以下關于應力集中的說法中正確的是( )。(A)應力集中降低了鋼材的屈服強度(B)應

28、力集中產生同號應力場，使塑性變形受到限制(C)應力集中產生異號應力場，使鋼材變脆(D)應力集中可以提高構件的疲勞強度2-68.應力集中越嚴重，鋼材也就變得越脆，這是因為( ) (A)應力集中降低了材料的屈服點 (B)應力集中產生同號應力場，使塑性變形受到限制 (C)應力集中處的應力比平均應力高 (D)應力集中降低了鋼材的抗拉強度2-69.鋼材的塑性性能受很多因素的影響，下列結論中正確的是( ) (A)溫度降低對鋼材塑性性能影響不大 (B)二(三)向拉應力導致鋼材塑性增加 (C)加載速度越快，鋼材表現出的塑性越差 (D)應力集中對鋼材的塑性變形無顯著影響2-*.在鋼構件(gujin)中產生應力集

29、中的因素是（ ） (A)構件(gujin)環(huán)境溫度的變化 (B)荷載的不均勻分布 (C)加載的時間長短(chngdun) (D)構件截面的突變2-70符號L1258010表示( )。(A)等肢角鋼 (B)不等肢角鋼 (C)鋼板 (D)槽鋼2-71工字鋼代號I50c表示（ ）。(A)截面高度h=50mm、腹板較薄 (B) 截面高度h=50mm、腹板較厚 (C)截面高度h=50cm、腹板較薄 (D) 截面高度h=50cm、腹板較厚2-72截面高度500mm、腹板較薄的熱軋工字鋼用（ ）表示。(A)I500a (B) I50a (C) I50b (D) I50c8.截面高度400mm、腹板較薄的工字

30、鋼用（ ）表示。（A）I400a; （B） I40a; （C） I40b; （D） I40c2-73熱軋H型鋼HW200200812的翼緣與腹板厚度分別為（ ）。 (A)8mm，12mm (B)12mm，8mm (C)8mm，8mm (D)12mm，12mm2-74寬翼、中翼和窄翼H型鋼的代號分別是（ ）。 (A)HM、HW和HN (B)HW、HN和HM (C)HW、HM和HN (D)HN、HM和HW2-75翼緣寬度與截面高度相等的H型鋼是（ ）。 (A)HW (B)HM (C)HN (D)HW和HM2-76.型鋼中的H鋼和工字鋼相比，（ ）。(A)兩者所用的鋼材不同 (B)前者的翼緣相對較寬

31、(C)前者的強度相對較高 (D)兩者的翼緣都有較大的斜度3.連接(linji)3-1現代鋼結構最主要最常用的連接(linji)方法是( )。(A)鉚釘(modng)連接 (B)焊接連接 (C)普通螺栓連接 (D)高強螺栓連接3-2在下列四種施焊方位中，( )的施焊質量最難保證。(A)仰焊 (B)橫焊 (C)立焊 (D)平焊3-3在下列四種施焊方位中，( )的施焊質量最易保證。(A)仰焊 (B)橫焊 (C)立焊 (D)平焊3-4連接中使用的焊條應與被連接構件的強度相匹配，通常在被連接構件選用Q235時，焊條選用( ) 型。(A)E43 (B)E50 (C)E55 (D)前三種均可3-5當Q235

32、鋼與Q345鋼手工焊接時，宜選用( ) 型焊條。(A)E43 (B)E50 (C)E55 (D)E50或E553-6對接焊縫的平接接頭（圖a）與角焊縫搭接接頭(圖b)相比，前者的缺點是( )。(A)用料不經濟 (B)應力集中嚴重 (C)使用強度低 (D)制造費工(b)3-7角焊縫搭接接頭的優(yōu)點是( )。(A)用料經濟 (B)應力集中小 (C)疲勞強度高 (D)制造省工3-8斜角焊縫主要用于( )。(A)梁式結構 (B)桁架 (C)鋼管結構 (D)輕型鋼結構3-9. 在直接動荷載作用下，采用自動焊的結構，（ ）。(A)正面角焊縫宜用平坦型，側面角焊縫宜用凹面型 (B)正面角焊縫宜用凹面型，側面角

33、焊縫宜用平坦型 (C)正面角焊縫和側面角焊縫都宜用普通型 (D)正面角焊縫和側面角焊縫都宜用平坦型 3-10. 在直接動荷載作用下，角焊縫采用平坦型或凹面型為了（ ）。 (A)便于施工 (B)減小應力集中 (C)提高焊件穩(wěn)定性 (D)提高焊件剛度3-11在靜荷載或間接(jin ji)荷動載作用下，側面角焊縫的強度增大(zn d)系數f =( )。 (A)1.0 (B)1.1 (C)1.22 (D)1.53-12在靜荷載或間接(jin ji)荷動載作用下，端面角焊縫的強度增大系數f ( )。 (A)=1.0 (B)=1.1 (C)=1.22 (D)1.53-13在靜荷載或間接荷動載作用下，斜向角

34、焊縫的強度增大系數( )。 (A)f =1.0 (B)f =1.1 (C)f =1.22 (D)1f 1.223-14. 在直接動荷載作用下，正面角焊縫和側面角焊縫的強度增大系數f( )。 (A)分別取1.0、1.22 (B)分別取1.22、1.0 (C)均取1.0 (D)均取1.223-15在靜荷載或間接荷動載作用下，對（ ）斜角角焊縫，取強度增大系數f =1.0。 (A)正面 (B)側面 (C)斜向 (D)任意方向3-16手工焊的角焊縫最小焊腳尺寸hfmin=( )。(A)1.5 (B)1.5 (C)1.5-1 (D)1.5+13-17自動焊的角焊縫最小焊腳尺寸hfmin=( )。(A)1

35、.5 (B)1.5 (C)1.5-1 (D)1.5+13-18對T形連接的單面角焊縫，最小焊腳尺寸hfmin=( )。(A)1.5 (B)1.5 (C)1.5-1 (D)1.5+13-19. 對T形連接的角焊縫，最大焊腳尺寸hfmax=( )。(A)1.5 (B)t-(12) (C)1.2tmin (D)1.2tmax3-20. 兩等厚度板件搭接時，如厚度t6mm，則其邊緣的角焊縫的最大焊腳尺寸hfmax=（ ）。(A)1.5 (B)t-(12) (C)1.2t (D)mint-(12), 1.2t3-21. 直角角焊縫的焊腳尺寸應滿足hfmin1.5及hfmax1.2t2，則t1、t2分別為

36、（ ）。的厚度。(A) t1為厚焊件，t2為薄焊件 (B) t1為薄焊件，t2為厚焊件(C) t1、t2皆為厚焊件 (D) t1、t2皆為薄焊件3-22. 圖示兩塊鋼板用直角角焊縫(hn fn)連接，最大的焊腳尺寸(ch cun)hmax=( )mm。(A) 6 (B) 8 (C) 10 (D) 12.818610 題322圖 題323圖3-23圖示兩塊鋼板間采用(ciyng)角焊縫，其焊腳尺寸可選用( )mm。(A) 7 (B) 8 (C) 9 (D) 63-24.規(guī)范規(guī)定側焊縫的設計長度lwmax在動荷載作用時為40hf，在靜荷載作用時為60hf，這主要考慮到（ ）。 (A)焊縫的承載能力

37、已經高于構件強度 (B)焊縫沿長度應力分布過于不均勻 (C)焊縫過長，帶來施工的困難 (D)焊縫產生的熱量過大而影響材質3-25側面角焊縫的計算長度不宜大于（ ）(A)40hf (B)60hf (C)80hf (D)120hf3-26角焊縫的計算長度不得小于（ ）(A)8hf和40mm (B)8hf和25mm (C)60hf和40mm (D)60hf和25mm.3-27鋼結構在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的（ ）。 (A)4倍，并不得小于20mm; (B)5倍，并不得小于25mm;(C)6倍，并不得小于30mm; (D)7倍，并不得小于35mm.3-28直角角焊縫的有效厚度he=（

38、 ）hf.(A)0.7 (B)1 (C)1.2 (D)1.43-29在軸心力作用下，角鋼與鋼板連接的肢背焊縫與肢尖焊縫所承受的內力之比近似為（ ）。(A)0.5 (B)1 (C)1.5 (D)23-30設圖示角焊縫的計算公式為f =N/Affw ，則其中A( )。已知焊腳尺寸為hf 。(A)1.4hf l (B)1.4hf (l- hf) (C)2hf (l-2 hf) (D)1.4hf (l-2 hf)lNNl 題330圖 題331圖3-31設圖示角焊縫(hn fn)的計算公式為f =N/Affw ，則其中(qzhng)A( )。已知焊腳尺寸(ch cun)為hf 。 (A)1.4hf l

39、(B)1.4hf (l- hf) (C)2hf (l-2 hf) (D)1.4hf (l-2 hf)12.設角焊縫在靜荷載作用下的承載力計算公式為N/helw=f ffw，則對于側面角焊縫，其中f =（ ）。 （A）1.0； （B）1.1； （C）1.22； （D）1.223-32在彈性階段，側面角焊縫上應力沿長度方向的分布為( )。(A)均勻分布 (B)一端大一端小 (C)兩端大而中間小 (D)兩端小而中間大3-33角鋼和鋼板間用側焊縫搭接連接，設角鋼背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都相同時。在軸心力作用下，( )。(A)角鋼背的側焊縫與角鋼肢尖的側焊縫受力相等 (B)角鋼肢尖側焊縫受力大

40、于角鋼背的側焊縫 (C)角鋼背的側焊縫受力大于角鋼肢尖的側焊縫 (D)角鋼背的側焊縫與角鋼肢尖的側焊縫應力相等3-34將一軸心受力角鋼搭接焊在一鋼板上，采用圖( )所示方案焊接，其承載力最高。設采用統(tǒng)一的焊腳尺寸，且角鋼搭接長度相同。(A)(B)(C)(D)題334圖3-35在題3-34中，采用圖( )所示方案焊接，其承載力最低。3-36在滿足(mnz)強度的條件下，圖示號和號焊縫(hn fn)合理的hf應分別(fnbi)是( )。(A)4mm，4mm (B)6mm，8mm (C)8mm，8mm (D)6mm，6mm 題337圖題336圖3-37圖示的角焊縫在P的作用下，最危險點是( )。(A

41、)a、b點 (B)b、d點 (C)c、d點 (D)a、c點.3-38在圖示牛腿與柱連接的三面圍焊縫上，( )點受力最嚴重。F(A)(B)(D)(C) 題338圖題339圖3-39. 圖示焊接連接中，最大焊縫應力發(fā)生在( )。(A) a點 (B) b點 (C) c點 (D) d點3-40受拉( )對接焊縫可不計算焊縫強度。 (A)一級和二級 (B)一級和三級 (C)二級和三級 (D)三級 3-41. 對接焊縫一般只在（ ）情況下，才須進行強度計算。 (A)三級焊縫 (B)三級焊縫受壓 (C)三級焊縫受剪 (D)三級焊縫受拉3-42對接焊縫采用不同的坡口形式并非是為了（ ）。 (A)便于施焊 (B

42、)節(jié)省焊料 (C)降低殘余應力 (D)提高焊縫強度3-43發(fā)現未用引弧板施焊對接二級直焊縫(hn fn)的強度不足時，采用( )措施(cush)效果不大。(A)改用引弧板 (B)改用斜焊縫(hn fn) (C)改用一級焊縫 (D)將拼接放在內力更小的部位3-44對接焊縫采用引弧板是為了（ ）。 (A)便于施焊 (B)消除殘余應力 (C)節(jié)省焊料 (D)消除弧口缺陷。3-45對接斜焊縫當軸線與外軸心拉力之間的夾角滿足條件（ ）時，不需要驗算焊縫強度。(A)tan 1.5 (B)tan 1.5 (C) 70 (D) 703-46根據( )和施工條件選擇對接焊縫的坡口型式。(A)焊件的材料強度 (B

43、)焊料的性能 (C)焊件的厚度 (D)焊件的表面質量3-47. 兩塊鋼板通過焊透的對接焊縫連接，鋼材為Q235，采用手工焊，焊條為E43型，施焊時不采用引弧板，焊縫質量為三級，已知：N/mm2， N/mm2，鋼板的截面尺寸為62010mm，試問此連接能承受最大的軸心拉力為（）kN。(A) 1311.5 (B)1290 (C)1128.5 (D)11103-48未焊透的對接焊縫的強度計算方法與（ ）相同。(A)直角角焊縫 (B)斜角角焊縫 (C)對接焊縫 (D)斜對接焊縫3-49產生焊接殘余應力的主要因素之一是( )。(A)鋼材的塑性太低 (B)鋼材的彈性模量太高 (C)焊接時熱量分布不均 (D

44、)焊縫的厚度太小3-50當鋼材具有較好的塑性時，焊接殘余應力( )。(A)降低結構的靜力強度 (B)提高結構的靜力強度 (C)不影響結構的靜力強度 (D)與外力引起的應力同號，將降低結構的靜力強度3-51殘余應力對鋼構件的( )影響較小。 (A)常溫靜強度 (B)疲勞強度 (C)剛度 (D)穩(wěn)定性3-52.焊接殘余應力的存在（ ）。(A)將增加構件的剛度 (B)將減小構件的剛度(C)將對剛度無任何影響(D)將提高構件的穩(wěn)定性3-53. 對于常溫下承受靜力荷載、無嚴重應力集中的碳素結構鋼構件，焊接(hnji)殘余應力對下列沒有明顯影響的是( )。(A)構件的剛度 (B)構件的極限(jxin)強度

45、 (C)構件的穩(wěn)定性 (D)構件的疲勞強度3-54產生縱向焊接殘余(cny)應力的主要原因是( )。(A) 鋼材的塑性太低 (B) 鋼材的彈性模量太大 (C) 焊接時熱量分布不均勻 (D) 焊縫的厚度太小3-55在以下減少焊接變形和焊接應力的方法中，( )項是錯誤的。(A)采取適當的焊接程序 (B)施焊前使構件有一個和焊接變形相反的預變形(C)保證從一側向另一側連續(xù)施焊 (D)對小尺寸構件在焊接前預熱或焊后回火3-56.下列做法不利于減小焊接殘余應力的是（ ）。(A)合理的施焊次序； (B)減小焊縫長度； (C)焊接前進行預熱； (D)焊接后進行退火處理。3-57多塊鋼板用對接焊縫拼接，如圖所

46、示，最佳的焊接次序是（ ）。 (A)1-2-3-4-5 (B)1-2-3-5-4 (C)4-5-3-2-1 (D)4-5-1-2-3 題357圖 題358圖3-58在圖示a、b兩種焊縫布置中，（ ）。 (A)a合理，b不合理 (B)a不合理，b合理 (C)a和b都不合理 (D)a和b都合理3-59在圖示a、b兩種節(jié)點焊縫布置中，（ ）。 (A)a合理，b不合理 (B)a不合理，b合理 (C)a和b都不合理 (D)a和b都合理 題3-59圖 題3-60圖3-60在圖示a、b兩種焊縫布置方案中，從盡量避免在母材厚度方向(fngxing)的收縮應力角度考慮，方案（ ）。 (A)a合理(hl)，b不合

47、理 (B)a不合理，b合理 (C)a和b都不合理(hl) (D)a和b都合理3-61. 在圖示工字形梁的翼緣與腹板的連接焊縫中， 合理的施焊順序是（ ）。 (B)(C)(A)(D)F (A)1-2-3-4 (B)1-3-2-4 (C)1-4-2-3 (D)1-3-4-2題3-61圖題3-62圖3-62. 如圖所示普通螺栓連接中，受力最大的螺栓為( )點。3-63普通螺栓和承壓型高強螺栓受剪連接的五種可能破壞形式是：I.螺栓剪斷 .孔壁承壓破壞 .板件端部剪壞 .板件拉斷 .螺栓彎曲變形。其中( )是通過計算來保證的。 (A)， (B)， (C)， (D)，。3-64螺栓連接采用端距2d0，是防

48、止( ).(A)鋼板被沖剪破壞 (B)螺栓桿被剪壞 (C)螺栓桿被壓壞 (D)螺栓產生過大的彎曲變形3-65設螺栓孔徑為d0，則螺栓連接的中距和端距應分別不小于（ ）。 (A)2d0，2d0 (B)3d0，3d0 (C)2d0，3d0 (D)3d0，2d03-*.排列螺栓時，若螺栓孔直徑為d0，螺栓的最小端距應為（ ）。(A) 1.5d0 (B)2d0 (C)3d0 (D)8d03-66螺栓連接在（ ）情況下，邊距下限為1.2 d0。 (A)剪切邊 (B)手工氣割邊 (C)軋制邊，高強螺栓 (D)軋制邊，普通螺栓3-67鋼結構中常用的普通螺栓為（ ）。 (A)A級 (B)B級 (C)C級 (D

49、)8.8級3-68在下列(xili)四中螺栓中，鋼結構中不常用（ ）。 (A)M16 (B)M20 (C)M22 (D)M243-69. 當抗剪普通螺栓較細而連接板較厚時易發(fā)生(fshng)（ ）破壞。(A)栓桿剪切 (B)栓桿彎曲(wnq) (C)孔邊擠壓 (D)板受拉。3-70. 當抗剪普通螺栓較粗而連接板較薄時易發(fā)生（ ）破壞。(A)栓桿剪切 (B)栓桿彎曲 (C)栓桿擠壓 (D)板受拉。3-71. 采用普通螺栓連接鋼板時，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因為（ ）。(A)栓桿過細 (B)鋼板過薄 (C)板截面削弱過多 (D)螺栓間距過小。NN /2N /23-72圖示螺栓的極限承載力，其中( )。

50、(A) nv=1.0 t= (B) nv=1.0 t=2;(C) nv=2.0 t= (D) nv=2.0 t=2。題372圖3-7310.9級高強螺栓的（ ）?？估瓘姸炔坏陀?00Mpa，屈強比為0.9 (B)抗拉強度不低于900Mpa，屈強比為9 (C)抗拉強度不低于1000Mpa，屈強比為9 (D)抗拉強度不低于1000Mpa，屈強比為0.9。3-74單個普通螺栓傳遞剪力時的設計承載能力由( )確定。單個螺栓抗剪設計承載力 (B)單個螺栓抗剪和承壓設計承載力中較小者 (C)單個螺栓承壓設計承載力 (D)單個螺栓抗剪和承壓設計承載力中較大者。3-75承壓型高強螺栓比摩擦型高強螺栓( )。(A)承