F座大體積施工方案

1、東南國際航運中心總部大廈（36#地塊）E、F座工程F座大體積混凝土施工方案編制人： 審核人： 審批人： 日 期： 中建三局集團有限公司目 錄 TOC o 1-5 h z u HYPERLINK l _Toc17567 第1章 編制依據(jù) PAGEREF _Toc17567 5 HYPERLINK l _Toc147 第2章 大體積混凝土工程概況 PAGEREF _Toc147 6 HYPERLINK l _Toc3704 第3章 施工準(zhǔn)備 PAGEREF _Toc3704 6 HYPERLINK l _Toc6074 3.1 技術(shù)準(zhǔn)備 PAGEREF _Toc6074 6 HYPERLINK l

2、 _Toc14998 3.2 商品混凝土的技術(shù)要求 PAGEREF _Toc14998 7 HYPERLINK l _Toc20425 3.2.1 材料 PAGEREF _Toc20425 7 HYPERLINK l _Toc10697 3.2.2 坍落度 PAGEREF _Toc10697 8 HYPERLINK l _Toc22064 3.2.3 配合比 PAGEREF _Toc22064 8 HYPERLINK l _Toc19508 3.2.4 和易性 PAGEREF _Toc19508 8 HYPERLINK l _Toc14638 3.2.5 初凝、終凝 PAGEREF _Toc1

3、4638 8 HYPERLINK l _Toc796 3.2.6 混凝土試配 PAGEREF _Toc796 9 HYPERLINK l _Toc14576 3.3 場地及交通準(zhǔn)備 PAGEREF _Toc14576 9 HYPERLINK l _Toc18959 3.3.1 交通條件 PAGEREF _Toc18959 9 HYPERLINK l _Toc30355 3.3.2 場地準(zhǔn)備 PAGEREF _Toc30355 10 HYPERLINK l _Toc10835 3.4 降低入模溫度的準(zhǔn)備工作 PAGEREF _Toc10835 10 HYPERLINK l _Toc6240 3.

4、5 施工資源配置 PAGEREF _Toc6240 11 HYPERLINK l _Toc21183 3.5.1 輸送泵選擇 PAGEREF _Toc21183 11 HYPERLINK l _Toc29883 3.5.2 輸送泵配備數(shù)量 PAGEREF _Toc29883 11 HYPERLINK l _Toc16237 3.5.3 勞動力配置 PAGEREF _Toc16237 12 HYPERLINK l _Toc8594 3.5.4 機械設(shè)備配置 PAGEREF _Toc8594 13 HYPERLINK l _Toc30693 3.5.5 主材、周轉(zhuǎn)材料及輔助材料 PAGEREF _

5、Toc30693 13 HYPERLINK l _Toc29784 第4章 施工部署 PAGEREF _Toc29784 14 HYPERLINK l _Toc24493 4.1 F-1澆筑時的總平面布置及部署 PAGEREF _Toc24493 14 HYPERLINK l _Toc7889 第5章 施工方法 PAGEREF _Toc7889 21 HYPERLINK l _Toc13420 5.1 混凝土工程 PAGEREF _Toc13420 21 HYPERLINK l _Toc14134 5.1.1 混凝土澆搗 PAGEREF _Toc14134 21 HYPERLINK l _To

6、c28152 5.1.2 標(biāo)高控制 PAGEREF _Toc28152 21 HYPERLINK l _Toc11898 5.1.3 混凝土施工作業(yè)面泌水處理 PAGEREF _Toc11898 22 HYPERLINK l _Toc6158 5.1.4 混凝土的泵送 PAGEREF _Toc6158 22 HYPERLINK l _Toc3511 5.1.5 大體積混凝土的養(yǎng)護 PAGEREF _Toc3511 24 HYPERLINK l _Toc14976 5.1.6 泵管加固 PAGEREF _Toc14976 24 HYPERLINK l _Toc23566 5.2 模板施工 PAG

7、EREF _Toc23566 25 HYPERLINK l _Toc19482 5.2.1 底板及承臺模板 PAGEREF _Toc19482 25 HYPERLINK l _Toc22655 5.2.2 電梯井基坑、集水坑模板 PAGEREF _Toc22655 25 HYPERLINK l _Toc19871 5.3 鋼筋施工 PAGEREF _Toc19871 26 HYPERLINK l _Toc20356 5.3.1 底板鋼筋 PAGEREF _Toc20356 26 HYPERLINK l _Toc21877 5.3.2 底板鋼筋支架受力計算 PAGEREF _Toc21877 3

8、2 HYPERLINK l _Toc21104 第6章 混凝土熱工計算 PAGEREF _Toc21104 39 HYPERLINK l _Toc23045 6.1 混凝土表面溫度裂縫控制計算 PAGEREF _Toc23045 39 HYPERLINK l _Toc1764 6.1.1混凝土的絕熱溫升 PAGEREF _Toc1764 39 HYPERLINK l _Toc14303 6.1.2混凝土的內(nèi)部最高溫度 PAGEREF _Toc14303 40 HYPERLINK l _Toc14041 6.1.3混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后） PAGEREF _Toc1404

9、1 40 HYPERLINK l _Toc6678 6.1.4溫度差 PAGEREF _Toc6678 41 HYPERLINK l _Toc19985 6.1.5混凝土澆筑體表面蓄水深度計算 PAGEREF _Toc19985 41 HYPERLINK l _Toc24184 6.1.6大體積混凝土冷凝管布置 PAGEREF _Toc24184 42 HYPERLINK l _Toc6122 6.2 自約束裂縫控制熱工計算 PAGEREF _Toc6122 44 HYPERLINK l _Toc7310 6.3 外約束裂縫控制熱工計算 PAGEREF _Toc7310 45 HYPERLIN

10、K l _Toc26854 6.3.1混凝土澆筑前裂縫控制計算 PAGEREF _Toc26854 45 HYPERLINK l _Toc28035 第7章 溫度監(jiān)測 PAGEREF _Toc28035 47 HYPERLINK l _Toc31084 7.1 測溫系統(tǒng)工作原理及測溫部署 PAGEREF _Toc31084 47 HYPERLINK l _Toc17511 7.1.1 測溫系統(tǒng)工作原理 PAGEREF _Toc17511 47 HYPERLINK l _Toc9093 7.1.2 測溫頻率 PAGEREF _Toc9093 47 HYPERLINK l _Toc24937 7.

11、1.3 溫控指標(biāo)： PAGEREF _Toc24937 47 HYPERLINK l _Toc943 7.1.4 測溫過程注意事項 PAGEREF _Toc943 48 HYPERLINK l _Toc32764 7.1.5 監(jiān)測布點 PAGEREF _Toc32764 48 HYPERLINK l _Toc15596 第8章 施工質(zhì)量技術(shù)保證措施 PAGEREF _Toc15596 50 HYPERLINK l _Toc7937 8.1 確保工程質(zhì)量的管理措施 PAGEREF _Toc7937 50 HYPERLINK l _Toc25283 8.2 混凝土表面外觀檢查 PAGEREF _T

12、oc25283 51 HYPERLINK l _Toc31598 8.3 混凝土的進場檢驗 PAGEREF _Toc31598 51 HYPERLINK l _Toc24522 8.4 混凝土試塊留置 PAGEREF _Toc24522 51 HYPERLINK l _Toc22798 8.5 混凝土抗裂縫保證措施 PAGEREF _Toc22798 52 HYPERLINK l _Toc9706 8.6 大體積砼施工的應(yīng)急措施 PAGEREF _Toc9706 52 HYPERLINK l _Toc21063 8.6.1 不能連續(xù)澆筑的應(yīng)急措施 PAGEREF _Toc21063 52 HY

13、PERLINK l _Toc7568 8.6.2 天氣突變的應(yīng)急措施 PAGEREF _Toc7568 53 HYPERLINK l _Toc28426 8.6.3 大體積混凝土溫度異常處理措施 PAGEREF _Toc28426 53 HYPERLINK l _Toc13134 第9章 安全文明施工保證措施 PAGEREF _Toc13134 53編制依據(jù)1、廈門東南國際航運中心36#地塊施工圖紙；2、與本工程相關(guān)的現(xiàn)行國家規(guī)范、規(guī)程及技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)；3、福建省及廈門市頒布現(xiàn)行的法律、法規(guī)，以及規(guī)章制度；4、施工現(xiàn)場及周邊環(huán)境的情況。5、ISO9001質(zhì)量管理體系、ISO14001環(huán)境管理體系、O

14、SHMS18001職業(yè)安全健康管理體系標(biāo)準(zhǔn)；我單位質(zhì)量、環(huán)境及職業(yè)安全健康管理手冊、程序文件及其支持性文件。 6、采用規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)目錄：序號標(biāo)準(zhǔn)名稱標(biāo)準(zhǔn)編號1建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50202-20022混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20103工程測量規(guī)范GB50026-20074混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002（2011版）5鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋GB14992-20076混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)GB50164-20117硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥GBl7519998礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥GBl34419999普通混凝土力學(xué)性能試

15、驗方法標(biāo)準(zhǔn)GB/T50081-200210混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范GB50119-201311混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程JGJ/G10-201112高層建筑箱形與筏形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ6-201113普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程JGJ55-201114大體積混凝土施工規(guī)范GB50496-200915混凝土用水標(biāo)準(zhǔn)JGJ63-200616鋼筋機械連接技術(shù)規(guī)程JGJ107-201017地下工程防水技術(shù)規(guī)范GB50108-200818施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范JGJ46-200519建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程JGJ33-2012大體積混凝土工程概況F樓筏板區(qū)域底板厚度主要為3500mm、7600mm、510

16、0mm、9100mm，防水板厚度為1000mm，承臺厚度有1500mm、2000mm、3500mm等。本方案只針對主樓筏板區(qū)域即F-1區(qū)底板混凝土澆筑施工，其他區(qū)域混凝土施工見地下室施工方案。F座大體積混凝土F-1分區(qū)示意圖施工準(zhǔn)備技術(shù)準(zhǔn)備施工前應(yīng)進行圖紙會審，提出施工階段的綜合抗裂措施，制訂關(guān)鍵部位的施工作業(yè)指導(dǎo)書。應(yīng)對工人進行專業(yè)培訓(xùn)，并應(yīng)逐級進行技術(shù)交底，熟悉圖紙中該部位施工的工程概況，板厚、面積、方量。同時應(yīng)建立嚴格的崗位責(zé)任制和交接班制度。大體積混凝土施工前要對混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預(yù)埋管件驗收并在合格的基礎(chǔ)上進行。施工現(xiàn)場設(shè)施應(yīng)按施工總平面布置圖的要求按時完成，場區(qū)內(nèi)道路應(yīng)

17、堅實平坦，必要時，應(yīng)與市政、交管等部門協(xié)調(diào)，制訂場外交通臨時疏導(dǎo)方案。施工現(xiàn)場的供水、供電應(yīng)滿足混凝土連續(xù)施工的需要，當(dāng)有斷電可能時，應(yīng)有雙路供電或自備電源等措施。要對選定的商品混凝土站進行實地考察，對其加工程序、生產(chǎn)環(huán)節(jié)、原材料采購渠道、生產(chǎn)供貨能力、路程遠近、交通運輸?shù)缆窌惩ㄇ闆r，混凝土供應(yīng)保障措施都要進行考核，確保商品混凝土的供應(yīng)能力及產(chǎn)品質(zhì)量沒有問題。大體積混凝土的供應(yīng)能力應(yīng)滿足混凝土連續(xù)施工的需要，不宜低于單位時間所需量的1.2倍。用于大體積混凝土施工的設(shè)備，在澆筑混凝土前應(yīng)進行全面的檢修和試運轉(zhuǎn)，其性能和數(shù)量應(yīng)滿足大體積混凝土連續(xù)澆筑的需要?；炷恋臏y溫監(jiān)控設(shè)備宜按本規(guī)范的有關(guān)規(guī)定

18、配置和布設(shè)，標(biāo)定調(diào)試應(yīng)正常，保溫用材料應(yīng)齊備，并應(yīng)派專人負責(zé)測溫作業(yè)管理。在施工之前要注意季節(jié)性氣象資料的收集，進行分析，因本工程F座底板混凝土澆筑時間都為3天，宜選擇在連續(xù)晴朗的天氣澆筑。 商品混凝土的技術(shù)要求材料 1、水泥根據(jù)大體積混凝土施工規(guī)范，大體積混凝土所用水泥必須滿足以下要求:底板混凝土使用中、低熱硅酸鹽42.5水泥，所用水泥其3d 的水化熱不宜大于240kJ/kg，7d 的水化熱不宜大于270kJ/kg。底板混凝土為抗?jié)B混凝土，所用水泥的鋁酸三鈣含量不宜大于8%；2、粗細骨料細骨料宜采用中砂，其細度模數(shù)宜大于2.3，含泥量不大于3%，粗骨料宜選用粒徑531.5mm，并連續(xù)級配，含

19、泥量不大于1%；應(yīng)選用非堿活性的粗骨料；3、外加劑使用高性能鋼筋阻銹劑和抗裂防水劑，其用量為水泥用量的4%。所用外加劑的質(zhì)量及應(yīng)用技術(shù)，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土外加劑GB 8076、混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范GB50119和有關(guān)環(huán)境保護的規(guī)定。4、摻合料摻加一定量的粉煤灰和?；郀t礦渣粉，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596 和用于水泥和混凝土中的?；郀t礦渣粉GB/T 18046的有關(guān)規(guī)定。5、拌和用水拌合用水的質(zhì)量應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)混凝土用水標(biāo)準(zhǔn)JGJ 63 的有關(guān)規(guī)定。坍落度攪拌站應(yīng)根據(jù)氣溫條件、運輸時間（白天或夜天）、運輸?shù)缆返木嚯x、混凝土原材料（水泥品種、附加

20、劑品種等）變化、混凝土的坍落度損失情況來調(diào)整原配合比，確保混凝土澆筑時的坍落度能夠滿足施工生產(chǎn)需要，保證混凝土供應(yīng)質(zhì)量。配合比本工程底板混凝土為防水混凝土，按圖紙要求，采用混凝土60d 強度作為混凝土配合比的設(shè)計依據(jù)。拌和水用量不宜大于175kg/ m。粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材料用量的50%。水膠比不宜大于0.55。砂率宜為3842%。 拌合物泌水量宜小于10L/m。和易性為了保證混凝土在澆筑過程中不離析，要求混凝土要有足夠的粘聚性，要求在泵送過程中不泌水、不離析。坍落度經(jīng)時損失要求兩小時

21、小于40mm。擴展度不小于45mm。初凝、終凝為了保證底板混凝土的連續(xù)澆筑，避免出現(xiàn)施工冷縫，要求商品混凝土的初凝時間保證在10小時以上；為了保證后道工序的及時插入，要求混凝土終凝時間控制在12小時以內(nèi)?；炷猎嚺湓诨炷林苽淝埃瑧?yīng)進行常規(guī)配合比試驗，并應(yīng)進行水化熱、泌水率、可泵性等對大體積混凝土控制裂縫所需的技術(shù)參數(shù)的試驗；必要時其配合比設(shè)計應(yīng)當(dāng)通過試泵送，根據(jù)試泵送結(jié)果來調(diào)整或者優(yōu)化配合比。初步設(shè)計出配合比如下： 配合比P.O425.R水泥水砂石二級F類粉煤灰礦渣粉高性能鋼筋阻銹劑抗裂防水劑砂率水膠比用量215156788108857868.68.6420.4重量比10.432.152.9

22、60.160.230.040.04場地及交通準(zhǔn)備交通條件1、場內(nèi)：本工程36#地塊場地西側(cè)、東側(cè)有硬化臨時道路，場地寬敞，可作為混凝土泵車及罐車的運輸通道；2、場外：本工程位于廈門市海滄區(qū)東嶼村南端，東鄰海滄大道，西鄰海滄內(nèi)湖，與海滄體育館隔湖相望，距海滄大道約30m。場地原為灘涂，經(jīng)回填平整，地勢平坦。36地塊F座底板澆筑混凝土供應(yīng)商為路橋建材，公司地址為海新路東側(cè)，如圖A點所示，混凝土料車可按如圖所示線路行走,到達工地時間約為20min。場地準(zhǔn)備根據(jù)周邊市政道路的交通流量的分布情況，場內(nèi)交通線路，主樓底板混凝土每次澆筑時最多需要配備6臺輸送泵(1臺備用)，可以將輸送泵布置在基坑西側(cè)、東側(cè)基

23、坑邊空地上，由于現(xiàn)場空地較大，交通組織較為簡單，可滿足混凝土罐車就位布置需要。1、場外交通維持底板大體積需要24小時連續(xù)澆筑，混凝土施工前要與混凝土罐車沿途路線的交警取得聯(lián)系，有效溝通，獲得批準(zhǔn)，適當(dāng)放行。 另外還要安排一個人負責(zé)與全部混凝土攪拌車司機保持聯(lián)系，了解罐車的行進狀態(tài)，罐車在路途中遇到問題，及時趕赴現(xiàn)場，加以解決。了解罐車到達現(xiàn)場的時間，以便作合理安排。2、場內(nèi)交通維持混凝土攪拌車到達現(xiàn)場后，由現(xiàn)場保安人員進行指揮，在出入口處設(shè)兩名保安維持交通，全程采用對講機進行指揮，以保證進場車輛按規(guī)定位置?？浚荒苓M場的在大門口指定區(qū)域?？康群?，在道路寬度或者場地不夠情況下，場內(nèi)施工完畢的車輛

24、出場后，?？康群虻能囕v才能進場，防止無序進出，阻礙交通，延誤時間。降低入模溫度的準(zhǔn)備工作因F座底板澆筑時間處于廈門的初春時間，日平均氣溫約為15至20，混凝土的入模溫度基本滿足規(guī)范要求，即不低于5且不高于30（大體積混凝土規(guī)范（GB50496-2009）。在混凝土與商混站進行溝通，采取以下措施降低混凝土的入模溫度。1.設(shè)計幾種不同的配合比，進行試配，以確定理想水化熱的最終配合比；2.安排攪拌站準(zhǔn)備搭設(shè)遮陽棚的相關(guān)材料，以降低砂石等原材料的溫度；3.準(zhǔn)備一定量的冰塊，或一定量的地下水，以便降低混凝土的水化熱；4.現(xiàn)場準(zhǔn)備足夠的麻袋和足夠長的水管，在泵管全長范圍覆蓋濕麻袋。施工資源配置輸送泵選擇根

25、據(jù)混凝土體量的分布情況和工程進度的需要，地下室底板混凝土澆筑選擇HBT60C混凝土輸送泵，其性能參數(shù)如下表：HBT60C混凝土輸送泵性能參數(shù)表序號性能指標(biāo)單位數(shù)值1理論混凝土輸送量（低壓）m/h702理論混凝土輸送量（高壓）m/h433理論混凝土輸出壓力（低壓）m/h9.24理論混凝土輸出壓力（高壓）m/h15.75液壓系統(tǒng)壓力Mpa326轉(zhuǎn)速r/min15007柴油機主動力kw1108上料高度mm13209料斗容積m0.610外型尺寸mm66852085207211理論泵送高度m250輸送泵配備數(shù)量F座F1區(qū)一次性澆筑時混凝土工程量最大，約為9500m，計劃48小時，每小時混凝土澆筑量為20

26、0 m，計算泵車數(shù)量如下： 混凝土泵的實際平均輸出量Q1= 33m/hN1=Qn/ Q1= 200/33=6 式中： N1混凝土輸送泵車需用臺數(shù) Q1每臺混凝土泵的實際平均輸出量Qn混凝土澆筑數(shù)量(m/h)Qmax每臺混凝土泵的最大輸出量 配管條件系數(shù)，可取0.8-0.9 泵車作業(yè)效率，根據(jù)混凝土攪拌運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，可取0.5-0.7，取0.6每臺泵車需攪拌車數(shù)量計算公式： N2=式中： Q1每臺混凝土泵的實際平均輸出量 (m/h) N2每臺泵車需配攪拌的數(shù)量； V混凝土攪拌運輸車容量(m) L攪拌站到施工現(xiàn)場往返距離(km)，取20km S攪

27、拌運輸車車速(km/h)；一般取30,本工程取40 km/h T1一個運輸周期總的停車時間(h)，取0.5hN2=3.67取4臺每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺數(shù)n=4(臺)；共需配備攪拌運輸車：24(臺)；根據(jù)計算結(jié)果，F(xiàn)座底板大體積混凝土澆筑需HBT60C型拖式輸送泵為6臺。另外根據(jù)實際情況聯(lián)系12臺泵車作為備用，攪拌站總共需配置混凝土輸送車24臺。 勞動力配置根據(jù)工程量及工程整體安排，進行合理的勞動力安排，要使F座底板施工按計劃完成，各專業(yè)需要投入的勞動力數(shù)量見下表：工 種人 數(shù)備 注鋼筋工120隨施工進度調(diào)整木 工40混凝土工42防水工20機電安裝工15電焊工5防雷接地保守3預(yù)埋水管保守3

28、塔吊司機2塔吊指揮2泵車放料員6震動棒手18鋼筋保守工3泵車操作員6支撐體系保守12合 計302機械設(shè)備配置按照工程進度及工程量安排合理的機械，以滿足施工要求，機械設(shè)備配置按照下表：序號設(shè)備名稱規(guī)格型號數(shù)量國別/產(chǎn)地1塔式起重機MC4802臺中國2塔式起重機T80301臺中國3砼輸送泵HBT60C6臺（1臺備用）武漢4布料機BLG122臺上海5泵管系統(tǒng)D=1256套(1套備用)南京6振搗棒ZN5012根廣東7平板振動器ZW74臺湖南8鋼筋切斷機GQ-406臺江蘇9鋼筋彎曲機WQ-404臺浙江10鋼筋調(diào)直機JK-34臺江蘇11電動套絲機15-504臺江蘇12砂輪切割機SQ-40-1Q3臺山東13

29、潛水泵H=30m10臺福建14壓刨MB-1052臺四川15圓盤鋸MJ-1348臺山東16經(jīng)緯儀TDJ2E6臺上海17全站儀GTS-602/L2臺日本18自動安平水準(zhǔn)儀AT-G66臺日本主材、周轉(zhuǎn)材料及輔助材料E-1區(qū)底板施工所需主材、周轉(zhuǎn)材料及輔助材料見下表：序號材料名稱數(shù)量進場時間114a#槽鋼530m隨現(xiàn)場施工進度分批進場212.6#槽鋼820m隨現(xiàn)場施工進度分批進場350*50*4等邊角鋼2100m隨現(xiàn)場施工進度分批進場4混凝土9500m隨現(xiàn)場施工進度分批進場518mm多層膠合板400隨現(xiàn)場施工進度進場6焊條5包隨現(xiàn)場施工進度進場7氧氣、乙炔各兩瓶隨現(xiàn)場施工進度進場8止水螺桿800根隨現(xiàn)

30、場施工進度進場93003鋼板止水帶280m隨現(xiàn)場施工進度進場10保濕塑料薄膜1180隨現(xiàn)場施工進度進場11防雨塑料薄膜1180 隨現(xiàn)場施工進度進場12麻袋1180 隨現(xiàn)場施工進度進場施工部署F-1澆筑時的總平面布置及部署根據(jù)輸送泵配置，擬用2臺布料機配合6臺地泵，進行F-1區(qū)底板混凝土澆筑。混凝土澆筑方向由西向東（如圖所示），罐車行進路線如圖所示。F-1區(qū)混凝土澆筑總平面布置圖澆筑部署如下圖所示：0-7h7-29h7-29h29-42h42-48h第一階段：0-7h五臺泵集中澆筑坑中坑至-15.6m標(biāo)高，及坑中坑全部澆筑完成，共計方量1200方，澆筑過程調(diào)用1臺12m臂長布料機。第二階段：7-

31、29h三臺泵調(diào)至防水板西側(cè)進行澆筑，剩余兩臺泵澆筑筏板區(qū)-15.9-14.1m，其中防水板區(qū)調(diào)用15m臂長布料機進行澆筑，筏板區(qū)繼續(xù)使用12m臂長布料機進行澆筑。第三階段：第29h筏板區(qū)-15.9-14.1m全部澆筑完成，約1600方，筏板區(qū)已澆筑約2400方；此時將筏板區(qū)兩臺泵移至防水板區(qū)，即5臺泵全部用于澆筑-14.1-13.1m區(qū)域混凝土。第四階段：29-42h，-14.1-13.1m標(biāo)高混凝土已全部澆筑完成，總計2200方，此時將5臺泵全部調(diào)至筏板區(qū)-13.1-12.1m區(qū)進行澆筑，同時調(diào)用15m布料機協(xié)助澆筑掃面，第42h時，共計澆筑7400方。第5階段：42h48h，澆筑筏板區(qū)-1

32、3.1m-12.1m標(biāo)高混凝土，約1200方，混凝土全部澆筑完成，調(diào)用12m、15m臂長布料機協(xié)助澆筑掃面。第48h，共澆筑混凝土8600方。施工方法混凝土工程混凝土澆搗根據(jù)本工程大體積混凝土的特點，采用斜面分層連續(xù)澆筑或推移式連續(xù)澆筑，配備6臺HBT60C混凝土輸送泵按1:61:10的坡度分層澆筑。采用分段分層布料、分段分層振搗的施工方法進行施工，混凝土一次澆筑的厚度為500mm，分段的長度為10m，盡量延長上下層混凝土的覆蓋時間，讓混凝土充分散熱，但上下層澆搗間歇時間不得超過混凝土初凝時間，布料時在23m范圍內(nèi)水平移動泵管且垂直于模板布料，混凝土采用插入式高頻振動棒進行振搗，進行上層混凝土

33、振搗時插入下層的深度不少于50mm，振動棒的移動間距以400mm為宜，應(yīng)盡量避免碰撞鋼筋，振動棒每一振點的振搗時間，一般控制時間為1530s，時間過短，混凝土不易振實，過長會引起混凝土離析，混凝土振搗應(yīng)注意“快插慢拔不漏點”。每根泵管配備3根插入式振動棒，分別布置在斜面的坡頂、坡中和坡腳。在混凝土澆筑后即將凝固前，在適當(dāng)?shù)臅r間和位置給予二次振搗，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少內(nèi)部微裂縫和改善混凝土強度，提高抗裂性。砼澆筑到收尾階段的泌水采用污水泵抽排至坑外?；炷猎诔跄坝霉纬吖纹胶湍灸ㄗ邮展?，并及時用塑料薄膜覆蓋，防止混凝土表面水分過快散失出

34、現(xiàn)干縮裂縫。標(biāo)高控制底板鋼筋綁扎前，根據(jù)現(xiàn)場基坑外側(cè)已布置的永久性標(biāo)高控制線，將底板標(biāo)高控制線引至現(xiàn)場塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)上，鋼筋綁扎好后，再引至底板墻、柱鋼筋上，用紅油漆標(biāo)出該層+100cm 線。澆筑混凝土?xí)r每個開間用尼龍線拉對角線控制標(biāo)高。混凝土施工作業(yè)面泌水處理混凝土表面離析水以及沉積水對底板混凝土質(zhì)量影響較大，如果施工過程中不及時排出，不但會影響混凝土的強度，而且會加劇混凝土的自身收縮，引起底板混凝土的裂縫，本工程擬在混凝土澆筑的過程中采取如下措施對沉積水、離析水進行排出：底板大體積混凝土澆筑時，表面會沉積少量的離析水和其他水流，擬計劃將電梯井底坑做臨時積水坑，施工過程中派專人將基坑內(nèi)的沉積水用

35、軟管及時抽排至基坑外?；炷恋谋盟捅盟突炷?xí)r混凝土泵的支腿應(yīng)完全伸出，并插好安全銷?；炷帘门c輸送管連通后，應(yīng)按所用混凝土泵使用說明書的規(guī)定進行全面檢查，符合要求后方能開機進行空運轉(zhuǎn)?；炷帘脝雍髴?yīng)先泵送適量水以濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管的內(nèi)壁等直接與混凝土接觸部位。經(jīng)泵送水檢查確認混凝土泵和輸送管中無異物后，應(yīng)采用下列方法之一潤滑混凝土泵和輸送管內(nèi)壁：1、泵送水泥漿2、泵送水泥砂漿3、泵送與混凝土內(nèi)除粗骨料外的其他成份相同配合比的水泥砂漿。潤滑用的水泥漿或水泥砂漿應(yīng)分散布料不得集中澆筑在同一處。開始泵送時混凝土泵應(yīng)處于慢速、勻速并隨時可反泵的狀態(tài)。泵送速度應(yīng)先慢后快逐步加速，同時應(yīng)

36、觀察混凝土泵的壓力和各系統(tǒng)的工作情況，待各系統(tǒng)運轉(zhuǎn)順利后，方可以正常速度進行泵送?；炷帘盟蛻?yīng)連續(xù)進行，如必須中斷時其中斷時間不得超過混凝土從攪拌至澆筑完畢所允許的延續(xù)時間，泵送混凝土?xí)r活塞應(yīng)保持最大行程運轉(zhuǎn)。泵送混凝土?xí)r，如輸送管內(nèi)吸入了空氣，應(yīng)立即反泵吸出混凝土至料斗中重新攪拌排出空氣后再泵送。泵送混凝土?xí)r，水箱或活塞清洗室中應(yīng)經(jīng)常保護充滿水。在混凝土泵送過程中若需接長3m以上的輸送管時，仍應(yīng)預(yù)先用水和水泥漿或水泥砂漿，進行濕潤和潤滑管道內(nèi)壁?；炷帘盟瓦^程中不得把拆下的輸送管內(nèi)的混凝土撒落在未澆筑的地方。當(dāng)混凝土泵出現(xiàn)壓力升高且不穩(wěn)定油溫升高、輸送管明顯振動等現(xiàn)象，而泵送困難時不得強行泵

37、送并應(yīng)立即查明原因采取措施排除?？上扔媚鹃城脫糨斔凸軓澒堋㈠F形管等部位并進行慢速泵送或反泵防止堵塞。當(dāng)輸送管被堵塞時應(yīng)采取下列方法排除：重復(fù)進行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新攪拌后泵送。用木槌敲擊等方法，查明堵塞部位，將混凝土擊松后重復(fù)進行反泵和正泵排除堵塞；當(dāng)上述兩種方法無效時。應(yīng)在混凝土卸壓后，拆除堵塞部位的輸送管，排出混凝土堵塞物后方可接管，重新泵送前應(yīng)先排除管內(nèi)空氣后方可擰緊接頭。在混凝土泵送過程中有計劃中斷時，應(yīng)在預(yù)先確定的中斷澆筑部位停止泵送，且中斷時間不宜超過1h。當(dāng)混凝土泵送出現(xiàn)非堵塞性中斷時應(yīng)采取下列措施：混凝土泵車卸料清洗后重新泵送，或利用臂架將混凝土泵入料斗，進行

38、慢速間歇循環(huán)泵送，有配管輸送混凝土?xí)r可進行慢速間歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土攪拌運輸車內(nèi)的料進行慢速間歇泵送，或利用料斗內(nèi)的料進行間歇反泵和正泵。向下泵送混凝土?xí)r應(yīng)先把輸送管上氣閥打開，待輸送管下段混凝土有了一定壓力時方可關(guān)閉氣閥。混凝土泵送即將結(jié)束前，應(yīng)正確計算尚需用的混凝土數(shù)量并應(yīng)及時告知混凝土攪拌站。泵送過程中廢棄的和泵送終止時多余的混凝土應(yīng)按預(yù)先確定的處理方法和場所及時進行妥善處理。泵送完畢時應(yīng)將混凝土泵和輸送管清洗干凈。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵時布料設(shè)備的出口應(yīng)朝安全方向以防堵塞物或廢漿高速飛出傷人。當(dāng)多臺混凝土泵同時泵送或與其他輸送方法組合輸送混凝土?xí)r應(yīng)預(yù)先規(guī)定各自的輸

39、送能力。大體積混凝土的養(yǎng)護（1）為防止底板混凝土內(nèi)外溫差過大，導(dǎo)致貫通裂縫的產(chǎn)生，需要采取保濕保溫法養(yǎng)護。在混凝土初凝以后，在覆蓋的塑料薄膜內(nèi)混凝土表面噴灑少量水（灑水時間應(yīng)在晴天中午），使混凝土內(nèi)蒸發(fā)出的水分積在混凝土表面進行保濕養(yǎng)護，塑料薄膜上覆蓋麻袋等，塑料薄膜和麻袋等覆蓋時搭接長度應(yīng)不小于20cm，保證保溫層的整體密閉性。側(cè)面（包括后澆帶部位）滿鋪塑料薄膜進行保溫養(yǎng)護。 （2）底板混凝土應(yīng)連續(xù)養(yǎng)護不少于14d，保證塑料薄膜內(nèi)時刻保持濕潤狀態(tài)，使水泥充分水化，達到需要的強度。（3）地下室外墻導(dǎo)墻澆筑高度為500mm高，可采用如下方法養(yǎng)護：沿地下室外墻內(nèi)側(cè)布置一圈直徑15mm的PVC管道，

40、在管子上每隔1m開設(shè)密布式小孔，對外墻進行噴霧式養(yǎng)護，保證其充分水化。泵管加固將混凝土輸送泵就位，按照底板混凝土澆筑線路，布置輸送管走向，輸送管布置本著盡量縮短管線長度，少用彎管和軟管的原則。本工程泵管從36地塊西北側(cè)二級放坡處及西南側(cè)土坡處進入基坑，采用48.3鋼管搭設(shè)鋼管架從底板至坡面對輸送管進行加固，在底板處采用鋼管做拋撐進行加固穩(wěn)定。基坑內(nèi)水平輸送管采用廢舊輪胎鋪墊，間隔2000mm設(shè)置一個，以保護底板鋼筋。豎向泵管架示意圖廢舊輪胎在混凝土澆筑的過程中依次移除，在底板大體積混凝土澆筑完成后收集備下次利用。模板施工底板及承臺模板因36地塊承臺底面與底板面持平，承臺頂面高出底板面500mm

41、，1000mm等，故地下室外墻、承臺部位采用吊模施工。電梯井基坑、集水坑模板電梯基坑、集水坑模板采用18mm厚木模板， 50100mm木枋，48.33.6mm鋼管支撐加固。鋼管支撐50100mm木枋電梯基坑、集水井模板安裝示意圖電梯基坑、集水井模板固定鋼筋支架示意圖底板積水井、電梯井周圍無支撐物體，故該部位模板采用散拼吊模，主楞間距400mm，次楞間距250mm，陰角做200mm寬壓腳板和50100mm木枋，上口和下口用調(diào)節(jié)撐對撐。鋼筋施工底板鋼筋為節(jié)省底板鋼筋支架的施工時間，結(jié)合我司的大體積混凝土施工經(jīng)驗。我司擬采用先行搭設(shè)鋼管架、在底板面筋鋼筋綁扎期間焊接型鋼支架來換撐鋼管架的方法進行底板

42、鋼筋支架的施工。從而形成型鋼支架焊接與底板鋼筋綁扎同步施工，立體作業(yè)，節(jié)省鋼筋支架的施工時間。該做法施工流程如下：型鋼支撐布置見下圖備注：圖中承臺5的面筋采用直徑為32的鋼筋支撐，從承臺形狀輪廓線起布置，橫向間距2000mm。F-1區(qū)筏板區(qū)鋼筋型鋼支撐平面布置圖底板鋼筋支架受力計算（1）參數(shù)信息： 鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標(biāo)高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩(wěn)定驗算。 作用的荷載包括自重和施

43、工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設(shè)備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。支架搭設(shè)高度為8.8米， 搭設(shè)尺寸為：型鋼立柱采用14a#槽鋼間距23 m，橫梁采用12.6#槽鋼間距3m。 上層鋼筋的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 6.420kN/m 施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 4.500kN/m 施工人員荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4.500kN/m 橫梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=8.8m 立柱的間距 l=2m 鋼材強度設(shè)計值 f=2

44、05N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=80.5cm3二、支架橫梁的計算 支架橫梁按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。 按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.26.420+1.24.500=13.104kN/m 活荷載的計算值 q2=1.44.500=6.300kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.0813.

45、104+0.106.300)2.002=6.713kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.1013.104+0.1176.300)2.002=-8.190kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =8.190106/62137.0=131.806N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=6.420+4.500=10.920kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=4.500kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.67710.92

46、0+0.9904.500)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.362mm 支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=18.51cm2 截面回轉(zhuǎn)半徑i=5.520cm 立柱的截面抵抗矩W=80.5cm3 支架立柱作為軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應(yīng)力； N軸向壓力設(shè)計值； 軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)立桿的長細比=h/i，經(jīng)過查表得到,=0.277； A立桿的截面面積,A=18.51cm2； f立桿的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2； 采用第二步的荷載組合計算方法，

47、可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經(jīng)計算得到 N=23.52kN, =147.604N/mm2； 立桿的穩(wěn)定性驗算 =f,滿足要求!3、3.5m厚筏板區(qū)域型鋼支架計算（1）參數(shù)信息： 鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標(biāo)高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩(wěn)定驗算。 作用的荷載包括自重和施工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設(shè)備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的

48、大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。支架搭設(shè)高度為3.5米， 搭設(shè)尺寸為：型鋼立柱采用12.6#槽鋼間距23m，橫梁采用12.6#槽鋼間距3m。 上層鋼筋的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 6.420kN/m 施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 4.500kN/m 施工人員荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4.500kN/m 橫梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=3.2m 立柱的間距 l=2m 鋼材強度設(shè)計值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架橫梁的計算 支架橫梁按照三跨連續(xù)梁進行強度和

49、撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。 按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.26.420+1.24.500=13.104kN/m 活荷載的計算值 q2=1.44.500=6.300kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.0813.104+0.106.300)2.002=6.713kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為

50、M2=-(0.1013.104+0.1176.300)2.002=-8.190kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =8.190106/62137.0=131.806N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=6.420+4.500=10.920kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=4.500kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.67710.920+0.9904.500)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.362mm 支架

51、橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=15.69cm2 截面回轉(zhuǎn)半徑i=4.953cm，立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3 支架立柱作為軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應(yīng)力； N軸向壓力設(shè)計值； 軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)立桿的長細比=h/i，經(jīng)過查表得到,=0.802； A立桿的截面面積,A=15.69cm2； f立桿的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2； 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經(jīng)計算得到 N=23.52kN, =150.494N/mm2

52、； 立桿的穩(wěn)定性驗算 =f,滿足要求!混凝土熱工計算考慮到主樓電梯基坑、集水坑底板混凝土厚度最大為9.1m，且強度等級為C40，理論上該處混凝土內(nèi)部溫度最高，容易產(chǎn)生裂縫，所以將此部位混凝土作為范例進行熱工計算。底板混凝土配合比定為：水泥215kg，水156kg，砂788kg，石1088kg，粉煤灰57kg，礦渣粉86kg，高性能鋼筋阻銹劑8.6kg,抗裂防水劑8.6kg?；炷帘砻鏈囟攘芽p控制計算大體積混凝土結(jié)構(gòu)施工應(yīng)該使混凝土中心與表面溫度、表面溫度與大氣溫度之差在允許范圍內(nèi)，則可控制混凝土裂縫的出現(xiàn)。6.1.1混凝土的絕熱溫升水泥水化熱引起的混凝土內(nèi)部實際最高溫度與混凝土的絕熱溫升有關(guān)。

53、混凝土的絕熱溫升：T（t）=mcQ（1-e-mt）/（C）式中：T（t）混凝土的絕熱溫升（）mc每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取215kg/m3Q每公斤水泥的水化熱，本工程為P.O42.5水泥，查計算手冊，Q分別為270kJ/kgC混凝土比熱0.96kJ/(kgK)；混凝土容重2400/m3；t混凝土齡期（天）；m常數(shù)，與水泥品種、澆筑時溫度有關(guān)，取0.406；e常數(shù)，e=2.718；混凝土入模溫度取30，經(jīng)過計算，得到3天，5天，7天混凝土最高水化熱絕熱溫升：T（3）=27.336（22.4），T（5）=33.722，T（7）=36.558。（25.2）6.1.2混凝土的內(nèi)部最高溫度

54、Tmax(t) =Tp+Th(t)式中Tmax (t)混凝土t齡期內(nèi)部最高溫度（）；分別取3、5、7天計算；Tp混凝土澆筑溫度（）,取30；混凝土t齡期的散熱 系數(shù)，混凝土分層澆筑最大厚度為9m，混凝土溫度上升等于絕熱溫升,則=1；按上式計算，3天，5天，7天的結(jié)果為Tmax（3）=57.336，Tmax（5）=63.722，Tmax（7）=66.558。6.1.3混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后）本工程混凝土表面保溫層擬采用3層塑料薄膜和1層土工布?；炷帘砻姹貙拥膫鳠嵯禂?shù)（W/m2K）；各種保溫材料的厚度各種保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)空氣導(dǎo)熱系數(shù)，可取23w/(m2.K)則式中Tb

55、(t)-混凝土表面最高溫度（）；Tq大氣的平均溫度（）； H混凝土的計算厚度；h混凝土的虛厚度；h混凝土的實際厚度；T混凝土中心溫度與外界氣溫之差的最大值；混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)，此處可取 2.33Wmk；k計算折減系數(shù)，根據(jù)試驗資料可取0.67；Tb(t)=Tq+4(H- h)hTH2=1/()=1/()=3.826h=k/t=0.6662.33/3.826=0.406H=h+2h=8.8+20.406=9.612Tbmax=30+4（9.612-0.406）0.40638.822/9.6122=34.1516.1.4溫度差中心溫度與表面溫度之差Tmax- Tb=58.822-34.151=24.

56、671 小于25混凝土表面溫度與大氣溫度之差Tb- Tq=34.151-27=7.151，小于20故知，滿足防裂要求。6.1.5混凝土澆筑體表面蓄水深度計算1）計算公式: (1) 混凝土表面所需的熱阻系數(shù)計算公式： (2) 蓄水深度計算公式： 式中 R混凝土表面的熱阻系數(shù)(k/W)；X混凝土維持到預(yù)定溫度的延續(xù)時間（h）；M混凝土結(jié)構(gòu)物表面系數(shù)（1/m）；Tmax混凝土中心最高溫度()；Tb混凝土表面溫度()；K透風(fēng)系數(shù),取 K=1.30；700混凝土的熱容量，即比熱與密度之乘積(kJ/m3.K)；T0混凝土澆筑、振搗完畢開始養(yǎng)護時的溫度()；Tc每立方米混凝土的水泥用量（kg/m3)；Q(t

57、)混凝土在規(guī)定齡期內(nèi)水泥的水化熱(kJ/kg)；w水導(dǎo)熱系數(shù)，取0.58W/m.k。2）計算參數(shù) (1) 大體積混凝土結(jié)構(gòu)長a=18.70(m)； (2) 大體積混凝土結(jié)構(gòu)寬b=8.40(m)； (3) 大體積混凝土結(jié)構(gòu)厚c=8.80(m)； (4) 混凝土表面溫度Tb=34.15()； (5) 混凝土中心溫度Tmax=66.56()； (6) 開始養(yǎng)護時的溫度T0=20.00()； (7) 維持到預(yù)定溫度的延續(xù)時間X=7.00（d）； (8) 每立方米混凝土的水泥用量mc=215.00（kg/m3)； (9) 在規(guī)定齡期內(nèi)水泥的水化熱Q(t)=270.00（kJ/kg)。3）計算結(jié)果 (1)

58、 混凝土表面的熱阻系數(shù)R=0.11(k/W)； (2) 混凝土表面蓄水深度hw = 0.06(m)；根據(jù)計算，蓄水深度需達到6cm以上，因F座核心筒區(qū)域大體積混凝土面積達到52m52m，混凝土澆筑時間長達80小時，故根據(jù)現(xiàn)場實際的澆筑完成面先后進行分區(qū)蓄水養(yǎng)護，養(yǎng)護深度采用20cm深，每一蓄水分區(qū)用磚模進行圍擋。6.1.6大體積混凝土冷凝管布置為大體積混凝土內(nèi)外溫差小于25提供進一步保障措施，大體積混凝土內(nèi)布設(shè)循環(huán)冷卻水管，通過冷卻水將混凝土水化熱傳導(dǎo)到混凝土外。冷卻水管布置詳見下圖。冷凝管平面布置圖說明：1、冷凝管均采用直徑40mm鍍鋅管2、循環(huán)冷凝管支撐在鋼筋網(wǎng)片上和采用直徑12鋼筋焊接在

59、槽鋼上自約束裂縫控制熱工計算澆筑混凝土?xí)r，由于水化熱作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當(dāng)混凝土表面受天氣影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質(zhì)點與混凝土內(nèi)部各質(zhì)點之間相互約束，使表面產(chǎn)生拉應(yīng)力。由于溫度產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力可按下式計算=0.667E(3)110P-5P/(1-0.15)= 0.6670.7510P4P110P-5P24.9=1.25 N/mmP2=0.6671.1510P4P110P-5P22.3=1.71N/mmP2P=0.6671.487104110P-5P23.03=2.28N/mmP2第t天的混凝土彈性模量按下式計算E(t)=EC(1-eP-0.09tP)E(3)=0.9

60、91.023.1510P4 P (1-2.718P-0.093P)= 0.991.023.1510P4 P 0.237=0.7510P4E(5)=0.991.023.1510P4 P(1-2.718P-0.095P)= 0.991.023.1510P4 P0.362=1.1510P4PE(7)=0.991.023.1510P4 P(1-2.718P-0.097P)= 0.991.023.1510P4 P0.4674=1.48710P4P混凝土抗拉強度按下式計算fBtkB（t）= fBtkB（1-eP-P） fBtkB（3）= fBtkB（1-2.718P-P）=2.2（1-2.718P-0.3